期刊文献+
任意字段
题名或关键词
题名
关键词
文摘
作者
第一作者
机构
刊名
分类号
参考文献
作者简介
基金资助
栏目信息
共找到10,568篇文章
< 1 2 … 250 >
每页显示 20 50 100
已选择0条
导出题录 引用分析
参考文献
引证文献
 统计分析
检索结果
已选文献
显示方式：
重轨钢中大尺寸Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-CaO-MgO系非金属夹杂物的形成与控制
1
作者 李红光 郭睿刚 +4 位作者 王勇 刘成松 魏耀武 张华 倪红卫 《钢铁》 北大核心 2026年第1期64-77,共14页
随着铁路高效化运输的不断发展,钢轨质量要求不断提高,对重轨钢中非金属夹杂物的控制要求也越发严格。尺寸偏大的非金属夹杂物会恶化钢轨线路服役性能甚至降低其在线探伤合格率,对钢轨的生产成本控制和线路服役表现均产生不利影响,尤其... 随着铁路高效化运输的不断发展,钢轨质量要求不断提高,对重轨钢中非金属夹杂物的控制要求也越发严格。尺寸偏大的非金属夹杂物会恶化钢轨线路服役性能甚至降低其在线探伤合格率,对钢轨的生产成本控制和线路服役表现均产生不利影响,尤其夹杂物中含有硬质的MgO-Al_(2)O_(3)尖晶石颗粒时,夹杂物会急剧增加其对钢轨性能的恶化作用。基于此,以某钢轨企业生产的U75V重轨钢为对象,通过对其冶炼过程非金属夹杂物演变的研究,明确了从转炉终点到连铸工序非金属夹杂物由Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-MnO系向Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-CaO-MgO系演变的过程,阐明了钢中w(T[O])和w([N])以及非金属氧化物夹杂的数量密度、尺寸分布、平均成分的变化规律和原因。通过FactSage 8.2热力学软件计算了Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-CaO-MgO系夹杂物中MgO-Al_(2)O_(3)尖晶石形成的热力学条件,结果表明,夹杂物中Al_(2)O_(3)质量分数小于30%且MgO质量分数小于2%时,夹杂物中不会析出MgO-Al_(2)O_(3)尖晶石。控制夹杂物中MgO和Al_(2)O_(3)质量分数对重轨钢中大尺寸夹杂物的控制具有重要意义。基于钢液成分对夹杂物影响规律的讨论,发现了含有MgO-Al_(2)O_(3)尖晶石的大尺寸夹杂物为外来夹杂物。结合浸入式水口侵蚀行为的检测分析,揭示了含MgO-Al_(2)O_(3)尖晶石大尺寸Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-CaO-MgO系夹杂的形成机理,提出了优化中间包耐火材料、覆盖剂成分以及浸入式水口类型的控制技术思路,对重轨钢大尺寸非金属氧化夹杂的控制具有一定的指导意义。 展开更多
关键词 钢轨质量 探伤合格率 服役性能 重轨钢 夹杂物 镁铝尖晶石 浸入式水口 夹杂物生成机理
原文传递
GCr15轴承钢冶炼过程中大尺寸Ds夹杂的演变规律
2
作者 许荣昌 王毅 +2 位作者 刘成宝 刘字萌 李万明 《宝钢技术》 2026年第1期36-43,共8页
大尺寸Ds类氧化夹杂物会严重影响GCr15轴承钢的疲劳寿命和韧性,但目前针对Ds类夹杂物形成演变规律的研究相对匮乏,限制了轴承钢质量的提升。以某钢厂生产的GCr15轴承钢为研究对象,对各阶段的钢、渣进行取样,结合XRF分析、扫描电镜观察... 大尺寸Ds类氧化夹杂物会严重影响GCr15轴承钢的疲劳寿命和韧性,但目前针对Ds类夹杂物形成演变规律的研究相对匮乏,限制了轴承钢质量的提升。以某钢厂生产的GCr15轴承钢为研究对象,对各阶段的钢、渣进行取样,结合XRF分析、扫描电镜观察及热力学计算,研究了GCr15轴承钢内大尺寸Ds类夹杂物的演变规律,并探讨了渣系成分和性质对其形成的影响。结果表明:在轴承钢生产过程中,大尺寸Ds类夹杂物的主要成分为钙铝酸盐,且随着精炼过程的进行,夹杂物的尺寸明显增加,由15~20μm增加至25~40μm。Ds类夹杂物在冶炼流程的转变规律为:在转炉出钢阶段其成分主要为CaO-Al_(2)O_(3)(CaS、MnS);LF精炼阶段前期未发现Ds类夹杂物;LF出钢阶段渣系熔点上升,同时钢中Ds类夹杂物尺寸增加,成分转变为CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)(CaS、MnS);RH出站阶段渣系中MgO的含量明显上升,此阶段的Ds类夹杂物成分主要为CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)和Al_(2)O_(3)-SiO_(2)(MgO),硫化物含量明显减少。计算发现,在冶炼过程中易生成硅酸盐类夹杂,当钢液中w([Al])为0.02%、w([Ca])为0.00026%和0.000006%时,就会发生反应生成Al_(2)O_(3)·CaO和12CaO·7Al_(2)O_(3),而轴承钢整个生产过程中渣系引入的w([Ca])在0.0003%以上,足以满足Al_(2)O_(3)·CaO和12CaO·7Al_(2)O_(3)夹杂生成的热力学条件。 展开更多
关键词 GCR15轴承钢 夹杂物演变 Ds类夹杂 渣系
在线阅读 下载PDF
钢中卷渣类夹杂物的示踪研究
3
作者 任英 肖梦旋 +5 位作者 王博辰 张贺君 杜国利 曾垚 李永武 张立峰 《河北冶金》 2026年第1期59-63,71,共6页
大尺寸夹杂物是轧板缺陷的主要原因,其成分与精炼渣、中间包覆盖剂和结晶器保护渣成分接近。为准确判断钢中大尺寸夹杂物的来源,以典型低碳铝镇静钢为研究对象,在高品质钢生产过程进行示踪剂试验,分别在精炼渣和中间包覆盖剂中加入SrCO_... 大尺寸夹杂物是轧板缺陷的主要原因,其成分与精炼渣、中间包覆盖剂和结晶器保护渣成分接近。为准确判断钢中大尺寸夹杂物的来源,以典型低碳铝镇静钢为研究对象,在高品质钢生产过程进行示踪剂试验,分别在精炼渣和中间包覆盖剂中加入SrCO_(3)和BaCO_(3)作为示踪剂,结晶器保护渣中的K_(2)O和Na2O可以作为示踪元素。冶炼过程中,钢中T.O随着夹杂物上浮呈现出下降趋势,由43 ppm下降至23 ppm。浇铸末期随着余钢量的逐渐降低,发生卷渣和吸气,进而导致T.O逐渐上升至31 ppm。在整个生产过程中,夹杂物平均成分中的Al_(2)O_(3)含量始终大于80%,且随着冶炼的进行而逐渐增加,最终稳定在93%左右。由于夹杂物逐渐向Al_(2)O_(3)转化,连铸坯中夹杂物最大直径达到67μm。提出了示踪实验过程中根据卷渣类夹杂物渣相成分、示踪元素含量、卷渣夹杂物尺寸的判定规则,综合确定卷渣类夹杂物的来源。对连铸坯中夹杂物进行了大尺寸扫描,发现大尺寸夹杂物主要成分为CaO和Al_(2)O_(3),含有少量的SrO或K_(2)O,可以确定铸坯中的卷渣夹杂物主要来源是精炼渣和结晶器保护渣。 展开更多
关键词 高品质钢 夹杂物 渣相成分 示踪 卷渣 综合判定规则
在线阅读 下载PDF
大包换包对汽车外板连铸坯中夹杂物分布的影响
4
作者 杜雨虹 杨健 +3 位作者 职建军 杨军 张志强 范正洁 《炼钢》 北大核心 2026年第1期88-95,共8页
大包换包通常对连铸坯中夹杂物分布产生显著影响。采用大样电解和夹杂物自动分析方法研究大包换包连铸坯中各种夹杂物的分布规律。夹杂物自动分析结果显示,铸坯中微米级夹杂物主要为TiN夹杂、Al_(2)O_(3)夹杂以及它们的复合夹杂物,大包... 大包换包通常对连铸坯中夹杂物分布产生显著影响。采用大样电解和夹杂物自动分析方法研究大包换包连铸坯中各种夹杂物的分布规律。夹杂物自动分析结果显示,铸坯中微米级夹杂物主要为TiN夹杂、Al_(2)O_(3)夹杂以及它们的复合夹杂物,大包换包对各种微米级夹杂物影响相对较小。大样电解分析结果显示,大包换包导致第二炉开浇前3 m和第二炉开铸后10 m共计13 m的连铸坯中大型夹杂物的含量和数量显著增加。交接坯中的Al_(2)O_(3)、CaO-Al_(2)O_(3)、CaO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)和保护渣大型夹杂的含量和数量都远高于正常坯,SiO_(2)大型夹杂也高于正常坯中的含量,但变化相对较小。 展开更多
关键词 汽车外板 大包换包 大型夹杂物 大样电解
原文传递
稀土Ce改质TiN夹杂物提升BT490XT钢耐腐蚀性能的研究
5
作者 侯博涵 刘爽 +3 位作者 彭军 刘丽霞 张磊 霄鹏 《稀有金属与硬质合金》 北大核心 2026年第1期72-82,共11页
BT490XT汽车箱体钢中TiN夹杂物形貌、数量及尺寸对其抗腐蚀性能有重要影响。本文采用实验和第一性原理计算相结合的方法,系统研究了稀土Ce对BT490XT钢中TiN夹杂物的作用机制,探究了稀土Ce添加前后TiN夹杂物的赋存状态、微观形貌、元素... BT490XT汽车箱体钢中TiN夹杂物形貌、数量及尺寸对其抗腐蚀性能有重要影响。本文采用实验和第一性原理计算相结合的方法,系统研究了稀土Ce对BT490XT钢中TiN夹杂物的作用机制,探究了稀土Ce添加前后TiN夹杂物的赋存状态、微观形貌、元素分布与尺寸的演变规律,同时计算分析了稀土Ce改质TiN夹杂物对钢耐腐蚀性能的影响,并对比表征了稀土Ce添加前后钢的电化学腐蚀行为。结果表明,未添加稀土Ce时,钢中主要夹杂物为单一TiN夹杂物和Al_(2)O_(3)-TiN复合夹杂物,夹杂物数量较多且呈不规则的块状;添加0.0019%(质量分数)稀土Ce后,钢中两类TiN夹杂物被改质为CeAlO_(3)-TiN复合夹杂物,数量减少,且其平均尺寸从2.72μm减小至2.32μm。Ce对钢中TiN夹杂物的改质机理为:Al更易与Ce结合生成CeAlO_(3),先于Al_(2)O_(3)析出,析出的CeAlO_(3)作为异质形核核心,并诱导TiN相在其外围析出,逐渐成长为尺寸较小的具有核壳结构的CeAlO_(3)-TiN复合夹杂物。通过第一性原理计算得出,TiN不同晶面电子功函数均不相同,当TiN夹杂物的暴露面为(100)、(110)晶面以及(111)晶面中Ti原子终止面时,TiN夹杂物作为阳极容易发生腐蚀;当TiN夹杂物的暴露面为(111)晶面中N原子终止面时,夹杂物周围的钢基体作为阳极先发生腐蚀。添加稀土Ce后,钢中生成的CeAlO_(3)电子功函数更接近钢基体,其与钢基体之间的电势能差及波动程度均低于TiN相,因此尺寸更小的CeAlO_(3)-TiN复合夹杂物引起点蚀的可能性小于纯TiN夹杂物,能够有效地提高钢的耐腐蚀性能。电化学腐蚀实验表明,添加稀土Ce后钢的自腐蚀电流密度更小,耐腐蚀性能更强,与第一性原理计算结果相映证。 展开更多
关键词 CE TiN夹杂物 BT490XT钢 改质 第一性原理 电势差 耐腐蚀性能
原文传递
MRT2.5钢生产工艺与精炼渣优化对钢中夹杂物的影响研究
6
作者 霍立桥 朱俊涛 +3 位作者 武献民 邰军凯 成日金 张华 《炼钢》 北大核心 2026年第1期15-21,共7页
国内某厂传统工艺生产MRT2.5钢过程中,转炉出钢下渣带来的高氧化性渣,对钢包内钢液造成二次氧化,影响了产品质量。为改善此问题,分析了未还原改质顶渣的氩站直上连铸和经过LF还原改质顶渣两种工艺的差异,并做了钢包渣系优化分析,研究两... 国内某厂传统工艺生产MRT2.5钢过程中,转炉出钢下渣带来的高氧化性渣,对钢包内钢液造成二次氧化,影响了产品质量。为改善此问题,分析了未还原改质顶渣的氩站直上连铸和经过LF还原改质顶渣两种工艺的差异,并做了钢包渣系优化分析,研究两种工艺及渣系优化对提高钢液洁净度的影响。通过FactSage 8.1热力学软件计算,对CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-MgO-FeO渣系进行优化,增强渣对Al_(2)O_(3)夹杂的吸附能力。工业试验结果显示,氩站直上连铸工艺调整渣系w(CaO)/w(Al_(2)O_(3))=1.68,夹杂物密度由69.26个/mm^(2)降低至44.40个/mm^(2);LF还原改质工艺将渣中FeO质量分数由7%降低至1.46%,夹杂物密度由69.26个/mm^(2)降至38.61个/mm^(2);采取LF还原改质+渣系优化的工艺后,夹杂物密度进一步降至24.32个/mm^(2),显著提升了钢液洁净度。采用工艺2-2(LF还原改质+渣系优化工艺)进行生产,连浇5 h后,水口无明显堵塞现象。精炼渣系范围宜控制在w(CaO)=41.11%~54.14%,w(SiO_(2))=0~10.38%,w(Al_(2)O_(3))=27.20%~51.20%,w(MgO)=5%~8%,渣中w(CaO)/w(Al_(2)O_(3))控制在0.80~1.99。 展开更多
关键词 马口铁 顶渣改质 渣系优化 夹杂物
原文传递
Ce对M2高速钢夹杂物和碳化物的影响
7
作者 李嘉冲 于彦冲 +3 位作者 刘雪婷 陈帅 张金玲 狄彦军 《工程科学学报》 北大核心 2026年第2期303-315,共13页
国内某钢厂生产了两炉不同稀土(Ce)含量的M2高速钢,通过光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射分析以及高温共聚焦显微镜等手段,探究Ce对M2高速钢夹杂物和碳化物的影响.添加Ce后,电渣锭中O、S含量降低,夹杂物由大尺寸、不规则状的Al_(2... 国内某钢厂生产了两炉不同稀土(Ce)含量的M2高速钢,通过光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射分析以及高温共聚焦显微镜等手段,探究Ce对M2高速钢夹杂物和碳化物的影响.添加Ce后,电渣锭中O、S含量降低,夹杂物由大尺寸、不规则状的Al_(2)O_(3)改性为小尺寸、类球状的CeAlO_(3),夹杂物实现了完全变质.同时夹杂物数量密度减小,平均尺寸降低,热力学计算表明,电渣锭中最可能生成CeAlO_(3)夹杂物,与试验结果一致.电渣锭铸态组织中共晶碳化物明显细化,错配度计算表明:(001)CeAlO_(3)与(100)γ-Fe之间的错配度为4.49%,CeAlO_(3)可作为γ-Fe的异质形核核心,促进钢液凝固过程中形核位点的增加,大大减小共晶碳化物的生长空间.Ce的添加并未改变盘条碳化物的类型,盘条纵截面试样碳化物统计结果表明:添加Ce后,相同面积(1000μm2)碳化物数量大幅上升,碳化物面积占比下降.稀土Ce对夹杂物和碳化物的影响有益于M2高速钢性能的提升,研究结果为生产高品质M2高速钢提供了理论支撑. 展开更多
关键词 M2高速钢 稀土Ce 夹杂物 碳化物 错配度计算
在线阅读 下载PDF
夹杂物特性对无取向硅钢磁性能的影响及其调控技术研究进展
8
作者 傅超 涂杨 +2 位作者 张宁 张波 孟利 《电工钢》 2026年第1期31-39,共9页
无取向硅钢作为发电机、电动机等装备的核心软磁材料,冶金缺陷是其磁性能和产品品质的重要影响因素之一,其中夹杂物特性显著影响无取向硅钢的磁性能。本文系统梳理了夹杂物种类、形状、尺寸及数量对磁性能的影响规律与作用机理,总结了... 无取向硅钢作为发电机、电动机等装备的核心软磁材料,冶金缺陷是其磁性能和产品品质的重要影响因素之一,其中夹杂物特性显著影响无取向硅钢的磁性能。本文系统梳理了夹杂物种类、形状、尺寸及数量对磁性能的影响规律与作用机理,总结了夹杂物的有效调控技术。夹杂物的种类、形态、尺寸和数量与磁性能密切相关:种类方面,氧化物夹杂物(如Al_(2)O_(3))产生的应力场显著钉扎磁畴壁,加剧磁滞损耗;硫化物夹杂物(如MnS)因形态和分布差异,改变磁畴结构,影响磁导率各向异性;氮化物夹杂物(如AlN)以微小弥散形态钉扎晶界与位错,阻碍磁畴壁运动。形态方面,棱角状夹杂物引发应力集中,对磁畴壁阻碍作用远大于球形夹杂物。尺寸方面,微细夹杂物(<1μm)通过抑制晶粒长大和强钉扎效应,导致矫顽力升高、铁损增加、磁感应强度降低。数量上,夹杂物的体积分数增加会增强相互作用、减小间距,导致应力场叠加,使铁损显著上升。作用机理方面,夹杂物通过改变磁畴壁能量状态、调控晶界迁移和再结晶织构,多维度影响磁性能。针对夹杂物的调控,目前主要采用钙处理和稀土处理技术,通过球化、聚集夹杂物,将其转变为复合夹杂物,实现尺寸增大、数量减少,有效提升无取向硅钢磁性能。 展开更多
关键词 无取向硅钢 夹杂物 磁性能 钙处理 稀土处理
在线阅读 下载PDF
复合磁场下板坯连铸结晶器夹杂物颗粒的捕捉
9
作者 曹平 王长军 +1 位作者 李宝宽 范正洁 《东北大学学报(自然科学版)》 北大核心 2026年第1期138-144,共7页
针对连铸坯凝固均匀性及表面缺陷控制问题,本文建立了电磁搅拌和电磁制动复合磁场调控下的结晶器流动与凝固预测数学模型,利用WALE(wall-adapting local eddy-viscosity)大涡模拟方法以及一种简化的夹杂物捕捉准则,分析复合磁场调控对... 针对连铸坯凝固均匀性及表面缺陷控制问题,本文建立了电磁搅拌和电磁制动复合磁场调控下的结晶器流动与凝固预测数学模型,利用WALE(wall-adapting local eddy-viscosity)大涡模拟方法以及一种简化的夹杂物捕捉准则,分析复合磁场调控对铸坯表面缺陷的控制机理.研究结果表明:夹杂物颗粒的捕捉位置主要出现在铸坯的外表层,复合磁场下宽面和窄面的凝固壳厚度之差比无电磁调控时降低了4.59%,复合磁场下夹杂物捕捉总量比无磁场时减少了47.21%.研究表明,电磁制动主要抑制凝固壳内夹杂物的捕捉,电磁搅拌的核心作用是促进流动和凝固均匀性. 展开更多
关键词 夹杂物 电磁制动 电磁搅拌 凝固均匀性 连铸结晶器
在线阅读 下载PDF
基于机器学习的含铋易切削钢夹杂物分析
10
作者 耿帆 葛文凯 +4 位作者 曾志崎 徐翔宇 韩越兴 付建勋 武慧敏 《钢铁》 北大核心 2026年第1期113-125,共13页
复杂多相夹杂物的精准识别是开发环保型铋系易切削钢的关键。传统金相显微镜方法难以实现对含铋易切削相的可靠分类与统计,现有商业化夹杂物自动分析系统在识别亮暗共存、形态复杂的MnS-Bi复合夹杂物时仍存在识别能力不足的问题。基于U-... 复杂多相夹杂物的精准识别是开发环保型铋系易切削钢的关键。传统金相显微镜方法难以实现对含铋易切削相的可靠分类与统计,现有商业化夹杂物自动分析系统在识别亮暗共存、形态复杂的MnS-Bi复合夹杂物时仍存在识别能力不足的问题。基于U-Net神经网络已有的语义分割框架,结合矿物自动分析仪(mineral liberation analyzer,MLA)开发出自动图像颗粒分析系统,通过解析背散射电子(backscattered electron,BSE)衬度层级规律(铋>钢基体>MnS>硅酸盐),并以MLA分析数据作为训练掩膜,实现了对MnS、铋单质及其二元和三元复合夹杂物的精准分类。同时,通过与BSE结果的误差统计比较,构建夹杂物学习偏好机制,有效克服由MLA分辨率限制导致的识别误差,提升了模型精度。该系统可输出包括夹杂物类型、尺寸、面积、等效直径及空间分布在内的多维度量化数据。分类后的夹杂物统计结果表明,铋含量的提高对团簇状夹杂物数量略有改善作用,铋对夹杂物的粗化有一定促进作用;随着铋含量增加,铋单质颗粒的数量与尺寸均显著上升;铋元素更倾向于以Bi-MnS复合形式存在于较大尺寸夹杂物中。该方法不仅适用于当前含铋夹杂物体系,还可推广至其他复合第二相的智能识别与定量分析,为钢铁材料第二相的定量化表征与性能优化提供了可靠的技术路径。 展开更多
关键词 铋 硫化物 易切削钢 夹杂物 机器学习 图像识别 图像分割 U-Net
原文传递
82A钢中夹杂物的演化机理及多尺度表征
11
作者 倪晓梅 张继明 步坤亭 《材料热处理学报》 北大核心 2026年第2期173-180,共8页
采用夹杂物分析仪、聚焦离子束扫描电镜(FIB)及透射电镜(TEM)对82A钢连铸坯和盘条中的夹杂物类型、分布、形貌特征及演化规律进行了多维度表征。结果表明:82A钢中非金属夹杂物主要由MnS、SiO_(2)-MnS和SiO_(2)-MgAlSiCaMnO-MnS三类构成... 采用夹杂物分析仪、聚焦离子束扫描电镜(FIB)及透射电镜(TEM)对82A钢连铸坯和盘条中的夹杂物类型、分布、形貌特征及演化规律进行了多维度表征。结果表明:82A钢中非金属夹杂物主要由MnS、SiO_(2)-MnS和SiO_(2)-MgAlSiCaMnO-MnS三类构成,其中MnS占60.67%,SiO_(2)-MnS占33.58%,而SiO_(2)-MgAlSiCaMnO-MnS约占5.75%;二维尺度下,连铸坯中的三类夹杂物形态近似呈圆形,而在三维尺度下,MnS夹杂物为纺锤形腔体结构,中间为空心腔体,腔体外面存在一层非晶态Fe薄膜,Fe薄膜外面被较厚的MnS壳体所包裹,在MnS壳体外面附着一些弥散分布的纳米尺寸的SiO_(2)颗粒;连铸坯中SiO_(2)-MnS和SiO_(2)-MgAlSiCaMnO-MnS在三维尺度下为比较规则的球形,球形SiO_(2)-MnS夹杂物中间为非晶态SiO_(2),外面包裹一层体心立方结构的MnS,球形SiO_(2)-MgAlSiCaMnO-MnS夹杂物中间为非晶态SiO_(2),SiO_(2)外面包裹一层非晶态MgAlSiCaMnO,最外面则为颗粒状MnS;盘条中MnS的三维形态为细长针状,SiO_(2)-MnS夹杂物类似“蝌蚪”状,中间为难变形的非晶态SiO_(2),类似“蝌蚪”头部,外面包裹的MnS变形拉长,类似“蝌蚪”尾巴;盘条中SiO_(2)-MgAlSiCaMnO-MnS三维形态为无规则形貌,非晶态SiO_(2)居于中心,外面包裹的非晶态MgAlSiCaMnO和MnS发生较大变形,甚至碎化。 展开更多
关键词 夹杂物 三维表征 非晶态 球形
原文传递
稀土La对2.0 GPa超高强度钢中夹杂物和性能的影响
12
作者 张云飞 战东平 +1 位作者 李吉航 姜周华 《材料与冶金学报》 北大核心 2026年第1期12-19,共8页
利用真空感应炉冶炼,并依靠金相显微镜、扫描电镜、EBSD检测、XRD衍射分析以及拉伸和冲击测试等表征手段,研究添加不同质量分数的稀土La对2.0 GPa超高强度钢中夹杂物、组织和力学性能的影响.结果表明:当钢中La质量分数从0(无添加)提高到... 利用真空感应炉冶炼,并依靠金相显微镜、扫描电镜、EBSD检测、XRD衍射分析以及拉伸和冲击测试等表征手段,研究添加不同质量分数的稀土La对2.0 GPa超高强度钢中夹杂物、组织和力学性能的影响.结果表明:当钢中La质量分数从0(无添加)提高到0.0032%并继续提高到0.022%时,夹杂物先从多边形氧化铝类夹杂物MgO·Al_(2)O_(3)向球状稀土复合夹杂物LaAlO_(3)-La_(2)O_(2)S演变,然后再向稀土复合氧硫化物LaS-La_(2)O_(2)S演变;时效后的残余奥氏体体积分数先从1.85%到3.05%,再到5.17%,提升率分别为64.9%和69.5%;冲击功则从11.9 J分别提高至14.1 J和15.3 J,提升率分别为18.5%和8.5%.稀土La使钢中夹杂物球化改性,残余奥氏体体积分数提高,冲击功提升显著.然而,当La过量添加至0.022%时,钢的屈服强度从1.596 GPa降低至1.476 GPa,降低了0.120 GPa.这证明了稀土La的最优添加量为0.0032%,此时2.0 GPa超高强度钢的韧性改善明显. 展开更多
关键词 稀土La 超高强度钢 洁净度 夹杂物改性 强韧性
在线阅读 下载PDF
稀土渣电渣重熔对高温合金中夹杂物细化作用
13
作者 高小勇 陈金岩 +2 位作者 唐龙博 任威旺 张立峰 《中国有色金属学报》 北大核心 2026年第1期213-222,共10页
真空感应熔炼制备的自耗电极中夹杂物为不规则形状Al_(2)O_(3)-MgO氧化物。本文通过电渣重熔,对比研究了常规渣和稀土渣对高温合金中夹杂物的影响。结果表明:采用常规渣电渣重熔后,夹杂物仍然为Al_(2)O_(3)-MgO,但是MgO平均含量(质量分... 真空感应熔炼制备的自耗电极中夹杂物为不规则形状Al_(2)O_(3)-MgO氧化物。本文通过电渣重熔,对比研究了常规渣和稀土渣对高温合金中夹杂物的影响。结果表明:采用常规渣电渣重熔后,夹杂物仍然为Al_(2)O_(3)-MgO,但是MgO平均含量(质量分数)从21.08%增加至45.21%,部分夹杂物转变为球形。采用稀土渣电渣重熔后,约56.5%的夹杂物转变为细小圆整的稀土夹杂物(Al-Ce-Mg-Ca-O),夹杂物数量比常规渣电渣重熔的合金减少约24.5%;约79.1%稀土夹杂物被尺寸较小的初生碳化物包裹,形成稀土氧化物-碳化物双层复合结构,说明稀土夹杂物可以细化初生碳化物。 展开更多
关键词 电渣重熔 CeO_(2) 自耗电极 稀土夹杂物 初生碳化物
在线阅读 下载PDF
20CrMnTiH齿轮钢冶炼各工序夹杂物的演变规律
14
作者 谢斌 童云峰 《福建冶金》 2026年第2期26-30,共5页
本文探究了某钢厂由转炉→精炼→VD炉→铸坯流程生产的20CrMnTiH各工序夹杂物的现状,同时为了进一步控制齿轮钢中的非金属夹杂物水平,对其冶炼流程各工序进行系统取样分析,从非金属夹杂物的数量、尺寸、类型、形貌及成分等方面探索了夹... 本文探究了某钢厂由转炉→精炼→VD炉→铸坯流程生产的20CrMnTiH各工序夹杂物的现状,同时为了进一步控制齿轮钢中的非金属夹杂物水平,对其冶炼流程各工序进行系统取样分析,从非金属夹杂物的数量、尺寸、类型、形貌及成分等方面探索了夹杂物形成及演变规律。结果表明,LF精炼进站夹杂物主要为簇群状Al_(2)O_(3),LF精炼出站夹杂物逐渐向Al_(2)O_(3)-CaO-MgO复合夹杂转变,VD破空后夹杂物演变为Al_(2)O_(3)-CaO-MgO-CaS,后续阶段CA夹杂物在固、液态夹杂物间转变。从分析中发现软吹后到中包浇注再到铸坯阶段,两阶段均可能存在二次氧化现象,导致氧化物夹杂物增加,从VD炉破空阶段开始氧化物夹杂物边缘被CaS夹杂包裹,从中间包到铸坯阶段TiN夹杂物显著增加等问题,本文对存在的问题提出改善措施。 展开更多
关键词 20CrMnTiH 夹杂物 三元相图 TIN
在线阅读 下载PDF
钙含量对含硫钢中MnS夹杂物的影响及热力学分析
15
作者 高小勇 周建军 +3 位作者 张云涛 朱坦华 李耀强 张立峰 《河北冶金》 2026年第2期45-51,78,共8页
控制MnS夹杂物的形貌对提高含硫钢的机械性能和切削性能具有重要意义。本文研究了钙含量对42CrMoS4含硫钢中MnS夹杂物的影响,采用自动扫描电子显微镜和能谱仪对钢中MnS特征(数量、尺寸、形貌、分布等)进行了系统表征。结果表明,钙含量对... 控制MnS夹杂物的形貌对提高含硫钢的机械性能和切削性能具有重要意义。本文研究了钙含量对42CrMoS4含硫钢中MnS夹杂物的影响,采用自动扫描电子显微镜和能谱仪对钢中MnS特征(数量、尺寸、形貌、分布等)进行了系统表征。结果表明,钙含量对42CrMoS4含硫钢中MnS形状的控制具有很大影响。经钙处理的42CrMoS4钢中存在两种类型的硫化物:纯MnS和CaS-MnS。在连铸坯中,纯MnS形状不规则,而CaS-MnS为近球形。经过热轧,纯MnS沿着轧制方向发生较大变形,大部分呈长条形;CaS-MnS变形很小,仍呈近球形。较高的Ca含量可以提高球形CaS-MnS型硫化物的比例,同时减小MnS的长径比。当钙含量从0.0009wt%增加到0.0015wt%时,MnS尺寸变小,长径比大于3的MnS数量比例从15.3%降至10.6%。利用FactSage软件进行热力学计算,阐明了钙对MnS的作用机理。Ca处理后,Al脱氧产物Al_(2)O_(3)夹杂物转变为熔点较低的CaO-Al_(2)O_(3)。添加S元素后,CaO-Al_(2)O_(3)氧化物中的CaO在热力学上呈不稳定状态,与钢液中溶解的S反应生成CaS。凝固过程中,富含CaS的CaO-Al_(2)O_(3)氧化物可以作为MnS夹杂物的有效形核核心。最终CaS和MnS发生结合形成细小的近球形CaS-MnS型硫化物。 展开更多
关键词 含硫钢 MnS夹杂物 Ca处理 CAS 长径比 热力学计算
在线阅读 下载PDF
大宗散货外来夹杂物检测系统设计与应用
16
作者 钟志华 《港口装卸》 2026年第1期39-41,共3页
针对大宗散货进口环节异物夹杂的人工检测方式存在的问题,研发一种大宗散货外来夹杂物智能检测系统,阐述了其设计理念、技术架构、功能模块和核心算法。应用表明,该系统可有效提升查验效率,降低人工劳动强度,为智慧通关提供关键技术支持。
关键词 外来夹杂物检测 机器视觉 人工智能 大宗散货 智慧通关
在线阅读 下载PDF
MR钢中夹杂物演变规律及钙处理工艺优化 被引量：1
17
作者 王宇航 李洪鹏 +3 位作者 唐海燕 刘振起 邓艳通 靳伦安 《钢铁》 北大核心 2025年第8期79-93,共15页
以国内某钢厂转炉(basic oxygen furnace,BOF)→精炼炉(ladle furnace,LF)→连铸(continuous casting,CC)流程生产的MR钢为研究对象,通过在LF到站、LF化渣后、钙处理前、钙处理后、LF软吹3 min和9 min、LF出站、中间包等工位进行全流程... 以国内某钢厂转炉(basic oxygen furnace,BOF)→精炼炉(ladle furnace,LF)→连铸(continuous casting,CC)流程生产的MR钢为研究对象,通过在LF到站、LF化渣后、钙处理前、钙处理后、LF软吹3 min和9 min、LF出站、中间包等工位进行全流程取样,检测其中的总氧(T[O])含量、夹杂物数密度等指标,揭示了夹杂物的演变规律及其与T[O]含量的关系,同时结合热力学计算优化了钙处理工艺。研究表明,LF到站至钙处理前,T[O]含量持续降低,钢液中夹杂物主要是脱氧产物Al_(2)O_(3)。钙处理后T[O]含量升高,钢液中部分Al_(2)O_(3)被改性为CaO-Al_(2)O_(3)。软吹开始后T[O]含量持续升高,软吹9 min时其质量分数高达0.00425%,这表明钙处理和软吹过程中钢液均发生了二次氧化。软吹后钢液中开始出现Al_(2)O_(3)-CaS和CaO-Al_(2)O_(3)-CaS夹杂物。LF出站至中间包连铸阶段,T[O]含量呈下降趋势,夹杂物以Al_(2)O_(3)类(指Al_(2)O_(3)和Al_(2)O_(3)-CaS)和CaO-Al_(2)O_(3)类(指CaO-Al_(2)O_(3)和CaO-Al_(2)O_(3)-CaS)为主。铸坯中显微夹杂物主要包括脱氧产物Al_(2)O_(3)、钙处理产物钙铝酸盐以及它们的衍生物,宏观夹杂物以结晶器保护渣和含钛大颗粒夹杂物为主。从LF到站至连铸阶段,夹杂物的演变路径为Al_(2)O_(3)→Al_(2)O_(3)+CaO-Al_(2)O_(3)→Al_(2)O_(3)类+CaO-Al_(2)O_(3)类。LF到站至LF出站过程中夹杂物总数密度、平均尺寸、总面积、平均面积等参数与T[O]含量变化趋势一致,但在连铸过程一致性较差,这与CaS、TiN等物质的析出有关。针对钙处理工艺,热力学计算表明,钙处理的液态窗口与钢液的全钙/全铝(w(T[Ca])/w(T[Al]))和w(T[Al])/w(T[O])无明显对应关系,但与w(T[Ca])/w(T[O])密切相关。当w(T[Al])为0.046%时,液态窗口的w(T[Ca])/w(T[O])为0.52~0.96。当前钢液成分下形成的夹杂物位于液态窗口下方,可以通过将w(T[Ca])增加0.00094%或将w(T[O])控制在0.0023%以内来实现将Al_(2)O_(3)从理论上全部改性为液态钙铝酸盐的目标。此外,铸坯中的CaS主要在钢液凝固过程中析出。 展开更多
关键词 MR钢 夹杂物演变 夹杂物统计 钙处理 相图 液态窗口 钙氧比 夹杂物析出
原文传递
钢液中非金属夹杂物形核热力学研究
18
作者 曹顺 《现代工业工程》 2026年第2期125-128,共4页
针对钢液纯净度控制中非金属夹杂物形核关键科学问题,依托热力学基本原理,搭配相图分析与自由能计算方法,探究不同成分、温度及冷却速率下夹杂物形核规律。夹杂物临界形核半径与界面张力、过饱和度的定量关系被揭示,温度梯度对形核驱动... 针对钢液纯净度控制中非金属夹杂物形核关键科学问题,依托热力学基本原理,搭配相图分析与自由能计算方法,探究不同成分、温度及冷却速率下夹杂物形核规律。夹杂物临界形核半径与界面张力、过饱和度的定量关系被揭示,温度梯度对形核驱动力的影响机制得到阐明,不同类型夹杂物的最佳形核热力学条件得以确定。研究结果为调控钢液中夹杂物形成过程、提升钢材力学性能提供重要理论依据,对优化炼钢工艺具备实际指导价值。 展开更多
关键词 钢液 非金属夹杂物 形核热力学 临界形核半径 界面张力
在线阅读 下载PDF
2507双相不锈钢中铝含量对氧含量及夹杂物的影响 被引量：1
19
作者 赵浩恩 成国光 +2 位作者 鲍道华 周孟杰 张涛 《钢铁研究学报》 北大核心 2025年第2期227-235,共9页
为了探究2507双相不锈钢中铝含量对氧含量及夹杂物影响,使用实验室真空感应炉熔炼不同Al含量的钢锭,检测钢中的O含量,使用扫描电镜和能谱仪观察夹杂物的形貌、成分及尺寸,对实验结果进行了分析统计,并利用FactSage软件计算Al含量对夹杂... 为了探究2507双相不锈钢中铝含量对氧含量及夹杂物影响,使用实验室真空感应炉熔炼不同Al含量的钢锭,检测钢中的O含量,使用扫描电镜和能谱仪观察夹杂物的形貌、成分及尺寸,对实验结果进行了分析统计,并利用FactSage软件计算Al含量对夹杂物种类与含量的影响。在Al含量对O含量影响的研究中发现,钢中O含量先随Al含量的增加迅速降低,并逐渐转变为随Al含量的增加而升高,在Al质量分数为0.1%~0.3%时,O质量分数保持在0.001%左右。在Al含量对夹杂物影响的研究中发现,Al_t质量分数小于14×10^(-6)时,钢中Al的含量不足以生成Al_(2)O_(3)类夹杂物,钢中Si、Mn和Cr元素会与O反应生成SiO_(2)-MnO-Cr_(2)O_(3)类夹杂物。当Al_t质量分数达到44×10^(-6)时,钢中除了SiO_(2)-MnO-Cr_(2)O_(3)类夹杂物外,还开始出现聚集的Al_(2)O_(3)类夹杂物,同时,观察到由于Al不足而未被Al完全还原的SiO_(2)-MnO-Cr_(2)O_(3)类夹杂物。当Al_t质量分数高于98×10^(-6)时,此时钢液中的Al足以将SiO_(2)-MnO-Cr_(2)O_(3)类夹杂物全部还原,观察到钢中夹杂物全部为Al_(2)O_(3)类夹杂物。另外,统计了不同Al含量下钢中夹杂物尺寸,发现当钢中Al含量较低时,SiO_(2)-MnO-Cr_(2)O_(3)类夹杂物的平均尺寸大于Al_(2)O_(3)夹杂物的平均尺寸;而随着钢中Al含量的不断升高,Al_(2)O_(3)夹杂物的最大尺寸和平均尺寸都逐渐增大。根据热力学计算的结果,为了获得较低O含量及及较小夹杂物尺寸的2507双相不锈钢,需要将钢中铝质量分数控制在72×10^(-6)以上。 展开更多
关键词 2507双相不锈钢 铝-氧平衡 Al_(2)O_(3)夹杂物 热力学计算 夹杂物控制 SiO_(2)-MnO-Cr_(2)O_(3)类夹杂物
原文传递
碲锌镉晶体夹杂缺陷对电阻率的影响
20
作者 张恒 刘从峰 +1 位作者 袁宁一 孙士文 《人工晶体学报》 北大核心 2025年第11期1923-1930,共8页
本文探讨了碲锌镉(CdZnTe)晶体的夹杂缺陷、红外透射光谱特性和电阻率三者之间的相关性。采用垂直布里奇曼法生长碲锌镉单晶体,经切片、机械磨抛、化学机械抛光等工序获得双面抛光的晶片,对晶片的腐蚀形貌、夹杂缺陷、近红外透射光谱进... 本文探讨了碲锌镉(CdZnTe)晶体的夹杂缺陷、红外透射光谱特性和电阻率三者之间的相关性。采用垂直布里奇曼法生长碲锌镉单晶体,经切片、机械磨抛、化学机械抛光等工序获得双面抛光的晶片,对晶片的腐蚀形貌、夹杂缺陷、近红外透射光谱进行了检测分析,采用化学法在晶片上、下表面镀金电极并测试晶片的电阻率。研究结果表明,夹杂密度与电阻率之间具有相关性,且富碲和富镉晶片在I-V特性上表现出显著差异。在富碲晶片中,晶片的电阻率随碲夹杂密度的增大而升高;在富镉晶片中,当晶片电阻率大于10^(9)Ω·cm时,晶片电阻率随镉夹杂密度的增大而升高。 展开更多
关键词 碲锌镉 碲夹杂 镉夹杂 夹杂密度 电阻率 红外透射光谱
在线阅读 下载PDF
已选择0条
导出题录 引用分析
参考文献
引证文献
 统计分析
检索结果
已选文献
上一页 1 2 … 250 下一页 到第 页
使用帮助 返回顶部