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强变形珠光体钢丝的微观组织特征
1
作者 顾苏怡 王仁忠 闵娜 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期46-50,共5页
采用高分辨透射电镜分析了Ф0.65 mm的高碳强变形KSC92E珠光体钢丝的微观组织特征。结果表明,该钢丝珠光体层片间距平均厚度为47.0 nm。铁素体与渗碳体界面处存在大量位错,渗碳体内部碎化严重,存在大量新界面,被分割成许多细小的晶粒。... 采用高分辨透射电镜分析了Ф0.65 mm的高碳强变形KSC92E珠光体钢丝的微观组织特征。结果表明,该钢丝珠光体层片间距平均厚度为47.0 nm。铁素体与渗碳体界面处存在大量位错,渗碳体内部碎化严重,存在大量新界面,被分割成许多细小的晶粒。位错在渗碳体的溶解过程中起着重要的作用,大量位错使得渗碳体片层局部出现错配及原子排布紊乱,导致渗碳体部分发生了变形分解。 展开更多
关键词 珠光体钢丝 强变形 铁素体 渗碳体 位错
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基于热-流-固耦合的WC颗粒激光弥散化定向分布模拟
2
作者 王蕾 周天 +2 位作者 张泽琳 郭钰瑶 夏绪辉 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期309-316,共8页
采用数值模拟方法,分析了激光弥散化工艺中熔池稳定熔融阶段的热流场分布、WC颗粒的运动轨迹及其在强化层中的分布规律,构建了基于热-流-固耦合的多物理场模型,揭示熔池内部流动特性及其对WC颗粒运动的影响。结果表明,Marangoni对流是... 采用数值模拟方法,分析了激光弥散化工艺中熔池稳定熔融阶段的热流场分布、WC颗粒的运动轨迹及其在强化层中的分布规律,构建了基于热-流-固耦合的多物理场模型,揭示熔池内部流动特性及其对WC颗粒运动的影响。结果表明,Marangoni对流是影响熔池流动的主导因素,流速随温度梯度和光斑半径变化。不同工艺参数显著影响WC颗粒的运动模式及最终分布,较小光斑半径或低线能量密度导致WC颗粒局部富集,而适中光斑半径和线能量密度有助于WC颗粒的均匀沉积。通过优化工艺参数,提出了浅层均匀分布法和深层均匀分布法,实现了WC颗粒在不同深度强化层的稳定均匀分布。 展开更多
关键词 激光弥散化工艺 Marangoni对流 WC颗粒分布 数值模拟
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Si含量对薄规格无取向硅钢再结晶行为的影响
3
作者 裴晓格 赵建翔 +5 位作者 顾祥宇 王士嘉 王云飞 林媛 张文康 王红霞 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期1-11,共11页
对相同厚度的1.60%Si和3.52%Si无取向硅钢热轧板在相同温度常化后进行一次冷轧制备薄规格(0.25 mm)无取向硅钢,并对冷轧板分别进行980℃×3 min成品退火和980℃×(3~21)s间断退火试验。采用OM、EBSD、XRD和磁性能试验研究了Si... 对相同厚度的1.60%Si和3.52%Si无取向硅钢热轧板在相同温度常化后进行一次冷轧制备薄规格(0.25 mm)无取向硅钢,并对冷轧板分别进行980℃×3 min成品退火和980℃×(3~21)s间断退火试验。采用OM、EBSD、XRD和磁性能试验研究了Si含量对无取向硅钢组织和织构演变、再结晶动力学及磁性能的影响。结果表明,1.60%Si无取向硅钢由于Si含量较低,对晶界迁移阻碍作用较弱,常化处理后的晶粒尺寸增大,冷轧后易形成剪切带,为再结晶提供形核位点,再结晶退火时形核更早。而3.52%Si无取向硅钢由于Si含量高,使得冷轧后的组织内部储能高,为再结晶提供驱动力,相对于1.60%Si无取向硅钢,其再结晶动力学在前期较快,在后期较慢,但整体再结晶速率更快,优先发生完全再结晶,导致其成品退火板的平均晶粒尺寸较小,结合其强度较低的Goss织构、强度较高的γ纤维织构及高Si含量对铁磁相的稀释作用,使得磁感应强度(B_(5000))略有降低,为1.622 T,但铁损得到了明显改善,P_(1.5/50)、P_(1.0/400)和P_(1.0/1000)分别降低了0.42、5.56和24.25 W/kg。 展开更多
关键词 无取向硅钢 SI含量 再结晶行为 织构 磁性能
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退火处理对SLM成形316L不锈钢显微组织与性能的影响
4
作者 雷灵修 周家林 +3 位作者 杨慧慧 黄高 闫文青 王琰琛 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期71-78,共8页
对比研究了不同退火工艺(500、800、1100℃×2 h)对激光选区熔化(SLM)成形316L不锈钢显微组织及电化学性能的影响,并探究其腐蚀机理。结果表明:经500℃退火后316L不锈钢的微观组织与SLM成形态试样差异不大,显微硬度达到250 HV0.5;经... 对比研究了不同退火工艺(500、800、1100℃×2 h)对激光选区熔化(SLM)成形316L不锈钢显微组织及电化学性能的影响,并探究其腐蚀机理。结果表明:经500℃退火后316L不锈钢的微观组织与SLM成形态试样差异不大,显微硬度达到250 HV0.5;经800℃退火时,“鱼鳞状”熔池边界变得模糊,形成大量长条状不规则形貌的组织,内部胞状、柱状亚结构几乎消失,显微硬度降低到221 HV0.5;当退火温度升高到1100℃时,316L不锈钢经历了再结晶过程,晶粒尺寸明显增长,胞状、柱状亚结构完全消失,位错密度降低,试样显微硬度显著下降,为173 HV0.5。SLM成形316L不锈钢钝化膜的形成与亚结构有关,亚晶界和晶界促进钝化膜的形成,耐蚀性随退火温度升高而降低,但在1100℃退火时由于发生了再结晶,耐蚀性有所提升。 展开更多
关键词 选区激光熔化 316L不锈钢 热处理 退火工艺 微观组织 显微硬度 耐腐蚀性
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回火温度对42CrMo钢组织与力学性能的影响
5
作者 嵇萌萌 翁华晶 +2 位作者 朱晓磊 陆晓峰 王健 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期214-220,共7页
对850℃淬火后的42CrMo钢进行不同温度(550~590℃)的回火处理,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及电子背散射衍射(EBSD)等手段研究了回火温度对42CrMo钢组织与力学性能的影响。结果表明,42CrMo钢在550~590℃回火后,随着回火温度升高,... 对850℃淬火后的42CrMo钢进行不同温度(550~590℃)的回火处理,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及电子背散射衍射(EBSD)等手段研究了回火温度对42CrMo钢组织与力学性能的影响。结果表明,42CrMo钢在550~590℃回火后,随着回火温度升高,淬火马氏体逐渐发生分解,渗碳体由片状向颗粒状或弥散状形貌转变,组织均匀性提升。在570℃回火时,42CrMo钢的回火索氏体形貌更为典型,组织更稳定。随着回火温度的升高,42CrMo钢的强度和硬度逐渐降低,伸长率逐渐增大,冲击吸收能量先升高后降低。经570℃回火后的42CrMo钢获得了较优的强度、塑性和韧性匹配,表现出良好的综合力学性能,满足矿山机械重载齿轮类的使用需求。 展开更多
关键词 42CRMO钢 热处理 显微组织 力学性能
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冷处理技术的研究现状及进展
6
作者 詹衡 李坤曌 +2 位作者 靳海 唐亮 闫献国 《热加工工艺》 北大核心 2026年第2期24-28,共5页
深冷处理被认为是热处理中淬火工艺的延续,采用深冷处理工艺来改善材料微观组织是研究的一个热点。对深冷处理的研究现状进行了系统性的综述,给出了相关工艺参数的选取范围,总结了深冷处理对材料质量特性的影响,重点分析了深冷处理对微... 深冷处理被认为是热处理中淬火工艺的延续,采用深冷处理工艺来改善材料微观组织是研究的一个热点。对深冷处理的研究现状进行了系统性的综述,给出了相关工艺参数的选取范围,总结了深冷处理对材料质量特性的影响,重点分析了深冷处理对微观组织的影响,得出了深冷处理工艺的强化机理。基于对现有研究现状的分析,得出了深冷处理存在的主要问题和未来的发展趋势。 展开更多
关键词 深冷处理 强化机理 工艺参数 质量特性
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镍基合金离子渗氮研究进展
7
作者 张春华 曹驰 《热加工工艺》 北大核心 2026年第2期14-18,共5页
离子渗氮是强化金属表面性能的热处理工艺。简述了镍基合金离子渗氮的动力学,重点介绍了几种离子渗氮工艺以及氮化层的性能,最后展望了镍基合金离子渗氮的研究方向。
关键词 镍基合金 离子渗氮 S相
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热变形温度对高强塑积汽车用中锰钢组织与性能的影响
8
作者 包科杰 赵强 李月梅 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期116-123,共8页
为提升汽车用中锰钢的强塑积,对中锰钢进行了不同温度的热加工变形。采用扫描电镜、透射电镜和拉伸试验机等研究了不同变形温度(750~1050℃)下汽车用中锰钢的显微组织和力学性能变化,并分析了其作用机理。结果表明,不同温度变形后退火... 为提升汽车用中锰钢的强塑积,对中锰钢进行了不同温度的热加工变形。采用扫描电镜、透射电镜和拉伸试验机等研究了不同变形温度(750~1050℃)下汽车用中锰钢的显微组织和力学性能变化,并分析了其作用机理。结果表明,不同温度变形后退火态中锰钢中均可见板条马氏体、薄膜状残留奥氏体和碳化物,其中,析出相以块状或者颗粒状(Nb,V)C相为主。随着变形温度从750℃增加至1050℃,析出相平均尺寸先减小后增大,在变形温度为950℃时取得最小值(20 nm),此时碳化物在基体中弥散分布,板条马氏体平均宽度为0.34μm。随变形温度升高,中锰钢的抗拉强度逐渐减小,屈服强度和断后伸长率先增后减,在变形温度为950℃时取得最大值。变形温度为950℃时,中锰钢取得最大强塑积(33.238 GPa·%),这主要与组织中板条马氏体平均宽度减小、残留奥氏体含量较高,以及细小碳化物弥散析出有关。 展开更多
关键词 中锰钢 变形温度 显微组织 析出相 力学性能
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GH2909低膨胀高温合金热处理过程中的组织性能变化
9
作者 闵慧娜 张宇 +3 位作者 卢熠 赵兴东 赵佳航 王建国 《中国材料进展》 北大核心 2026年第1期66-74,共9页
通过不同终轧制度+热处理制度制备GH2909合金环形锻件,定量表征Laves相的析出行为并开展室温拉伸、高温拉伸、缺口持久及组合持久的力学性能测试,实现了GH2909合金环形锻件工艺、组织与性能的关联分析。结果表明:GH2909合金的力学性能... 通过不同终轧制度+热处理制度制备GH2909合金环形锻件,定量表征Laves相的析出行为并开展室温拉伸、高温拉伸、缺口持久及组合持久的力学性能测试,实现了GH2909合金环形锻件工艺、组织与性能的关联分析。结果表明:GH2909合金的力学性能与组织中Laves相的析出行为密切相关;在热处理过程中,短棒状及颗粒状的Laves相的热稳定性较高,随着固溶温度的升高,层片状Laves相逐渐溶于基体;Laves相长宽比降低可以有效提高合金的拉伸性能和缺口持久性能;合金的缺口持久性能应综合考虑Laves相和ε/ε″相的析出行为。 展开更多
关键词 GH2909合金 锻造 热处理 力学性能 LAVES相
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结合金属沉积型3D打印件的后续热处理工艺
10
作者 沈浩斌 周功苗 +2 位作者 陈洁 曹宇 陈雷清 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期230-235,共6页
研究了固溶、时效和固溶+时效3种后续热处理工艺对结合金属沉积型3D打印316L不锈钢试样组织与性能的影响。结果表明,相比1000℃固溶处理和900℃时效处理,1000℃固溶+900℃时效处理使3D打印试样孔隙率下降更显著,并使条状碳化物向块状/... 研究了固溶、时效和固溶+时效3种后续热处理工艺对结合金属沉积型3D打印316L不锈钢试样组织与性能的影响。结果表明,相比1000℃固溶处理和900℃时效处理,1000℃固溶+900℃时效处理使3D打印试样孔隙率下降更显著,并使条状碳化物向块状/短杆状转变,引起位错运动阻碍效应增强和应力集中程度下降,导致3D打印试样的抗压强度由热处理前的807 MPa提高至1207 MPa。 展开更多
关键词 结合金属沉积 3D打印 316L钢-聚合物混合粉末 热处理 组织与性能
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回火处理对铁基合金-WC涂层耐磨性能的影响
11
作者 张玺 何丽 +3 位作者 吴菲菲 刘文卓 解芳 翟长生 《电镀与精饰》 北大核心 2026年第1期109-115,共7页
为提高45钢的耐磨性,采用火焰喷涂+真空重熔工艺在45钢表面制备了铁基自熔合金涂层,并通过添加WC颗粒和回火处理改善涂层性能。采用金相显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微维氏硬度计、摩擦磨损试验机等仪器测试分析了... 为提高45钢的耐磨性,采用火焰喷涂+真空重熔工艺在45钢表面制备了铁基自熔合金涂层,并通过添加WC颗粒和回火处理改善涂层性能。采用金相显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微维氏硬度计、摩擦磨损试验机等仪器测试分析了各涂层的表/截面性能。结果表明,铁基自熔合金涂层主要由Cr_(7)C_(3)、Fe_(2)Si等硬质相及(Fe,Cr)、(Ni,Cr,Fe)等固溶体相组成。添加WC可细化涂层枝晶结构,提高涂层显微硬度(从993.15 HV0.5提升至1057.73 HV0.5),降低涂层表面摩擦系数(从0.879降至0.556),但涂层表/截面的孔洞缺陷略有增加。添加WC并经回火处理后,涂层枝晶分布更为均匀,孔洞缺陷大幅度减少,涂层显微硬度进一步提升至1060.06 HV0.5,摩擦系数进一步降低至0.531,磨损表面平坦均匀,耐磨性能显著优于其他两种涂层。 展开更多
关键词 回火处理 铁基自熔合金 WC 耐磨性
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渗碳M50NiL钢不同等离子渗氮温度对脉状组织形成的影响
12
作者 刘丽丹 唐庆 +3 位作者 梁益龙 张理博 孙宇莞 张泷云 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期103-110,共8页
研究了M50NiL齿轮钢渗碳后的等离子渗氮温度对脉状组织形成的影响。利用金相显微镜、扫描电镜和自动显微硬度计等分析了碳氮复合渗层的碳氮化物、元素分布、显微硬度等。结果表明:随着离子渗氮温度的降低,表面白亮层厚度逐渐减少,在520... 研究了M50NiL齿轮钢渗碳后的等离子渗氮温度对脉状组织形成的影响。利用金相显微镜、扫描电镜和自动显微硬度计等分析了碳氮复合渗层的碳氮化物、元素分布、显微硬度等。结果表明:随着离子渗氮温度的降低,表面白亮层厚度逐渐减少,在520、495和470℃离子渗氮时白亮层厚度分别约为10、3.6和2.7μm。渗碳试样的渗碳层厚度接近1900μm,表层硬度为740 HV0.2,经离子渗氮后试样表层硬度接近1200 HV0.2,比渗碳试样提高62%。经520℃离子渗氮后,M50NiL钢复合渗层中存在大量脉状析出物,主要为碳氮化物并在晶界位置聚集。离子渗氮温度由520℃降低到470℃时,碳氮化物析出相形态进一步改善为以圆形及椭圆形为主,少量以短棒状形态存在,脉状组织基本消除。这种复合渗层组织具有超高硬度,可进一步增加材料表面残余压应力,并且使用时可以避免在脉状组织聚集的晶界快速萌生裂纹,有利于提高构件的接触疲劳和弯曲疲劳强度。 展开更多
关键词 M50NiL钢 渗碳 等离子渗氮 脉状组织
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固溶处理对含Er超高强7055合金薄板成形性能的影响
13
作者 黄婷 林高用 +1 位作者 郑英 王嘉森 《热加工工艺》 北大核心 2026年第2期100-105,共6页
采用EBSD、拉伸性能测试、杯突实验等方法,研究了固溶时间和固溶温度对含Er超高强7055铝合金薄板成形性能与组织的影响。结果表明:随着固溶温度的升高、固溶时间的延长,薄板试样的杯突值先增大后减小;合金薄板的较佳固溶处理制度为475℃... 采用EBSD、拉伸性能测试、杯突实验等方法,研究了固溶时间和固溶温度对含Er超高强7055铝合金薄板成形性能与组织的影响。结果表明:随着固溶温度的升高、固溶时间的延长,薄板试样的杯突值先增大后减小;合金薄板的较佳固溶处理制度为475℃×1 h,在该固溶热处理条件下,薄板试样经水淬后的屈强比、伸长率、应变硬化指数和杯突值分别为0.670、27.3%、0.210和8.99 mm;薄板试样横截面的平均晶粒尺寸、再结晶比例和小角度晶界比例分别为15.5μm、84.7%和27.8%。 展开更多
关键词 超高强7055铝合金 薄板 固溶处理 成形性能
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退火温度对薄规格无取向电工钢磁性能和力学性能的影响
14
作者 刘旭明 耿志宇 +4 位作者 李富强 孙超 董林硕 李亚东 郭函 《特殊钢》 2026年第1期99-105,共7页
对0.20 mm厚新能源汽车用无取向硅钢在不同退火温度下的组织、织构、力学性能及磁性能进行了系统研究。结果表明,780℃/3 min时已经完成了再结晶,在再结晶初始阶段,λ织构主要在冷轧后的晶内剪切带形成,同时,也会形成部分{114}<841&... 对0.20 mm厚新能源汽车用无取向硅钢在不同退火温度下的组织、织构、力学性能及磁性能进行了系统研究。结果表明,780℃/3 min时已经完成了再结晶,在再结晶初始阶段,λ织构主要在冷轧后的晶内剪切带形成,同时,也会形成部分{114}<841>和{112}<110>,以及{111}<112>取向晶粒。而冷轧非剪切带区域主要生成{114}<841>、{112}<241>取向的α*织构和{100}<120>织构。退火温度≥900℃时,随温度升高,{111}<112>织构占比逐渐减小,{100}<001>织构占比逐渐增多,退火温度升高会促进λ织构的生成,且抑制γ织构的生长。晶粒尺寸随着退火温度的升高而增大,高频铁损P1.0/400先降低再升高,在920~960℃达到最小值,此时,晶粒尺寸在108~138μm,也是最佳晶粒尺寸范围。强度随着退火温度升高逐渐降低,在920~960℃基本保持恒定。 展开更多
关键词 无取向电工钢 薄规格 微观组织 织构 磁性能
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真空退火对1Cr11Ni2W2MoV钢渗氮层组织与性能的影响 被引量：1
15
作者 王新宇 刘艳梅 +3 位作者 刘刚 魏廷光 杨立新 颜廷宇 《热加工工艺》 北大核心 2025年第4期69-72,81,共5页
针对航空不锈钢1Cr11Ni2W2MoV氮碳共渗后心部与表面间存在明显硬度差,易造成零件渗层脱落剥离的问题,采取真空退火工艺形成氮碳共渗扩散层,增强零件表层韧性,显著提高试样质量。借助金相显微镜、显微硬度计、激光共聚焦显微镜对1Cr11Ni2... 针对航空不锈钢1Cr11Ni2W2MoV氮碳共渗后心部与表面间存在明显硬度差,易造成零件渗层脱落剥离的问题,采取真空退火工艺形成氮碳共渗扩散层,增强零件表层韧性,显著提高试样质量。借助金相显微镜、显微硬度计、激光共聚焦显微镜对1Cr11Ni2W2MoV钢的微观组织、性能以及表面质量进行观察分析,通过电子探针分析测定表层至心部方向上的元素分布特征。结果表明,渗层与基体之间能够形成约18μm的化合物层,真空退火处理使N、C元素分布梯度更平缓,减缓表层与基体之间的硬度差异。1Cr11Ni2W2MoV在590℃下退火处理90 min,可使渗层过渡更为均匀,组织稳定性及表面质量更佳,起到降脆增韧的作用。 展开更多
关键词 真空退火 氮碳共渗 马氏体不锈钢 过渡层 表面质量
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回火温度对51CrMnV弹簧钢组织与性能的影响
16
作者 慕家欣 许荣福 +3 位作者 冯以盛 齐鹏 张云山 郑少杰 《山东理工大学学报(自然科学版)》 2026年第1期40-44,51,共6页
研究了回火温度对51CrMnV弹簧钢组织及性能的影响规律。对试验钢进行淬火+回火热处理试验:试验钢在860℃保温5 min,油淬处理4 min,再分别进行420、440、460、480℃回火处理;回火后水淬至室温,分别观察其微观组织与力学性能变化,以期获... 研究了回火温度对51CrMnV弹簧钢组织及性能的影响规律。对试验钢进行淬火+回火热处理试验:试验钢在860℃保温5 min,油淬处理4 min,再分别进行420、440、460、480℃回火处理;回火后水淬至室温,分别观察其微观组织与力学性能变化,以期获得最佳的热处理工艺参数。试验结果表明:试验钢在热处理后其显微组织主要为回火屈氏体;随回火温度升高,碳化物逐渐析出并呈长大趋势,且均匀分布在铁素体基体上;试验钢的硬度和抗拉强度随回火温度的提高均呈现单调下降的趋势;回火温度从420℃上升至480℃时,抗拉强度从1699.0 MPa下降至1466.5 MPa,断后伸长率从8.0%上升至10.8%,强塑积由19.4 GPa·%下降到17.4 GPa·%;弹簧钢在860℃保温并油淬后,440℃回火呈现出较好的力学性能,其抗拉强度、断后伸长率分别达到1612.0 MPa、9.5%;在440℃附近进一步确定其最佳回火温度范围为445~455℃,在此区间内抗拉强度和断后伸长率均优于回火温度在440℃时的力学性能。 展开更多
关键词 51CrMnV弹簧钢 淬火-回火工艺 强塑积 金相组织 力学性能
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35CrMo钢瓶体开裂分析及亚温淬火工艺试验
17
作者 王胜 龚金法 +2 位作者 樊湘芳 李治国 梁晋茂 《机械工程师》 2026年第1期15-18,24,共5页
在加工生产35CrMo钢气瓶过程中,质量检查过程中发现5只瓶体存在裂纹,其中4只为纵向裂纹,1只为横向裂纹。为确定瓶体开裂失效的原因,进行化学成分分析及显微组织观察分析。结果表明:气瓶瓶体断口上未见明显的夹渣或异常夹杂物等缺陷,基... 在加工生产35CrMo钢气瓶过程中,质量检查过程中发现5只瓶体存在裂纹,其中4只为纵向裂纹,1只为横向裂纹。为确定瓶体开裂失效的原因,进行化学成分分析及显微组织观察分析。结果表明:气瓶瓶体断口上未见明显的夹渣或异常夹杂物等缺陷,基体的显微组织为回火索氏体;断口是以沿晶为主的脆性断口,裂纹附近无明显氧化脱碳,存在二次裂纹;瓶体开裂的主要原因是因为淬火时的加热温度过高,引起奥氏体粗化,产生的应力大于瓶体材料的强度,导致淬火裂纹产生。对35CrMo钢采用亚温淬火工艺进行试验后发现,当亚温淬火温度为780℃时,可获得最佳强韧性匹配,综合力学性能好,可避免开裂失效。 展开更多
关键词 35CRMO钢 显微组织 失效分析 淬火裂纹 亚温淬火
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S55C钢工件厚度对激光表面淬火组织与性能的影响
18
作者 李琦 王博 +4 位作者 程战 王生希 朱挺 李日榜 赵凯鹏 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期302-309,共8页
采用恒定激光参数(功率750 W、扫描速度7.5 mm/s)对不同厚度(h=2.5~15.0 mm)的S55C钢件进行激光表面淬火处理,并结合数值模拟,研究了厚度对该钢组织、硬度和耐磨性的影响。结果表明,所有试样淬硬层均由马氏体与残留奥氏体构成,当厚度h&l... 采用恒定激光参数(功率750 W、扫描速度7.5 mm/s)对不同厚度(h=2.5~15.0 mm)的S55C钢件进行激光表面淬火处理,并结合数值模拟,研究了厚度对该钢组织、硬度和耐磨性的影响。结果表明,所有试样淬硬层均由马氏体与残留奥氏体构成,当厚度h<7.5 mm时,组织中还存在屈氏体;当h≥7.5 mm时,马氏体组织更细小,残留奥氏体含量降低。在2.5~7.5 mm厚度范围内,显微硬度随厚度的增加而快速增大,当h=7.5 mm时硬度最大,达到780 HV0.5,之后随厚度的进一步增大,硬度基本不变。淬火深度(硬度>600 HV0.5)也随厚度增加而增加,当h≥7.5 mm时,淬火深度变化不大,基本为0.5 mm。模拟试验分析认为,当冷却速率≥2.1×10^(3)℃/s时,可获得高硬度(≥600 HV0.5)的细密马氏体组织,满足导轨淬火要求。摩擦磨损试验表明,随着试样厚度增加,平均摩擦因数与磨损量总体下降,磨损机制由磨粒磨损、黏着磨损、疲劳磨损和氧化磨损共同作用,逐渐转变为以磨粒磨损和氧化磨损为主。 展开更多
关键词 S55C钢 激光淬火 工件厚度 显微组织 硬度 耐磨性
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点式锻压激光沉积Inconel718合金热处理工艺优化
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作者 张瑞林 《电镀与精饰》 北大核心 2026年第1期93-100,共8页
针对传统合金制备工艺成本高、周期长等问题,以点式锻压激光沉积技术制备的Inconel718合金为对象,进行了热处理工艺优化探索。通过系统地研究热处理温度、时效时间等参数对合金组织和性能的影响,提出了一种最优热处理工艺方法。实验显示... 针对传统合金制备工艺成本高、周期长等问题,以点式锻压激光沉积技术制备的Inconel718合金为对象,进行了热处理工艺优化探索。通过系统地研究热处理温度、时效时间等参数对合金组织和性能的影响,提出了一种最优热处理工艺方法。实验显示,固溶温度为1020℃、时效时间为4 h时,Inconel718合金经过热处理后的力学性能最优。此时,合金屈服强度1171.2 MPa,拉伸强度1399.3 MPa,延伸率11.7%,显微硬度550.3 HV。研究结果表明,固溶温度增加与时效时间减少对Inconel718合金性能具有明显的影响,且固溶温度变化产生的影响明显高于时效时间。该研究不仅提高了Inconel718合金的力学性能,还缩短了热处理时间,降低了能耗,具有重要的理论意义和应用价值。 展开更多
关键词 点式锻压 激光沉积 热处理 固溶温度 时效时间
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淬火冷速对PH13压铸模具钢热疲劳性能的影响
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作者 王逸峰 吴博雅 吴晓春 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期87-95,共9页
采用Uddeholm自约束热疲劳试验方法分别对经过油淬、气淬和慢冷3种不同淬火工艺的PH13钢进行热疲劳试验,对比分析了热疲劳试验后试样的表面形貌、截面形貌、显微组织、显微硬度梯度和疲劳损伤因子,研究淬火冷速对材料热疲劳性能的影响... 采用Uddeholm自约束热疲劳试验方法分别对经过油淬、气淬和慢冷3种不同淬火工艺的PH13钢进行热疲劳试验,对比分析了热疲劳试验后试样的表面形貌、截面形貌、显微组织、显微硬度梯度和疲劳损伤因子,研究淬火冷速对材料热疲劳性能的影响。结果表明,油淬试样较气淬和慢冷试样的裂纹宽度较窄,深度较浅,软化程度较小。这是由于淬火冷速较快,高温下碳和合金元素难以从奥氏体中向外扩散,室温下得到的马氏体中合金元素含量较高,固溶强化效果好,材料的强度和硬度较高,且在高温下马氏体回复和碳化物粗化速度较慢,热疲劳性能较好。慢冷试样在淬火时会沿晶析出富Cr碳化物,这种碳化物形状不规则且在高温下容易发生粗化,成为裂纹扩展的通道,导致热疲劳性能的恶化。 展开更多
关键词 PH13压铸模具钢 淬火冷速 热疲劳裂纹 显微硬度 晶界碳化物
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