为了建立W9Cr4V2Mo钢奥氏体化工艺与碳化物、晶粒之间的联系,采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、激光共聚焦显微镜(LSCM)等表征技术,结合热力学计算与Image-Pro Plus 6.0图像分析软件,研究了不同奥氏体化温度(1140~1240℃)及不...为了建立W9Cr4V2Mo钢奥氏体化工艺与碳化物、晶粒之间的联系,采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、激光共聚焦显微镜(LSCM)等表征技术,结合热力学计算与Image-Pro Plus 6.0图像分析软件,研究了不同奥氏体化温度(1140~1240℃)及不同保温时间(5~20h)对高碳高合金W9Cr4V2Mo钢碳化物溶解及晶粒长大规律的影响。结果表明,在高温均质化过程中,随着均质化温度的升高,M6C型碳化物优先溶解,MC型碳化物随后溶解。随着均质化温度以及保温时间的升高,碳化物面积分数有减少的趋势。在碳化物回溶过程中,其表面曲率会持续变化,碳化物的棱角性指标也随之波动。当温度超过1200℃时,材料中会出现混晶现象。此外,本研究通过统计测定不同奥氏体化温度与保温时间下的晶粒尺寸及碳化物特征参数,采用阿伦尼乌斯型公式对奥氏体晶粒长大行为进行拟合,并综合考量奥氏体化温度与保温时间的影响,得到了在该范围内(1140~1240℃,5~20h)适用于W9Cr4V2Mo钢的晶粒长大动力学模型。展开更多
采用Gleeble热模拟试验机对45Cr4Ni Mo V合金在变形温度为1000~1150℃,应变速率为0.002~5 s-1,最大变形量为55%的条件下进行热模拟压缩试验。通过对采集到的数据进行处理,结合lnθ-ε曲线的拐点及-(lnθ)/ε-ε曲线的极小值判据,建...采用Gleeble热模拟试验机对45Cr4Ni Mo V合金在变形温度为1000~1150℃,应变速率为0.002~5 s-1,最大变形量为55%的条件下进行热模拟压缩试验。通过对采集到的数据进行处理,结合lnθ-ε曲线的拐点及-(lnθ)/ε-ε曲线的极小值判据,建立了45Cr4Ni Mo V动态再结晶临界应变模型。结果表明,45Cr4Ni Mo V合金动态再结晶临界应变随变形温度递增以及应变速率递减而增加,临界应变εc与峰值应变εp之间满足:εc=0.42761εp,动态再结晶临界应变模型为:εc=0.000522Z0.15142。展开更多
文摘为了建立W9Cr4V2Mo钢奥氏体化工艺与碳化物、晶粒之间的联系,采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、激光共聚焦显微镜(LSCM)等表征技术,结合热力学计算与Image-Pro Plus 6.0图像分析软件,研究了不同奥氏体化温度(1140~1240℃)及不同保温时间(5~20h)对高碳高合金W9Cr4V2Mo钢碳化物溶解及晶粒长大规律的影响。结果表明,在高温均质化过程中,随着均质化温度的升高,M6C型碳化物优先溶解,MC型碳化物随后溶解。随着均质化温度以及保温时间的升高,碳化物面积分数有减少的趋势。在碳化物回溶过程中,其表面曲率会持续变化,碳化物的棱角性指标也随之波动。当温度超过1200℃时,材料中会出现混晶现象。此外,本研究通过统计测定不同奥氏体化温度与保温时间下的晶粒尺寸及碳化物特征参数,采用阿伦尼乌斯型公式对奥氏体晶粒长大行为进行拟合,并综合考量奥氏体化温度与保温时间的影响,得到了在该范围内(1140~1240℃,5~20h)适用于W9Cr4V2Mo钢的晶粒长大动力学模型。
文摘采用Gleeble热模拟试验机对45Cr4Ni Mo V合金在变形温度为1000~1150℃,应变速率为0.002~5 s-1,最大变形量为55%的条件下进行热模拟压缩试验。通过对采集到的数据进行处理,结合lnθ-ε曲线的拐点及-(lnθ)/ε-ε曲线的极小值判据,建立了45Cr4Ni Mo V动态再结晶临界应变模型。结果表明,45Cr4Ni Mo V合金动态再结晶临界应变随变形温度递增以及应变速率递减而增加,临界应变εc与峰值应变εp之间满足:εc=0.42761εp,动态再结晶临界应变模型为:εc=0.000522Z0.15142。
