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低温冷风微量润滑技术对TC6钛合金加工特性的应用研究 被引量：4
1
作者 张钊源 张维琨 +3 位作者 张耀武 张雪妮 李醒凯 鞠录岩 《精密成形工程》 北大核心 2025年第1期17-24,共8页
目的探究机加工中低温冷风微量润滑技术对切削温度、材料塑性变形以及已加工表面质量的影响。方法针对TC6钛合金进行低温冷风微量润滑切削加工应用试验,对比常温干切削和–27℃低温冷风微量润滑切削以及改变加工参数对TC6材料已加工表... 目的探究机加工中低温冷风微量润滑技术对切削温度、材料塑性变形以及已加工表面质量的影响。方法针对TC6钛合金进行低温冷风微量润滑切削加工应用试验,对比常温干切削和–27℃低温冷风微量润滑切削以及改变加工参数对TC6材料已加工表面缺陷、微观形貌及粗糙度的影响规律,分析低温冷风微量润滑加工应用特点。结果相较于常温干切削,低温冷风微量润滑切削可以明显降低TC6材料在加工中因热量累积而导致的塑性变形,抑制了切削变形区材料与刀具因内摩擦加剧而导致的咬焊现象,减少了已加工表面黏屑、划痕、凹坑、撕裂、侧流等缺陷,有效提高了加工表面质量,与常温干切削加工相比,低温微量润滑切削的表面粗糙度值降低了19%;在加工参数为变量的切削中,提高进给量使已加工表面粗糙度值增加了49%,进给量对已加工表面质量的影响最大;提高背吃刀量使已加工表面粗糙度值增加了43%,背吃刀量对表面质量的影响次之;切削速度对表面质量的影响最小,但背吃刀量和切削速度的增加易使工艺系统产生振动,造成不稳定切削现象。结论将低温冷风微量润滑技术应用在TC6材料的加工上对提高加工质量、满足低碳工业的需求具有一定的帮助。 展开更多
关键词 tc6钛合金 低温冷风微量润滑 加工表面质量 粗糙度 车削参数
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熔炼工艺对TC6铸锭成分均匀性及β斑偏析规律的影响 被引量：2
2
作者 李欣琳 张天有 +3 位作者 邢学伟 韩呈祥 张英明 郭金明 《铸造技术》 2025年第3期288-295,共8页
TC6合金具有中强、韧性好、热强性好等优异的综合性能,在航空航天发动机等领域有着广泛的应用。为了制备出成分均匀、无β斑产生的TC6合金铸锭,以小颗粒海绵钛、中间合金和单质金属为原料,通过真空自耗电弧熔炼制备了3 t级TC6合金铸锭(T... TC6合金具有中强、韧性好、热强性好等优异的综合性能,在航空航天发动机等领域有着广泛的应用。为了制备出成分均匀、无β斑产生的TC6合金铸锭,以小颗粒海绵钛、中间合金和单质金属为原料,通过真空自耗电弧熔炼制备了3 t级TC6合金铸锭(Ti-6.3Al-2.5Mo-1.65Cr-0.5Fe-0.3Si),研究了不同熔炼次数、不同稳弧电流及原料种类对合金铸锭成分均匀性及显微组织的影响。结果表明,选用二元中间合金为原料,稳弧电流为15 A/30 s时合金铸锭整体化学成分均匀,Cr元素范围为1.53%~1.56%(质量分数),铸锭组织中无β斑产生;选用金属单质为原料,熔炼次数为2次,稳弧电流为9 A/30 s时铸锭成分波动较大,Cr元素范围为1.55%~1.66%(质量分数),铸锭中存在富Cr和Fe、贫Mo的β斑。实际生产中应通过合理的熔炼工艺制备出整体成分均匀,无β斑的TC6铸锭。 展开更多
关键词 tc6 成分均匀性 真空自耗电弧熔炼 β斑
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TC6钛合金的率相关力学模型研究
3
作者 张海洋 李鑫 +3 位作者 蔚夺魁 王相平 任磊 张超 《航空动力学报》 北大核心 2025年第12期72-85,共14页
为研究TC6钛合金材料的力学性能,使用电子万能试验机、高速拉伸试验机、分离式Hopkinson拉杆(SHTB)和压杆(SHPB)试验装置,开展了TC6钛合金材料的准静态及动态试验,获得了TC6钛合金材料不同应变率下真实应力-应变曲线及失效应变。采用线... 为研究TC6钛合金材料的力学性能,使用电子万能试验机、高速拉伸试验机、分离式Hopkinson拉杆(SHTB)和压杆(SHPB)试验装置,开展了TC6钛合金材料的准静态及动态试验,获得了TC6钛合金材料不同应变率下真实应力-应变曲线及失效应变。采用线弹性本构模型描述材料的弹性力学行为,采用塑性应力-应变曲线表征材料的塑性力学行为,采用韧性断裂和剪切失效的竞争模式来表征材料的失效力学行为。基于试验结果,通过外推预测方法和数值仿真手段,校正了颈缩点后的应力-应变曲线、韧性断裂参数以及剪切失效参数。开展了低速落锤冲击试验和高速鸟撞叶片试验,进行了基于Pam Crash软件的试验状态仿真,通过试验与仿真结果对比,落锤试验中试验件裂纹长度误差为4.2%,高速鸟撞叶片试验中应变峰值最大误差为14.9%,验证了材料力学模型及其参数的有效性。 展开更多
关键词 tc6钛合金 力学性能 应变率效应 准静态试验 动态试验 试验数据校正
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固溶处理温度和冷却速率对TC6钛合金组织与性能的影响
4
作者 杨恬 孙上清 +2 位作者 田彦文 王涛 任勇 《金属热处理》 北大核心 2025年第9期151-155,共5页
研究了固溶温度(880、920、960℃)及冷却方式(包石棉缓冷、空冷、油冷、水冷)对TC6钛合金显微组织与力学性能的影响。结果表明,当固溶冷却方式为空冷时(880~960℃×2 h,空冷+550℃×4 h,空冷),随固溶温度的升高,初生α相的含量... 研究了固溶温度(880、920、960℃)及冷却方式(包石棉缓冷、空冷、油冷、水冷)对TC6钛合金显微组织与力学性能的影响。结果表明,当固溶冷却方式为空冷时(880~960℃×2 h,空冷+550℃×4 h,空冷),随固溶温度的升高,初生α相的含量减小,次生α相含量提高且片层厚度增加,β转变相含量明显增加,TC6钛合金的强度呈下降趋势,冲击吸收能量提高。当固溶温度为880℃时(880℃×2 h,包石棉缓冷/空冷/油冷/水冷+550℃×4 h,空冷),随冷却速率的增加,初生α相的尺寸和含量均减小,次生α相含量减少,片层厚度降低,针状α相的含量增加,TC6钛合金的强度明显提高,冲击吸收能量降低。880℃固溶水冷后,合金强度最高,可以达到1280 MPa,此时冲击吸收能量仅为17.9 J。强度下降主要是由于针状α相的强化作用减弱。冲击吸收能量的提高与次生α相对裂纹扩展的阻碍作用和初生α相抗塑性变形能力的提高有关。经920℃×2 h,空冷+550℃×4 h,空冷后,TC6钛合金具有最佳的综合性能。 展开更多
关键词 tc6钛合金 固溶处理 冷却速率 显微组织 力学性能
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TC6钛合金限流片电火花成型加工技术
5
作者 谢保光 王金权 李辉 《西安航空学院学报》 2025年第3期24-29,共6页
TC6钛合金限流片因材料耐腐蚀、熔点高等特性以及双面异形盲孔位置精度要求高等原因导致电火花成型加工难。为保证双面异形盲孔位置精度,设计了专用的工装夹具和电极(结构、形状和尺寸),通过试验加工对设计的工装夹具进行避免二次装夹... TC6钛合金限流片因材料耐腐蚀、熔点高等特性以及双面异形盲孔位置精度要求高等原因导致电火花成型加工难。为保证双面异形盲孔位置精度,设计了专用的工装夹具和电极(结构、形状和尺寸),通过试验加工对设计的工装夹具进行避免二次装夹的改进后,可满足的零件异形盲孔的位置精度和表面质量的要求,单个限流片的加工时长为2.5 h。为提高加工效率,将电火花成型加工分为粗加工和精加工二次成型过程,结合电火花工艺参数的优化,确定最终的工艺参数,单个限流片的成型时间由2.5 h缩减到1.0 h。 展开更多
关键词 tc6钛合金 限流片 电火花成型加工 盲孔
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退火温度对TC6钛合金显微组织和冲击性能的影响 被引量：1
6
作者 南雕飞 张明玉 乔恩利 《热处理》 2025年第1期13-16,共4页
对TC6钛合金分别在940℃、960℃、980℃和1000℃进行保温1.5 h空冷的退火处理,然后检测合金的显微组织、冲击性能和冲击断口的微观形貌。结果表明:随着退火温度从两相区升高至单相区,合金中初生α相减少直至消失,而次生α相增多,双相组... 对TC6钛合金分别在940℃、960℃、980℃和1000℃进行保温1.5 h空冷的退火处理,然后检测合金的显微组织、冲击性能和冲击断口的微观形貌。结果表明:随着退火温度从两相区升高至单相区,合金中初生α相减少直至消失,而次生α相增多,双相组织变为细片状β转变组织;随着退火温度的升高,合金的冲击性能降低;在较低温度退火的合金冲击断口有大量韧窝,随着退火温度的升高,冲击断口中的韧窝减少并成为岩石状,合金的断裂模式从韧性断裂变为脆性断裂。 展开更多
关键词 tc6钛合金 微观组织 冲击性能 冲击断口
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固溶时效态TC6钛合金微观组织与拉伸性能的研究 被引量：1
7
作者 白鑫洁 杨斌 +2 位作者 王玉佳 林来儿 翟欣姣 《山东工业技术》 2025年第3期19-23,共5页
选取TC6钛合金作为研究材料,对该合金进行不同工艺的固溶时效热处理,研究固溶时效态TC6钛合金微观组织与拉伸性能演变规律。研究发现:仅经固溶处理后,合金微观组织由β转变组织以及初生α相构成,且组织中还存在一定数量的α'相。再... 选取TC6钛合金作为研究材料,对该合金进行不同工艺的固溶时效热处理,研究固溶时效态TC6钛合金微观组织与拉伸性能演变规律。研究发现:仅经固溶处理后,合金微观组织由β转变组织以及初生α相构成,且组织中还存在一定数量的α'相。再经时效处理后,组织中初生α相的含量和形态未发生明显变化,但有次生α相析出,且时效温度升高会导致次生α相的含量增加。合金塑性在仅经固溶处理后达到最佳,而合金在经固溶时效处理后的强度明显增加,且强度在时效温度升高的过程中呈现增加的趋势。经固溶以及固溶时效处理之后,合金的断口表面呈现出以等轴状韧窝为主要特点的断口形貌。相比于固溶处理,合金经固溶时效处理后的断口中可以观察到较为明显的二次裂纹。 展开更多
关键词 tc6钛合金 微观组织 拉伸性能 断口微观形貌
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TC6钛合金作动部件摩擦副的耐磨性能对比研究
8
作者 胡波 刘斌 闫晓锋 《热加工工艺》 北大核心 2025年第15期65-71,共7页
为对比研究不同表面改性及强化处理对TC6钛合金耐磨性能的影响,开展了钛合金离子氮化、真空渗碳、化学镀镍及微弧氧化强化技术研究,并对不同强化状态下该合金作动部件摩擦副进行了模拟工况条件下的环-块摩擦磨损试验,优选适合的强化方... 为对比研究不同表面改性及强化处理对TC6钛合金耐磨性能的影响,开展了钛合金离子氮化、真空渗碳、化学镀镍及微弧氧化强化技术研究,并对不同强化状态下该合金作动部件摩擦副进行了模拟工况条件下的环-块摩擦磨损试验,优选适合的强化方式以提高作动部件使用寿命。结果表明:在同等载荷及时间下,未经处理的钛合金试块与不锈钢试环发生严重黏着摩擦,摩擦系数为0.82,磨损率为4.96×10^(-4)mm^(3)/(N·m);经氮化、渗碳及化学镀镍强化处理的试块与试环发生滑动摩擦,摩擦系数分别为0.32、0.30、0.34,磨损率分别为5.39×10^(-8)、3.83×10^(-7)、3.48×10^(-8)mm^(3)/(N·m);微弧氧化处理的试块与试环经摩擦磨损后,膜层失效,发生黏着摩擦,摩擦系数约为0.56,磨损率为1.43×10^(-6) mm^(3)/(N·m)。TC6钛合金表面硬度低,耐磨性差,离子氮化、真空渗碳、化学镀镍强化层耐磨效果良好,且优于微弧氧化强化层。 展开更多
关键词 tc6钛合金 离子氮化 真空渗碳 化学镀镍 微弧氧化
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从不同温度炉冷的TC6钛合金的显微组织和拉伸性能
9
作者 吕占旗 张明玉 《热处理》 2025年第4期13-15,共3页
将直径为110mm的TC6钛合金试棒分别在940、960、980℃(两相区)及1000℃(单相区)下加热2h后炉冷处理,然后沿试棒纵向对显微组织和拉伸性能进行检测。结果表明:随着加热温度的升高,经炉冷处理后的TC6钛合金中初生α相含量不断减少直至消失... 将直径为110mm的TC6钛合金试棒分别在940、960、980℃(两相区)及1000℃(单相区)下加热2h后炉冷处理,然后沿试棒纵向对显微组织和拉伸性能进行检测。结果表明:随着加热温度的升高,经炉冷处理后的TC6钛合金中初生α相含量不断减少直至消失,而次生α相含量则逐渐增加,且尺寸随之增大。在两相区温度加热后炉冷的合金中织构平行于<10-10>方向,而在单相区温度加热后炉冷的合金中织构平行于<11-20>方向。随着加热温度的升高,炉冷后合金的强度提高,塑性降低。 展开更多
关键词 tc6钛合金 加热温度 织构 显微组织 拉伸性能
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不同热处理工艺对TC6大规格棒材组织和性能的影响
10
作者 卫娜 张晨辉 +2 位作者 闫钊 张利军 吴天栋 《世界有色金属》 2025年第6期5-7,共3页
本文研究了TC6钛合金大规格棒材经相同的锻造工艺变形后,双重退火、等温退火和固溶时效三种不同的热处理工艺对其显微组织、室温拉伸性能、冲击韧性和断裂韧性的影响规律。结果表明:双重退火、等温退火和固溶时效后的组织均是由初生α... 本文研究了TC6钛合金大规格棒材经相同的锻造工艺变形后,双重退火、等温退火和固溶时效三种不同的热处理工艺对其显微组织、室温拉伸性能、冲击韧性和断裂韧性的影响规律。结果表明:双重退火、等温退火和固溶时效后的组织均是由初生α相、β相和次生α相组成,等温退火态次生α相片层最粗,固溶时效态次生α相片层最细。固溶时效后棒材强度最高,室温抗拉强度可达1264MPa,屈服强度可达1127MPa,但塑性最差,等温退火后棒材的强度最低,但塑性最高,延伸率为23%,断面收缩率为55%,等温退火后的冲击韧性和断裂韧性最高,达60.4J/cm^(2)和101MPa·m^(1/2),双重退火态的棒材强度和塑性匹配最佳。 展开更多
关键词 tc6钛合金 热处理 显微组织 力学性能
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不同状态TC6钛合金的显微组织和拉伸性能
11
作者 张万鹏 张明玉 解炜 《热处理》 2025年第2期24-26,37,共4页
通过金相检验、拉伸试验和断口分析,研究了铸造、锻造、固溶处理及固溶+时效处理状态下TC6钛合金的显微组织、拉伸性能和拉伸断口的微观形貌。结果表明:TC6合金铸造态为β相转变组织,锻造态为双相组织,固溶处理态没有条状α相,固溶+时... 通过金相检验、拉伸试验和断口分析,研究了铸造、锻造、固溶处理及固溶+时效处理状态下TC6钛合金的显微组织、拉伸性能和拉伸断口的微观形貌。结果表明:TC6合金铸造态为β相转变组织,锻造态为双相组织,固溶处理态没有条状α相,固溶+时效处理态为几乎未变的初生α相和大量针状次生α相;铸造态合金的拉伸性能最差,固溶+时效态合金的强度最高;铸造态合金的断口形貌呈岩石状,有明显解理台阶,锻造、固溶处理及固溶+时效态合金的断口形貌相近,均有等轴状韧窝,具有韧性断裂特征。 展开更多
关键词 tc6钛合金 微观组织 拉伸性能 断口
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双重退火态TC6钛合金微观组织与拉伸性能的研究
12
作者 王永强 张明玉 +3 位作者 翟欣姣 杨斌 林来儿 白鑫洁 《有色金属加工》 2025年第4期28-31,共4页
对TC6钛合金进行双重退火处理,在首次退火温度改变的条件下,研究双重退火态TC6钛合金微观组织与拉伸性能。研究发现,首次退火温度在升高的过程中,初生α相逐渐向β相转化,更多的次生α相在组织中析出,并有晶界轮廓清晰的β晶粒出现,在... 对TC6钛合金进行双重退火处理,在首次退火温度改变的条件下,研究双重退火态TC6钛合金微观组织与拉伸性能。研究发现,首次退火温度在升高的过程中,初生α相逐渐向β相转化,更多的次生α相在组织中析出,并有晶界轮廓清晰的β晶粒出现,在β晶界上呈现出连续的α相镶嵌。合金的抗拉强度以及屈服强度随首次退火温度升高而不断增加,但断后伸长率则呈现随首次退火温度升高而持续降低趋势。首次退火温度较低时,断口被大小各异的等轴韧窝所占据,断裂形式以韧性断裂为主。而在首次退火温度较高时,发现断口中韧窝形貌被岩石状形貌所替代,仅有少量韧窝在岩石状形貌表面分布,同时伴随着微孔和撕裂棱的出现。 展开更多
关键词 tc6钛合金 微观组织 拉伸性能 断口形貌
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固溶态TC6钛合金组织演变与拉伸性能的研究
13
作者 陈璐 张鼎祖 张明玉 《有色金属加工》 2025年第5期18-21,共4页
对TC6钛合金进行不同温度的固溶处理,研究TC6钛合金经固溶处理后的组织演变与拉伸性能。研究发现,固溶温度对组织形貌起到重要作用,随着固溶温度的升高,初生α相的原子扩散速度加快,不断向β相进行转变,导致其含量逐渐减少,而组织中析... 对TC6钛合金进行不同温度的固溶处理,研究TC6钛合金经固溶处理后的组织演变与拉伸性能。研究发现,固溶温度对组织形貌起到重要作用,随着固溶温度的升高,初生α相的原子扩散速度加快,不断向β相进行转变,导致其含量逐渐减少,而组织中析出α′相的含量却不断增加。在该过程中,合金强度增加而塑性却呈现递减的趋势,表明在强度增加过程中,会使合金的塑性变形能力不断减弱。固溶温度较低时,拉伸断口呈现出典型的韧窝状结构,断裂过程中存在显著的韧性断裂行为,随着固溶温度的提升,拉伸断口中韧窝变得较浅较小,合金逐渐向脆性断裂方式进行转变。 展开更多
关键词 tc6钛合金 微观组织 拉伸性能 断口微观形貌
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TC6钛合金的高温变形行为及组织演变 被引量：45
14
作者 熊爱明 陈胜晖 +2 位作者 黄维超 林海 李淼泉 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第6期447-450,共4页
在Thermecmaster-Z型热加工模拟试验机上对TC6钛合金在温度800℃～1040℃,应变速率10s～50s、最大变形程度50%条件下的高温流动应力变化规律进行了研究,进而分析了变形参数对微观组织的影响。结果表明合适的工艺参数是变形温度为920℃～... 在Thermecmaster-Z型热加工模拟试验机上对TC6钛合金在温度800℃～1040℃,应变速率10s～50s、最大变形程度50%条件下的高温流动应力变化规律进行了研究,进而分析了变形参数对微观组织的影响。结果表明合适的工艺参数是变形温度为920℃～950℃,应变速率为1.0s-1～1×10-3s-1。在变形过程中,变形温度对α相体积分数有着显著影响,应变速率对α相体积分数影响不大,但对α相晶粒的形态有一定的影响。最后在分析变形温度、变形程度和应变速率对流动应力影响规律的基础上提出了1种本构关系模型,其拟合精度较高,为进行钛合金高温变形过程的数值模拟打下了较好的基础。 展开更多
关键词 tc6钛合金 本构关系 流动应力 高温变形
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LSP提高TC6钛合金振动疲劳性能及强化机理研究 被引量：24
15
作者 何卫锋 李应红 +3 位作者 李启鹏 聂祥樊 李玉琴 周磊 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第8期1643-1648,共6页
针对TC6钛合金进行了激光冲击强化(LSP)参数设计,应用XRD衍射仪对LSP试件进行了残余应力分布规律测试和图谱分析,采用透射电子显微镜对强化层微观组织进行了观察,对有无LSP标准振动疲劳试件进行了振动疲劳对比试验。研究表明,TC6钛合金... 针对TC6钛合金进行了激光冲击强化(LSP)参数设计,应用XRD衍射仪对LSP试件进行了残余应力分布规律测试和图谱分析,采用透射电子显微镜对强化层微观组织进行了观察,对有无LSP标准振动疲劳试件进行了振动疲劳对比试验。研究表明,TC6钛合金LSP较佳功率密度为3 GW/cm2,LSP能在材料表层产生深度为1.6 mm的高数值残余压应力场,表面残余应力可达-660 MPa,深度为0.1 mm处残余应力最大,最大值可达-690 MPa;LSP后没有新相产生,且晶粒细化、残余微观应变导致Bragg衍射峰宽化;LSP后钛合金表层出现高密度位错和纳米晶;钛合金标准振动疲劳试件LSP后疲劳极限由438.6 MPa增加至526.7 MPa,提高20.1%;疲劳断口分析表明LSP产生的组织细化和高数值残余压应力场可以有效抑制疲劳裂纹的萌生和扩展,从而提升TC6钛合金的抗疲劳性能。 展开更多
关键词 tc6钛合金 激光冲击强化 残余压应力 纳米晶 振动疲劳
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激光喷丸改善TC6钛合金组织和力学性能 被引量：21
16
作者 聂祥樊 何卫锋 +1 位作者 李启鹏 楚峰 《强激光与粒子束》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期1115-1119,共5页
为了使激光冲击强化技术能较好地应用于TC6钛合金的发动机叶片,对TC6钛合金进行试验研究。通过X射线衍射仪、透射电子显微镜等测试技术分析了不同参数下TC6钛合金的微观组织变化,用显微硬度计和残余应力测试仪分别表征表层硬度和残余应... 为了使激光冲击强化技术能较好地应用于TC6钛合金的发动机叶片,对TC6钛合金进行试验研究。通过X射线衍射仪、透射电子显微镜等测试技术分析了不同参数下TC6钛合金的微观组织变化,用显微硬度计和残余应力测试仪分别表征表层硬度和残余应力变化,并测试材料冲击后的振动高周疲劳性能。试验结果表明:激光冲击材料后表面组织得到明显细化,随着冲击次数的增加,先后出现了高密度位错、位错胞、亚晶和纳米晶。性能方面,表面硬度在冲击一次即可提高19%,硬度影响深度达到700μm;与此同时表面残余应力最高达到-608.5MPa,在500μm深度上仍具有-100 MPa左右的应力存在。经三次冲击后,标准疲劳试片的疲劳极限提高近20%。 展开更多
关键词 激光冲击强化 tc6钛合金 纳米晶 残余应力 疲劳极限
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TC6钛合金的高温拉伸蠕变行为研究 被引量：12
17
作者 李学雄 夏长清 +3 位作者 戚延龄 王志辉 牛国帅 孙玮 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第9期1901-1904,共4页
通过高温拉伸蠕变实验,获得了TC6合金的蠕变应变-时间曲线,并计算了其不同应力与不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及在350～450℃范围内的蠕变激活能,借助OM、TEM等手段对合金蠕变前后的显微组织进行了观察和分析,并在此基础上研究... 通过高温拉伸蠕变实验,获得了TC6合金的蠕变应变-时间曲线,并计算了其不同应力与不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及在350～450℃范围内的蠕变激活能,借助OM、TEM等手段对合金蠕变前后的显微组织进行了观察和分析,并在此基础上研究了其蠕变变形机制。结果表明:TC6合金的稳态蠕变速率随温度或恒应力的增加而增大,该合金在此温度范围内的蠕变受位错和扩散双重机制的控制,晶界滑动对蠕变也有一定的作用。 展开更多
关键词 tc6 蠕变 显微组织 蠕变机制
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热处理对TC6钛合金内表层组织及硬度的影响 被引量：11
18
作者 白新房 魏玉鹏 +2 位作者 辛社伟 石新层 贾峰 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期106-109,共4页
对TC6钛合金进行990℃保温热处理,研究保温过程中氧原子、合金元素分布变化对内表层组织及硬度的影响。结果表明,在990℃热处理后试样内表层富氧α层从边部到基体内部显微硬度呈现低-高-低的变化规律,在距边部约55μm处达到最大值449 HV... 对TC6钛合金进行990℃保温热处理,研究保温过程中氧原子、合金元素分布变化对内表层组织及硬度的影响。结果表明,在990℃热处理后试样内表层富氧α层从边部到基体内部显微硬度呈现低-高-低的变化规律,在距边部约55μm处达到最大值449 HV1。内表层显微硬度的变化是由于氧化作用而导致内表层合金元素分布变化和氧原子的富集引起的。 展开更多
关键词 tc6钛合金 显微硬度 α层 氧化
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TC6钛合金棒材热处理工艺研究 被引量：10
19
作者 朱知寿 王庆如 +1 位作者 周宇 王新南 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2004年第5期15-20,共6页
对TC6钛合金φ20mm～φ120mm不同规格棒材进行了普通退火、双重退火、等温退火、固溶时效等热处理方法和热处理制度研究,并对比分析了热处理制度和组织、性能之间的影响关系,结果表明,TC6钛合金的组织和性能对热处理工艺敏感,应根据半... 对TC6钛合金φ20mm～φ120mm不同规格棒材进行了普通退火、双重退火、等温退火、固溶时效等热处理方法和热处理制度研究,并对比分析了热处理制度和组织、性能之间的影响关系,结果表明,TC6钛合金的组织和性能对热处理工艺敏感,应根据半成品规格、类型、截面形状、使用温度、受力情况以及设备条件等诸多因素选择合适的热处理方法和制度,才能达到强度、塑性和韧性的最佳匹配。研究结果证实普通退火是一种简单易行的退火制度,适用于飞机结构用中等规格棒材等半成品的退火,进一步提出了TC6钛合金棒材的热处理工艺选择原则。 展开更多
关键词 tc6钛合金 棒材 热处理工艺 热处理制度 退火制度 组织和性能 固溶时效 热处理方法 使用温度 研究
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TC6钛合金绝热剪切带不同发展阶段的精细结构 被引量：10
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作者 孙坤 王富耻 +2 位作者 程兴旺 苗普 赵双赞 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第2期233-236,共4页
采用分离式Hopkinson Bar技术对TC6钛合金进行动态剪切试验,通过光学显微镜、扫描电镜及透射电镜研究TC6钛合金绝热剪切带不同发展阶段的精细结构及其形成机制。结果表明:在高应变率下,材料绝热剪切带的形成是一个由萌生、扩展、完全发... 采用分离式Hopkinson Bar技术对TC6钛合金进行动态剪切试验,通过光学显微镜、扫描电镜及透射电镜研究TC6钛合金绝热剪切带不同发展阶段的精细结构及其形成机制。结果表明:在高应变率下,材料绝热剪切带的形成是一个由萌生、扩展、完全发展组成的过程,TC6钛合金绝热剪切带在不同发展阶段的精细结构有很大的不同,从萌生到完全发展,塑性变形剧烈程度逐渐增大,位错在TC6钛合金绝热剪切带的形成中起到非常重要的作用。 展开更多
关键词 tc6钛合金 绝热剪切带 微观分析
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