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Cu-Ni-Si-P-Cr合金高温热变形行为及动态再结晶 被引量：11
1
作者 张毅 刘平 +2 位作者 田保红 陈小红 刘勇 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第4期970-976,共7页
在Gleeble-1500D热模拟试验机上，采用高温等温压缩试验对Cu—Ni-Si—P—cr合金在应变速率为0．ol～5S-1、变形温度为600～800℃条件下的流变应力行为进行研究，利用光学显微镜分析合金在热压缩过程中的组织演变及动态再结晶机制。结果... 在Gleeble-1500D热模拟试验机上，采用高温等温压缩试验对Cu—Ni-Si—P—cr合金在应变速率为0．ol～5S-1、变形温度为600～800℃条件下的流变应力行为进行研究，利用光学显微镜分析合金在热压缩过程中的组织演变及动态再结晶机制。结果表明：Cu—Ni—Si-P—Cr合金在热变形过程中发生了动态再结晶，且根据变形温度的不同，真应力-真应变曲线的特征有所不同。流变应力随变形温度升高而降低，随应变速率提高而增大。从流变应力、应变速率和温度的相关性得出该合金热压缩变形时的热变形激活能Q和本构方程。 展开更多
关键词 Cu-Ni-Si-p-cr合金 热压缩变形 流变应力 动态再结晶
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Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢两相区铁素体晶粒细化机理 被引量：6
2
作者 张春玲 杨金凤 +1 位作者 孔玉婷 蔡大勇 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第6期49-54,共6页
采用Gleeble-3500热模拟试验机和背散射电子衍射(EBSD)技术分析研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在(γ+α)两相区不同变形量和不同变形温度下的组织演变,探究了铁素体晶粒的细化机理。结果表明,Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在750℃,应变速率为0.01 s-... 采用Gleeble-3500热模拟试验机和背散射电子衍射(EBSD)技术分析研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在(γ+α)两相区不同变形量和不同变形温度下的组织演变,探究了铁素体晶粒的细化机理。结果表明,Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在750℃,应变速率为0.01 s-1变形时,当应变超过0.69后,铁素体的转变量增加不明显,但等轴铁素体晶粒数量增加,新形成的细小等轴再结晶铁素体晶粒尺寸达到1.4~3μm;在850~750℃、应变速率为0.01 s-1变形时,随着变形温度的降低,铁素体转变量增加,铁素体晶粒尺寸减小,但均匀性降低。Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢(γ+α)两相区铁素体晶粒细化机制为铁素体的连续动态再结晶,并且随着变形温度的降低,发生铁素体的连续动态再结晶的能力增强。 展开更多
关键词 Cu-p-cr-Ni-Mo耐候钢 (γ+α)两相区 组织 晶粒细化 EBSD
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Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢热变形过程的微观组织模拟 被引量：2
3
作者 孙福兆 董磊 +3 位作者 郭滕滕 蔡大勇 廖波 张春玲 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第7期221-226,共6页
基于热模拟试验数据,建立了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢的动态再结晶模型,并利用有限元软件Deform-3D对试验钢进行了热压缩过程以及微观组织的演变模拟。结果表明,在热压缩过程中,坯料内部存在不均匀变形,其心部大变形区的等效应变最大、温度最... 基于热模拟试验数据,建立了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢的动态再结晶模型,并利用有限元软件Deform-3D对试验钢进行了热压缩过程以及微观组织的演变模拟。结果表明,在热压缩过程中,坯料内部存在不均匀变形,其心部大变形区的等效应变最大、温度最高,动态再结晶进行得最充分;不同工艺参数对动态再结晶体积分数与平均晶粒尺寸具有显著的影响,较高的变形温度、较低的应变速率和大应变均有利于动态再结晶的进行;试样不同区域的动态再结晶的体积分数随着应变的增大而升高,相应的平均晶粒尺寸随着应变的增加而减小。有限元软件Deform-3D模拟的微观组织演变规律与热模拟试验结果具有高度的一致性。 展开更多
关键词 Cu-p-cr-Ni-Mo耐候钢 有限元模拟 动态再结晶 微观组织演变
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Ni-P-Cr_2O_3化学复合镀层耐磨性的研究 被引量：6
4
作者 刘铁虎 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2002年第6期45-46,共2页
研究了热处理对Ni-P -Cr2 O3 化学复合镀层组织结构、硬度及耐磨性的影响 ,并与Ni-P镀层作了对比。结果表明 ,镀层的磨损规律与硬度变化规律不同 ,采用正确的热处理工艺 ,可使镀层的硬度及耐磨性显著改善。
关键词 镀层 Ni-p-cr2O3 化学镀 复合镀 硬度 耐磨性 磨损
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化学复合镀Ni-P-Cr_2O_3工艺及镀层性能的研究 被引量：3
5
作者 刘铁虎 朱洪江 《化工机械》 CAS 2002年第5期262-265,共4页
研究了Ni P Cr2 O3 化学复合镀工艺 ,以及热处理对镀层硬度、耐磨性的影响 ,并与Ni P镀层作了对比。结果表明 ,通过制定合理的镀制工艺和控制镀液中Cr2 O3 固体颗粒的添加量 ,可提高镀速 ,获得Cr2 O3 颗粒含量适宜的复合镀层。另外 ,采... 研究了Ni P Cr2 O3 化学复合镀工艺 ,以及热处理对镀层硬度、耐磨性的影响 ,并与Ni P镀层作了对比。结果表明 ,通过制定合理的镀制工艺和控制镀液中Cr2 O3 固体颗粒的添加量 ,可提高镀速 ,获得Cr2 O3 颗粒含量适宜的复合镀层。另外 ,采用正确的热处理工艺 ,可使镀层的硬度。 展开更多
关键词 工艺 镀层 性能 Ni-p-cr2O3 化学镀 复合镀 硬度 耐磨性 镀合金
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P-Cr-Ti复合变质Al-25%Si合金时Cr-Ti作用机理
6
作者 陈淑英 刘学 +1 位作者 岳旭东 常国威 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2017年第4期1003-1007,共5页
采用P-Cr-Ti复合变质处理Al-25%Si(质量分数)合金,重点研究了凝固组织的变化以及Cr、Ti元素的作用机理。结果表明:与单一的P变质相比,经P-Cr-Ti复合变质后,Al-25%Si合金凝固组织中初生Si的尺寸减小了12.2%~51.7%,并且初生Si分布的均匀... 采用P-Cr-Ti复合变质处理Al-25%Si(质量分数)合金,重点研究了凝固组织的变化以及Cr、Ti元素的作用机理。结果表明:与单一的P变质相比,经P-Cr-Ti复合变质后,Al-25%Si合金凝固组织中初生Si的尺寸减小了12.2%~51.7%,并且初生Si分布的均匀程度增加。Al-25%Si合金中Cr、Ti主要以TiAl_3、Ti_7Al_5Si_(12)、Al_7Cr、Al_(13)Cr_4Si_4化合物的形式存在,同时有少量的P分布在含Ti化合物中。含Ti化合物呈长条状、短杆状;含Cr化合物呈菊花状、网状,分布在初生Si之间。含Cr、Ti化合物的数量随冷却速度的增加而增加。变质处理时Al-6.5%Ti合金带入的TiAl_3相,具有使初生Si持续析出和细化初生Si的作用,但细化能力有限。凝固过程中初生Si周围形成的含Cr化合物和αCr阻止初生Si的长大与聚集,促使增加初生Si分布均匀程度。 展开更多
关键词 Al-25%Si合金 p-cr-Ti复合变质 元素作用机理 凝固过程
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Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢的热变形行为
7
作者 张春玲 单和存 +3 位作者 吴晶 赵铮铮 樊云昌 廖波 《中国材料科技与设备》 2006年第4期55-57,共3页
采用Gleeble-3500热加工模拟试验机对Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢进行了高温压缩试验，建立了试验用钢的奥氏体热变形方程为：ε＆=4．915×10^10[sinh（α·σρ）]^4.608exp（-249300／RT），确定了其发生动态再结晶的条件为：Z=1.36... 采用Gleeble-3500热加工模拟试验机对Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢进行了高温压缩试验，建立了试验用钢的奥氏体热变形方程为：ε＆=4．915×10^10[sinh（α·σρ）]^4.608exp（-249300／RT），确定了其发生动态再结晶的条件为：Z=1.36×17^7exp（17．29εc），动态再结晶体积分数与变形条件的关系为：Xd=1-exp[-3．55（ε／ε，-0．833）^1.66]。 展开更多
关键词 Cu-p-cr-Ni-Mo耐候钢 热变形方程 动态再结晶
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Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢双相区多道次轧制模拟的组织演变 被引量：5
8
作者 孔玉婷 张春玲 +1 位作者 杨金凤 单梅 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2014年第8期81-87,共7页
为了实现Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢的铁素体晶粒细化从而充分提高其强塑性,通过热模拟压缩试验,利用金相、SEM、EBSD等微观组织分析方法研究了其在双相区的多道次压缩变形过程中的组织演变。结果表明,试验钢在变形过程中,第二相(马氏体、贝氏... 为了实现Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢的铁素体晶粒细化从而充分提高其强塑性,通过热模拟压缩试验,利用金相、SEM、EBSD等微观组织分析方法研究了其在双相区的多道次压缩变形过程中的组织演变。结果表明,试验钢在变形过程中,第二相(马氏体、贝氏体)呈条带状分布于铁素体基体上,随着道次增加,铁素体晶粒逐步细化,第5道次变形后得到1.8μm左右的超细晶铁素体。前期铁素体晶粒细化的主要机制是形变强化铁素体相变,即多道次的累积大变形使组织内畸变能增大,铁素体形核点增多,促进铁素体快速析出,形成细小铁素体晶粒;后面几道次变形中,随着应变量继续增大,在铁素体晶粒内形成大量亚晶界,且亚晶界逐步累积扭转成大角度晶界,分割原来的粗大晶粒,发生铁素体连续动态再结晶细化。 展开更多
关键词 Cu-p-cr-Ni-Mo耐候钢 超细晶铁素体 组织演变 双相区 多道次变形
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Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢热变形和再结晶行为分析研究 被引量：5
9
作者 朱宇 丁宁 熊毅 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第12期68-71,共4页
在不同变形温度和应变速率下,利用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo型耐候钢的热变形过程,在获得该钢在不同变形条件下的真应力-真应变曲线的基础上,绘制了该钢的动态再结晶图,并研究了它在不同应变速率下的再结晶行为及... 在不同变形温度和应变速率下,利用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo型耐候钢的热变形过程,在获得该钢在不同变形条件下的真应力-真应变曲线的基础上,绘制了该钢的动态再结晶图,并研究了它在不同应变速率下的再结晶行为及显微组织特点。结果表明:该钢的动态再结晶图由三个区域组成,即完全动态再结晶区、部分动态再结晶区和非动态再结晶区;当变形量和温度一定时,应变速率越低,再结晶过程越易进行,且再结晶晶粒所占体积分数和晶粒尺寸也都越大。 展开更多
关键词 Cu-p-cr-Ni-Mo型耐候钢 变形温度 应变速率 动态再结晶图
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Ni-P-Cr_2O_3化学复合镀工艺及稀土的影响 被引量：5
10
作者 盖雅宏 张文武 孙茂凌 《吉林化工学院学报》 CAS 2002年第3期68-71,共4页
研究了Ni P Cr2 O3 化学复合镀工艺及稀土对复合镀工艺及第二相粒子沉积量的影响 .结果表明 :Ni P Cr2 O3 复合镀的最佳工艺参数为 :Cr2 O3 :10 g/L、温度 :86± 2℃ ,pH值 :4 .7± 0 .1.此条件下镀速为15～ 16 μm/h ;沉积量为... 研究了Ni P Cr2 O3 化学复合镀工艺及稀土对复合镀工艺及第二相粒子沉积量的影响 .结果表明 :Ni P Cr2 O3 复合镀的最佳工艺参数为 :Cr2 O3 :10 g/L、温度 :86± 2℃ ,pH值 :4 .7± 0 .1.此条件下镀速为15～ 16 μm/h ;沉积量为 2 4 .2 % .稀土能与Ni、P共沉积 ,对镀层起到微合金化的作用 ,同时提高了第二相粒子的沉积量 .当稀土的加入量为 2 0～ 2 5mg/L时 ,Cr2 O3 的沉积量增加了 1倍多 . 展开更多
关键词 化学镀 Ni-p-cr2O3化学复合镀 稀土 镍 磷 氧化铬 镀层 性能 组成
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Ni-P-Cr-TiO_2非晶复合材料的耐海水及微生物腐蚀研究 被引量：3
11
作者 姚忠科 马洁 +2 位作者 李大印 刘辉 路学丽 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2006年第6期391-395,共5页
用直流电沉积方法制备了Ni-P-Cr-TiO2非晶复合材料,以SEM、EDX和XRD等手段分析了材料的表面形貌、元素组成和晶体结构,同时用极化曲线和电化学阻抗谱分别研究了所制备复合材料在模拟海水(3.5%NaCl溶液)和以硫酸盐还原菌为代表的微生物... 用直流电沉积方法制备了Ni-P-Cr-TiO2非晶复合材料,以SEM、EDX和XRD等手段分析了材料的表面形貌、元素组成和晶体结构,同时用极化曲线和电化学阻抗谱分别研究了所制备复合材料在模拟海水(3.5%NaCl溶液)和以硫酸盐还原菌为代表的微生物腐蚀介质中的耐蚀性能.结果表明,所制得Ni-P-Cr-TiO2复合材料的晶体结构为非晶态,表面均匀致密,具有优良的耐海水及微生物腐蚀性能. 展开更多
关键词 Ni—P—Cr-TiO2 非晶 海水腐蚀 微生物腐蚀
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Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢高温变形奥氏体的动态再结晶 被引量：3
12
作者 张春玲 孙睿璇 +1 位作者 蔡大勇 廖波 《特殊钢》 北大核心 2010年第4期43-45,共3页
用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢(%:0.10C、0.075P、0.65Cr、0.22Ni、0.43Mo、0.28Cu)在应变速率0.01～1 s^(-1)、温度850～1150℃时的动态再结晶行为,得出该钢奥氏体区的真应力-真应变曲线和动态再结晶图,分析了... 用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢(%:0.10C、0.075P、0.65Cr、0.22Ni、0.43Mo、0.28Cu)在应变速率0.01～1 s^(-1)、温度850～1150℃时的动态再结晶行为,得出该钢奥氏体区的真应力-真应变曲线和动态再结晶图,分析了变形参数对峰值应力的影响和不同热变形时耐候钢的动态再结晶体积分数与真应变的关系,建立了该钢的奥氏体热变形方程、动态再结晶临界条件回归方程和奥氏体动态再结晶体积分数数学模型。结果表明,随变形温度升高,峰值应力下降;随变形速率增大,峰值应力升高;随Z参数增大即变形温度降低,应变速率增加,发生再结晶的临界应变ε_c和发生完全再结晶的应变ε_s均呈线性增加。 展开更多
关键词 Cu—P—Cr—Ni—Mo耐候钢高温变形奥氏体动态再结晶
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新型建筑用Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢中铁素体晶粒的细化机制分析
13
作者 倪楠 《铸造技术》 CAS 北大核心 2015年第8期1981-1983,1986,共4页
研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢中铁素体晶粒在压缩过程中的细化机制。结果表明,当应变速率为0.01 s-1时,在750℃的应变温度下,铁素体转变量随应变量的不断增加而逐步增大;当应变量达到0.69以后,铁素体转变量基本不再继续增加。当ε=1.2,试... 研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢中铁素体晶粒在压缩过程中的细化机制。结果表明,当应变速率为0.01 s-1时,在750℃的应变温度下,铁素体转变量随应变量的不断增加而逐步增大;当应变量达到0.69以后,铁素体转变量基本不再继续增加。当ε=1.2,试验温度在750-850℃之间时,铁素体转变量随热压缩温度降低逐渐增大,其晶粒尺度不断变小。连续动态再结晶是试验钢中铁素体晶粒细化的主要机制。 展开更多
关键词 Cu-p-cr-Ni-Mo耐候钢 EBSD 铁素体 晶粒细化
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应用PCR检测羊接触传染性脓疱性皮炎病毒 被引量：5
14
作者 李会荣 龚振华 +8 位作者 郑增忍 张彦明 党岩 李葳 王海霞 王玉东 孙淑芳 郭福生 蒋正军 《中国兽医科技》 CSCD 北大核心 2003年第6期10-13,共4页
设计合成了 1对引物 ,建立用于检测羊接触传染性脓疱性皮炎病毒的PCR方法。结果表明 ,PCR对羊接触传染性脓疱性皮炎病毒细胞培养毒的检测与细胞培养CPE、电镜检测的结果相一致。经对扩增产物进行序列分析 ,与已报道NZ 2株的核苷酸序列... 设计合成了 1对引物 ,建立用于检测羊接触传染性脓疱性皮炎病毒的PCR方法。结果表明 ,PCR对羊接触传染性脓疱性皮炎病毒细胞培养毒的检测与细胞培养CPE、电镜检测的结果相一致。经对扩增产物进行序列分析 ,与已报道NZ 2株的核苷酸序列同源性高达 97%。用此PCR方法扩增羊痘病毒、口蹄疫病毒、蓝舌病病毒 ,结果均为阴性。此方法用于检测羊接触传染性脓疱性皮炎病毒是可行的。 展开更多
关键词 羊 接触传染性脓疱性皮炎病毒 PCR 检测 序列分析 同源性 接触传染性脓疱性皮炎
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化学镀Ni-Cr-P合金镀层在NaCl溶液中的耐蚀性 被引量：10
15
作者 杨玉国 孙冬柏 杨德钧 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 2000年第3期138-140,共3页
用电化学方法研究了化学镀Ni Cr P合金镀层在 3 .5%NaCl溶液中的耐蚀性 .结果表明Ni Cr P镀层与Ni P镀层的阳极极化曲线形状相似 ,自腐蚀电位正移 1 50mV以上 ,自腐蚀电流降低近 3倍 ,在钝化区的阳极电流降低约1个数量级 。
关键词 化学镀 耐蚀性 Ni-Cr-P合金镀层 氯化钠溶液
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激光诱导击穿光谱法分析焊丝样品 被引量：5
16
作者 张勇 张清 +2 位作者 高军 贾云海 刘英 《理化检验（化学分册）》 CAS CSCD 北大核心 2015年第3期331-335,共5页
采用激光诱导击穿光谱法(LIBS)对焊丝样品中的硅、锰、磷、硫、铬及镍元素进行测定。采用扫描电子显微镜和激光共聚焦显微镜观察了样品经激光脉冲烧蚀后的形貌,并考察了各元素的谱线强度与激光脉冲个数之间的关系,从而确定了预剥蚀激光... 采用激光诱导击穿光谱法(LIBS)对焊丝样品中的硅、锰、磷、硫、铬及镍元素进行测定。采用扫描电子显微镜和激光共聚焦显微镜观察了样品经激光脉冲烧蚀后的形貌,并考察了各元素的谱线强度与激光脉冲个数之间的关系,从而确定了预剥蚀激光脉冲个数。通过分析标准样品建立了单个元素的谱线强度与其质量分数之间的标准曲线,相关系数在0.989~0.999之间。本方法对焊丝样品的分析结果与经典的电感耦合等离子体原子发射光谱法和高频红外硫碳分析方法的测定结果相吻合,其精密度稍差于经典的分析方法。 展开更多
关键词 激光诱导击穿光谱法 焊丝 硅 锰 磷 硫 铬 镍
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ICP-AES法测定超基性岩石样品中的磷、锡、钒、铬、锰 被引量：13
17
作者 胡郁 苏丹 陈思成 《黄金》 CAS 北大核心 2005年第7期50-51,共2页
应用电感耦合等离子体发射光谱法对超基性岩石样品中P、Sn、V、Cr、Mn的测定进行了研究;采用基体匹配法消除了大量基体的干扰,选择了最佳激发条件。该方法采用国家标准样品验证,结果令人满意,10次测定精密度小于5 %。
关键词 ICP—AES 磷 锡 钒 铬 锰
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V-Cr-P-O/SiO_2高分散催化剂催化甲基吡啶氨氧化反应 被引量：8
18
作者 马玉龙 周新花 +2 位作者 杨智宽 张玉清 封孝华 《石油化工》 CAS CSCD 北大核心 2004年第5期407-410,共4页
根据甲基吡啶衍生物中3种甲基吡啶脱α氢活性的差别,研制了对3-甲基吡啶(3-MPy)氨氧化反应选择性和收率都较高的V-Cr-P-O/SiO2系流化床氨氧化催化剂,并利用XRD,DTA,BET等技术对催化剂进行了表征。结果表明,该催化剂用于3-甲基吡啶气相... 根据甲基吡啶衍生物中3种甲基吡啶脱α氢活性的差别,研制了对3-甲基吡啶(3-MPy)氨氧化反应选择性和收率都较高的V-Cr-P-O/SiO2系流化床氨氧化催化剂,并利用XRD,DTA,BET等技术对催化剂进行了表征。结果表明,该催化剂用于3-甲基吡啶气相氨氧化反应,连续使用210 h后,催化剂的比表面积、孔径分布和催化剂组分的分散度等变化很小,且无积碳现象,说明催化剂稳定性好,寿命较长。采用该催化剂,考察了原料摩尔比、反应温度等条件对产物收率和选择性的影响,得出了适宜的反应条件:n(空气)/n(3-MPy)为32.6、n(氨)/n(3-MPy)为4.6、反应温度360℃,在该条件下,烟腈的摩尔收率可达97.2％。经气相色谱检测,烟腈纯度大于99.0％。 展开更多
关键词 3-甲基吡啶 气相氨氧化 烟腈 钒-铬-磷-氧/二氧化硅 催化剂
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热处理对不锈钢表面化学镀Ni-Cr-P合金镀层结构及性能的影响 被引量：6
19
作者 晋勇 孙平 +4 位作者 刘巧玲 杨佳 廖力颖 肖明果 张哲 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期146-150,共5页
采用化学镀工艺在不锈钢表面获得了Ni-Cr-P合金镀层。研究了Ni-Cr-P非晶态合金膜随热处理温度升高,其结构以及显微硬度和耐蚀性的变化规律,并对变化的原因进行了分析。结果表明,镀态Ni-Cr-P为非晶态镀层,200℃热处理开始晶化,到400℃时N... 采用化学镀工艺在不锈钢表面获得了Ni-Cr-P合金镀层。研究了Ni-Cr-P非晶态合金膜随热处理温度升高,其结构以及显微硬度和耐蚀性的变化规律,并对变化的原因进行了分析。结果表明,镀态Ni-Cr-P为非晶态镀层,200℃热处理开始晶化,到400℃时Ni3P晶化比较完全,800℃时Ni3P完全分解,生成含Ni、Cr、Fe的合金膜的Cr2Ni3和FeNi2P相。其显微硬度随热处理温度升高而升高,500～600℃之间显微硬度略有下降,600～700℃又随着热处理温度的升高而略有升高,700℃后显微硬度略有下降;合金膜的耐腐性在热处理温度200～400℃间变化较小,500℃热处理后其耐腐蚀性下降厉害,600～700℃随着热处理温度的升高其耐腐蚀性又略有升高,800℃后由于Ni3P的分解其耐腐蚀性又急剧下降。 展开更多
关键词 化学镀 Ni-Cr-P合金镀层 显微硬度 耐蚀性
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304L不锈钢表面激光熔覆Fe-Cr-Si-P非晶涂层（英文） 被引量：22
20
作者 王彦芳 鲁青龙 +1 位作者 肖丽君 石志强 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期274-277,共4页
采用激光熔覆技术在304L不锈钢基体表面制备了Fe-Cr-Si-P非晶复合涂层。利用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、电化学测试系统和摩擦磨损试验机等分析了涂层的组织结构、相组成、耐蚀及耐磨等性能。研究结果表明... 采用激光熔覆技术在304L不锈钢基体表面制备了Fe-Cr-Si-P非晶复合涂层。利用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、电化学测试系统和摩擦磨损试验机等分析了涂层的组织结构、相组成、耐蚀及耐磨等性能。研究结果表明,激光熔覆层组织主要由表层"梅花"形树枝晶区,中心非晶区和树枝晶结合区组成,熔覆层与基体呈现良好的冶金结合。熔覆层中除了非晶相外,还有少量Fe3P和Fe2Si等金属间化合物相。涂层的硬度HV0.2约为8000 MPa,是基体硬度的4倍;腐蚀电位Ecorr和自腐蚀电流密度icorr分别为–449.3 mV和–4.34μA/cm2;在100 N载荷下摩擦系数仅为0.076,具有较好的综合性能。 展开更多
关键词 激光熔覆 非晶涂层 Fe-Cr-Si-P 组织 性能
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