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62 mm×70 mm 52CrMoV4超厚导向臂扁钢开发
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作者 乔栋繁 李海洋 +2 位作者 王晓峰 柯炜 姜超 《金属制品》 2025年第6期56-59,共4页
62 mm×70 mm矩形超厚截面导向臂用弹簧扁钢外形尺寸特殊,使用两辊短应力轧机生产难度较大,生产时易发生扭转、脱方、尺寸难控制等问题,产品质量受工艺、工装条件影响极不稳定。在现有设备基础上,通过设计K2、K5、K7专用孔型,对轧... 62 mm×70 mm矩形超厚截面导向臂用弹簧扁钢外形尺寸特殊,使用两辊短应力轧机生产难度较大,生产时易发生扭转、脱方、尺寸难控制等问题,产品质量受工艺、工装条件影响极不稳定。在现有设备基础上,通过设计K2、K5、K7专用孔型,对轧制、加热、缓冷工艺优化,生产的62 mm×70 mm 52CrMoV4超厚导向臂用矩形扁钢尺寸外形、力学性能、淬透性、金相组织均符合用户要求及标准要求,合格率99%,综合成材率达到95.8%,成功开发出62 mm×70 mm 52CrMoV4矩形超厚截面导向臂用弹簧扁钢。 展开更多
关键词 弹簧扁钢 52crmov4 孔型设计 力学性能 金相组织
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52CrMoV4弹簧钢热变形行为的本构模型 被引量:8
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作者 田茂森 陈刚 +3 位作者 沈四喜 陈澧 曹钢 杨旭明 《有色金属工程》 CAS 北大核心 2023年第3期49-60,共12页
基于导向臂用52CrMoV4弹簧钢的热锻及热压变形工艺研究,采用Gleeble-3500型热模拟实验机,在变形温度(1 173~1 373 K)和应变速率(0.01~10 s^(-1))下对52CrMoV4弹簧钢进行等温热压缩实验。基于实验所得真应力-真应变曲线,分析了热变形参... 基于导向臂用52CrMoV4弹簧钢的热锻及热压变形工艺研究,采用Gleeble-3500型热模拟实验机,在变形温度(1 173~1 373 K)和应变速率(0.01~10 s^(-1))下对52CrMoV4弹簧钢进行等温热压缩实验。基于实验所得真应力-真应变曲线,分析了热变形参数与流变应力之间的关系,建立了修正的Johnson-Cook本构模型和基于应变补偿的Arrhenius本构模型,并对两种本构模型的准确性和有效性进行了比较。结果表明,52CrMOV4弹簧钢的流变应力随着温度的升高和应变速率的降低而降低。通过精度分析可知,修正Johnson-Cook模型的相关系数为0.989 55,平均绝对相对误差为5.4625%,均方根误差为6.870 29 MPa,计算较为简单却具有较高的准确性。而应变补偿的Arrhenius模型的相关系数为0.990 23,平均绝对相对误差为4.4319%,均方根误差为6.226 64 MPa,其精度较修正Johnson-Cook模型更高,可以更 好地预测52CrMoV4弹簧钢的流变应力行为并作为热变形工艺及有限元模拟参数选择的依据。 展开更多
关键词 52crmov4弹簧钢 热变形行为 本构模型 精度分析
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热处理工艺对52CrMoV4高强度弹簧钢力学性能的影响 被引量:2
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作者 赵磊 姜超 +2 位作者 常志远 张金鑫 李泽 《山东冶金》 CAS 2023年第6期24-25,28,共3页
通过调控淬火和回火温度对52CrMoV4弹簧钢最佳热处理温度进行研究分析。结果表明,在880℃硬度值达到最高,后随温度上升硬度下降,随着温度上升钢的塑性下降。同时随着回火温度的升高,52CrMoV4弹簧钢中的回火屈氏体增多,导致钢的塑性提高... 通过调控淬火和回火温度对52CrMoV4弹簧钢最佳热处理温度进行研究分析。结果表明,在880℃硬度值达到最高,后随温度上升硬度下降,随着温度上升钢的塑性下降。同时随着回火温度的升高,52CrMoV4弹簧钢中的回火屈氏体增多,导致钢的塑性提高。淬火温度880℃、回火温度380℃时,弹簧钢的力学性能达到最佳,硬度检测值52.1 HRC,屈服强度1722 Mpa,抗拉强度1820 Mpa,断后伸长率10%。 展开更多
关键词 52crmov4弹簧钢 热处理 中温回火 金相组织 性能
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59 mm×100 mm矩形52CrMoV4弹簧扁钢轧制工艺及失效分析
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作者 袁林 罗景贤 +2 位作者 陈阳 张群琥 刘兵 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期109-114,共6页
针对59 mm×100 mm矩形52CrMoV4弹簧扁钢易扭转、尺寸不稳定的问题,进行了孔型设计和轧制工艺优化,并采用化学成分分析、显微组织分析、力学性能试验等方法对发生断裂的弹簧扁钢的失效原因进行了分析。结果表明:材料的化学成分符合... 针对59 mm×100 mm矩形52CrMoV4弹簧扁钢易扭转、尺寸不稳定的问题,进行了孔型设计和轧制工艺优化,并采用化学成分分析、显微组织分析、力学性能试验等方法对发生断裂的弹簧扁钢的失效原因进行了分析。结果表明:材料的化学成分符合要求;力学性能指标中,抗拉强度为1511/1494 MPa、屈服强度为1362/1344 MPa、断后伸长率为11.5%/9.0%、断面收缩率为37.0%/36.5%、表面硬度在42.4~42.9 HRC之间分布;表面脱碳层深度为0.24~0.28 mm,奥氏体晶粒度为7.5~8.0级;未发现大型夹杂物等冶金缺陷;材料经热处理后的主要基体组织为回火索氏体+少量贝氏体;断口起源于表面,疲劳源区域表面存在明显压痕,而其他位置未发现压痕,表明表面压痕是导致材料疲劳寿命降低的直接原因,瞬断区微观形貌为沿晶+撕裂韧窝。 展开更多
关键词 52crmov4弹簧扁钢 疲劳寿命 断裂 夹杂物 脱碳层
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弹簧钢52CrMoV4连续冷却相变的组织变化 被引量:17
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作者 侯环宇 黄艳新 +3 位作者 田志强 陈红卫 刘艳丽 安治国 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第9期129-132,共4页
采用DIL805L型膨胀仪研究了弹簧钢52Cr Mo V4连续冷却相变组织变化规律,分析了合金元素和冷却速度对CCT曲线、相变组织和显微硬度的影响。结果表明:Cr、Mo、V、Mn等元素的加入使得弹簧钢52Cr Mo V4珠光体和贝氏体转变曲线完全分离,可以... 采用DIL805L型膨胀仪研究了弹簧钢52Cr Mo V4连续冷却相变组织变化规律,分析了合金元素和冷却速度对CCT曲线、相变组织和显微硬度的影响。结果表明:Cr、Mo、V、Mn等元素的加入使得弹簧钢52Cr Mo V4珠光体和贝氏体转变曲线完全分离,可以在较宽的冷却速度范围内得到马氏体+贝氏体组织,当冷却速度大于等于5℃/s时,连续冷却转变获得单一的马氏体组织。冷却速度增加,促使了连续冷却转变后的组织细化,显微硬度增大。 展开更多
关键词 弹簧钢 52Cr MO V4 相变 CCT曲线 连续冷却
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56mm×75mm矩形52CrMoV4弹簧扁钢轧制工艺及孔型设计
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作者 罗景贤 袁林 +1 位作者 李佳军 刘智 《轧钢》 北大核心 2025年第1期156-160,共5页
规格为56mm×75mm的矩形弹簧扁钢生产难度较大、质量要求高,在轧制过程中极易发生脱方、扭转堆钢等事故,其尺寸、外形和质量难以控制。为此,在湖南华菱湘潭钢铁有限公司原有圆钢生产设备的基础上,对56mm×75mm矩形52CrMoV4弹簧... 规格为56mm×75mm的矩形弹簧扁钢生产难度较大、质量要求高,在轧制过程中极易发生脱方、扭转堆钢等事故,其尺寸、外形和质量难以控制。为此,在湖南华菱湘潭钢铁有限公司原有圆钢生产设备的基础上,对56mm×75mm矩形52CrMoV4弹簧钢进行开发,优化其加热、轧制、缓冷工艺,设计K_(6)、K_(4)、K_(2)专用孔型,实现了不易扭转、尺寸稳定且质量合格的56mm×75mm矩形扁钢的稳定生产,其中K_(6)、K_(4)、K_(2)孔型侧壁斜度和R角逐步减小,提高了轧辊利用率,降低了成本;通过控制加热工艺和缓冷工艺,得到脱碳层厚度0.21~0.24mm、硬度分布320HB~349HB、力学性能均满足客户要求的产品;56mm×75mm矩形52CrMoV4弹簧扁钢1/4宽度和1/2宽度处组织均主要为贝氏体+珠光体+少量铁素体+少量的马氏体。 展开更多
关键词 52crmov4弹簧钢 56mm×75mm矩形扁钢 孔型设计 工艺优化 脱碳层 力学性能 降低成本
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52CrMoV4弹簧扁钢连铸坯内部裂纹产生机理及预防 被引量:9
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作者 杨奇军 杨庚朝 +2 位作者 刘建 王旭冀 赵阳 《连铸》 2023年第1期41-46,共6页
连铸坯的质量直接与后续的轧制过程以及中厚板的质量密切相关。通过低倍组织检验、显微组织观察、化学成分分析等方法对52CrMoV4弹簧扁钢连铸坯芯部裂纹产生的原因进行了分析。结果发现,该钢连铸坯中Cr、Mn、Mo等合金元素造成的中心偏... 连铸坯的质量直接与后续的轧制过程以及中厚板的质量密切相关。通过低倍组织检验、显微组织观察、化学成分分析等方法对52CrMoV4弹簧扁钢连铸坯芯部裂纹产生的原因进行了分析。结果发现,该钢连铸坯中Cr、Mn、Mo等合金元素造成的中心偏析引起冷却过程中发生马氏体相变,产生了较大的拉应力,是导致52CrMoV4弹簧扁钢连铸坯出现芯部裂纹的主要原因。采取了提高钢水洁净度、降低浇注温度和拉坯速度、加大电磁搅拌力和冶炼时增加氮的质量分数等改进措施后,消除了52CrMoV4钢铸坯芯部裂纹缺陷,有效改善了铸坯芯部质量,最终轧制弹簧扁钢心部质量良好,完全满足客户使用需求。 展开更多
关键词 52crmov4 内部裂纹 中心偏析 马氏体相变 显微组织
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空气悬架导向臂生产过程常见表面缺陷分析
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作者 姜超 侯世耀 +3 位作者 柯炜 颜昊 乔栋繁 赵换霞 《金属制品》 2025年第5期46-51,共6页
载重车空气悬架导向臂生产过程中出现表面裂纹、翘皮、凹坑及淬火裂纹等缺陷。通过化学成分分析、显微组织观察、扫描电镜检测及工艺溯源等方法进行系统性研究。结果表明:导向臂未加工区域表面裂纹与翘皮主要源于连铸坯表面缺陷及端部... 载重车空气悬架导向臂生产过程中出现表面裂纹、翘皮、凹坑及淬火裂纹等缺陷。通过化学成分分析、显微组织观察、扫描电镜检测及工艺溯源等方法进行系统性研究。结果表明:导向臂未加工区域表面裂纹与翘皮主要源于连铸坯表面缺陷及端部火焰切割挂渣残留,轧制工序未完全切除导致;导向臂变截面轧制区域凹坑缺陷由导向臂变截面轧机侧轮铜套破损所致,淬火裂纹则由于奥氏体晶粒粗大及淬火应力集中引起。 展开更多
关键词 空气悬架 导向臂 表面缺陷 52crmov4 弹簧扁钢
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几种高速列车用弹簧钢的脱碳敏感性 被引量:23
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作者 史显波 赵连玉 +5 位作者 王威 曾波 赵立君 单以银 沈明钢 杨柯 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期47-52,共6页
研究了51CrV4、52CrMoV4、60Si2CrVA、60Si2MnA共4种高速列车常用弹簧钢的表面脱碳形貌,比较了脱碳敏感性大小。结果表明,Cr-V系弹簧钢具有较小的脱碳敏感性,Si-Mn系弹簧钢的脱碳倾向较大。在850~1050℃温度范围内,60Si2MnA的脱碳最严... 研究了51CrV4、52CrMoV4、60Si2CrVA、60Si2MnA共4种高速列车常用弹簧钢的表面脱碳形貌,比较了脱碳敏感性大小。结果表明,Cr-V系弹簧钢具有较小的脱碳敏感性,Si-Mn系弹簧钢的脱碳倾向较大。在850~1050℃温度范围内,60Si2MnA的脱碳最严重,60Si2CrVA次之,51CrV4、52CrMoV4的脱碳敏感性最小。弹簧钢的化学成分对其脱碳行为有重要影响。 展开更多
关键词 弹簧钢 脱碳敏感性 51CrV4 52crmov4 60SI2CRVA 60SI2MNA
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导向臂疲劳寿命试验断裂原因 被引量:1
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作者 彭霜 滕跃飞 +1 位作者 金一 孙智君 《理化检验(物理分册)》 CAS 2024年第9期69-73,共5页
在对某导向臂进行疲劳寿命试验时,其发生早期断裂问题。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试、扫描电镜分析等方法对导向臂断裂原因进行分析。结果表明:导向臂发生了低周疲劳断裂,裂纹源区位于导向臂下表面,呈多源、线源特... 在对某导向臂进行疲劳寿命试验时,其发生早期断裂问题。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试、扫描电镜分析等方法对导向臂断裂原因进行分析。结果表明:导向臂发生了低周疲劳断裂,裂纹源区位于导向臂下表面,呈多源、线源特征,源区未见冶金缺陷与加工损伤;导向臂表面存在脱碳层,脱碳层硬度偏低、抗疲劳能力下降是导向臂发生早期疲劳断裂的主要原因;导向臂表面未形成有效的喷丸强化层,导致其疲劳强度降低,促进了导向臂发生断裂。 展开更多
关键词 导向臂 52crmov4 疲劳断裂 脱碳层 喷丸
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汽车导向臂断裂原因分析 被引量:1
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作者 王双双 杨奇军 袁桥军 《金属材料与冶金工程》 CAS 2022年第5期9-14,共6页
针对弹簧扁钢制作成空气悬架导向臂后,在装车使用时发生断裂的问题,利用直读光谱仪、拉伸试验机、洛氏硬度计等手段对断口附近基体处试样进行化学成分、力学性能、硬度等检测,采用体视显微镜、扫描电子显微镜、金相显微镜、EDS能谱仪等... 针对弹簧扁钢制作成空气悬架导向臂后,在装车使用时发生断裂的问题,利用直读光谱仪、拉伸试验机、洛氏硬度计等手段对断口附近基体处试样进行化学成分、力学性能、硬度等检测,采用体视显微镜、扫描电子显微镜、金相显微镜、EDS能谱仪等手段,对断口处试样进行宏观及微观形貌观察。结果表明:汽车空气悬架导向臂的断裂原因主要是由于材料选择不合理导致局部开裂,补焊使用后,在该处最终断裂。焊缝存在夹渣,焊接热影响区晶粒粗大,焊接质量较差,在该位置引起应力集中,促进了裂纹的进一步扩展。严格选材的建议被采纳后,选择52CrMoV4时未出现裂纹或断裂现象,质量投诉已少有发生。 展开更多
关键词 52crmov4 51CrV4 弹簧扁钢 导向臂 断裂 补焊
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