针对无叶风扇气动噪声过大的问题,开展基于CST(Class Function/Shape Function Transformation,CST)参数化方法的柯恩达面气动噪声敏感性分析。首先,以NACA0012翼型及样条曲线构造柯恩达面,建立无叶风扇的风圈截面及三维模型。然后,通...针对无叶风扇气动噪声过大的问题,开展基于CST(Class Function/Shape Function Transformation,CST)参数化方法的柯恩达面气动噪声敏感性分析。首先,以NACA0012翼型及样条曲线构造柯恩达面,建立无叶风扇的风圈截面及三维模型。然后,通过数值模拟分析柯恩达面处的流动情况及气动噪声,并通过试验验证数值计算的准确性。最后,建立柯恩达面参数化模型,并以气动噪声为目标响应,采用Sobol法与Kriging代理模型相结合的方法,计算参数化模型中Bernstein多项式系数的一阶灵敏度系数和总灵敏度系数,找出对气动噪声影响较大的参数。结果表明,影响柯恩达面处气动噪声的主要因素依次为风圈截面的厚度、前缘半径、后缘厚度。展开更多
为探究蜗舌与叶轮间隙t、蜗舌圆角r等结构尺寸对离心风机性能和运行噪声的影响,以某一叶轮出口直径D_(2)=630 mm的后向离心风机为研究对象,通过实验验证了数值模拟的可行性、正确性,通过实验分析发现,对于t/D_(2)在0.016~0.05,以及r/D_...为探究蜗舌与叶轮间隙t、蜗舌圆角r等结构尺寸对离心风机性能和运行噪声的影响,以某一叶轮出口直径D_(2)=630 mm的后向离心风机为研究对象,通过实验验证了数值模拟的可行性、正确性,通过实验分析发现,对于t/D_(2)在0.016~0.05,以及r/D_(2)在0.008~0.04的区间内的25种组合,风机效率变化均在2%以内,r/D_(2)=0.024比r/D_(2)=0.008时的噪声低1.1 d B,t/D_(2)=0.042比t/D_(2)=0.016时的噪声低3.7 d B。可以发现在实验取值变化范围内风机性能并不发生大的变化,而噪声受到的影响显著。分析发现,在t/D_(2)=0.016时风机噪声大幅提升,在其余参数范围内风机噪声随着蜗舌圆角和间隙的增大而降低,此可为风机降噪优化提供指导。展开更多
文摘针对无叶风扇气动噪声过大的问题,开展基于CST(Class Function/Shape Function Transformation,CST)参数化方法的柯恩达面气动噪声敏感性分析。首先,以NACA0012翼型及样条曲线构造柯恩达面,建立无叶风扇的风圈截面及三维模型。然后,通过数值模拟分析柯恩达面处的流动情况及气动噪声,并通过试验验证数值计算的准确性。最后,建立柯恩达面参数化模型,并以气动噪声为目标响应,采用Sobol法与Kriging代理模型相结合的方法,计算参数化模型中Bernstein多项式系数的一阶灵敏度系数和总灵敏度系数,找出对气动噪声影响较大的参数。结果表明,影响柯恩达面处气动噪声的主要因素依次为风圈截面的厚度、前缘半径、后缘厚度。
文摘为探究蜗舌与叶轮间隙t、蜗舌圆角r等结构尺寸对离心风机性能和运行噪声的影响,以某一叶轮出口直径D_(2)=630 mm的后向离心风机为研究对象,通过实验验证了数值模拟的可行性、正确性,通过实验分析发现,对于t/D_(2)在0.016~0.05,以及r/D_(2)在0.008~0.04的区间内的25种组合,风机效率变化均在2%以内,r/D_(2)=0.024比r/D_(2)=0.008时的噪声低1.1 d B,t/D_(2)=0.042比t/D_(2)=0.016时的噪声低3.7 d B。可以发现在实验取值变化范围内风机性能并不发生大的变化,而噪声受到的影响显著。分析发现,在t/D_(2)=0.016时风机噪声大幅提升,在其余参数范围内风机噪声随着蜗舌圆角和间隙的增大而降低,此可为风机降噪优化提供指导。
