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高性能管材冷轧成形微观织构演变与调控研究进展
1
作者 魏栋 项豪特 +3 位作者 李萌 弓满锋 李恒 楚志兵 《材料导报》 北大核心 2025年第12期185-195,共11页
高性能管材被广泛应用于航空航天、汽车以及核电等领域的核心管路系统,起着介质传输和结构承载等重要作用。皮尔格冷轧成形工艺因其道次变形量大、尺寸精度高、表面质量好等优点而成为钛合金和锆合金等难变形管材制造的优选工艺。然而,... 高性能管材被广泛应用于航空航天、汽车以及核电等领域的核心管路系统,起着介质传输和结构承载等重要作用。皮尔格冷轧成形工艺因其道次变形量大、尺寸精度高、表面质量好等优点而成为钛合金和锆合金等难变形管材制造的优选工艺。然而,多道次冷轧结合中间和最终热处理的复杂热力加载历史使得冷轧中管材不均匀变形显著,导致管材微观织构演变规律复杂,进而影响管材后续成形及最终服役性能,如何有效预测和调控管材皮尔格冷轧成形全过程微观织构已成为高性能管材形性一体精确成形制造的瓶颈。本文首先概述了皮尔格冷轧成形技术的原理与特点,在此基础上系统总结介绍了高性能管材皮尔格冷轧宏观不均匀变形与细观织构演变数值建模方法的发展,并详细综述了高性能管材冷轧过程变形特征、织构演变机制与调控方法的国内外研究动态,针对目前研究中存在的不足和局限,分析展望了难变形管材多道次冷轧全过程微观织构精准调控及高性能制备尚待解决的问题及未来可能的发展方向。 展开更多
关键词 高性能管材 皮尔格冷轧成形 微观织构 不均匀变形 数值建模
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核用Zr-2.5Nb合金热加工图与热变形行为 被引量：1
2
作者 钟茜婷 周宣 +4 位作者 冯靖凯 宋佳星 田权伟 付金龙 刘海明 《稀有金属》 北大核心 2025年第2期174-184,共11页
Zr-2.5Nb合金是核反应堆芯核心结构件的重要材料,服役环境恶劣,对各项性能要求严格,调控微观组织至关重要。作为多相合金,热变形是改变Zr-2.5Nb合金微观结构(相组成、晶粒尺寸/形貌/取向、亚结构等)的重要途径。本文采用Gleeble3500进... Zr-2.5Nb合金是核反应堆芯核心结构件的重要材料,服役环境恶劣,对各项性能要求严格,调控微观组织至关重要。作为多相合金,热变形是改变Zr-2.5Nb合金微观结构(相组成、晶粒尺寸/形貌/取向、亚结构等)的重要途径。本文采用Gleeble3500进行不同条件(变形温度为750~960℃,应变速率(ε)为0.01~10s^(-1))热压缩试验,基于动态材料模型构建合金热加工图,并通过扫描电镜(SEM)和电子背散射衍射(EBSD)表征典型微观组织,分析Zr-2.5Nb合金热变形行为。结果显示,合金在较低温度(T<810℃)变形时主要发生α相基面滑移,晶粒旋转形成强烈晶粒择优取向,且大量缺陷导致变形失稳。此外,合金存在两个能耗值高且变形稳定的优选加工区:中温优选加工区(810℃<T<840℃ε,8<0.1s,应变量(ε)>0.5),合金中α相和β相同时发生变形与动态再结晶,室温组织由多边形/长条形α相和马氏体α'组成;高温优选加工区(850℃<T<900℃,ε>0.5),合金加工硬化与动态软化平衡,体系主要发生β相的变形与动态再结晶,室温组织为完全α'马氏体。 展开更多
关键词 核用Zr-2.5Nb合金 热加工图 热变形行为 微观组织
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TiB_(2)含量对TiB_(2)/石墨-铜复合材料微观组织和摩擦性能的影响
3
作者 钟斌 王元龙 +2 位作者 于正洋 李飞 丁春 《精密成形工程》 北大核心 2025年第4期183-191,共9页
目的针对铜基石墨复合材料强度低、界面结合弱等问题,采用TiB_(2)陶瓷颗粒作为增强体以改善基体缺陷并提高复合材料的综合性能。方法以8%(质量分数)镀铜石墨粉、纯度99.99%电解铜粉和TiB_(2)陶瓷颗粒为原料,采用火花等离子烧结法(SPS)... 目的针对铜基石墨复合材料强度低、界面结合弱等问题,采用TiB_(2)陶瓷颗粒作为增强体以改善基体缺陷并提高复合材料的综合性能。方法以8%(质量分数)镀铜石墨粉、纯度99.99%电解铜粉和TiB_(2)陶瓷颗粒为原料,采用火花等离子烧结法(SPS)制备了TiB_(2)/铜-石墨复合材料。利用扫描电子显微镜、EDS能谱仪和摩擦磨损试验机对TiB_(2)/铜-石墨复合材料进行分析,系统研究了不同TiB_(2)含量对TiB_(2)/石墨-铜复合材料微观组织和摩擦性能的影响。结果TiB_(2)在铜-石墨复合材料基体中的分布相对均匀,与铜基体形成致密结合。随TiB_(2)含量的增加,复合材料的显微硬度持续增加,密度先增大后减小,电阻率先减小后增大。当TiB_(2)添加量为1.5%(质量分数)时,密度达到最大值8.02 g/cm^(3),电阻值达到最小值0.024μΩ·m。当TiB_(2)添加量为4.5%~6%(质量分数)时,TiB_(2)/铜-石墨复合材料耐磨性能显著提高,磨损率达到最低值1×10^(−6)mm^(3)/(N·m),与铜-石墨复合材料相比,降低了57%。结论TiB_(2)陶瓷颗粒可有效改善基体缺陷、提高复合材料的综合性能。通过微观形貌分析可知,复合材料的磨损机制主要为磨粒磨损,并伴随轻微剥层磨损和氧化磨损。 展开更多
关键词 TiB_(2)颗粒 火花等离子烧结(SPS) TiB_(2)/铜-石墨复合材料 微观组织 摩擦性能
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Zr基大块非晶合金的超塑性成形性能 被引量：29
4
作者 张志豪 刘新华 +1 位作者 周成 谢建新 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第7期1073-1077,共5页
研究了Zr41.25Ti13.75Ni10Cu12.5Be22.5大块非晶合金的过冷温度区域范围、时间—温度—转变曲线及其在过冷温度区域的力学行为,并在此基础上,对精密凸轮零件进行了模锻成形实验,分析了不同温度和应变速率对成形结果的影响。结果表明:Zr4... 研究了Zr41.25Ti13.75Ni10Cu12.5Be22.5大块非晶合金的过冷温度区域范围、时间—温度—转变曲线及其在过冷温度区域的力学行为,并在此基础上,对精密凸轮零件进行了模锻成形实验,分析了不同温度和应变速率对成形结果的影响。结果表明:Zr41.25Ti13.75Ni10Cu12.5Be22.5大块非晶合金在635.6～710.4K的过冷区域范围内,其应变速率敏感系数接近1,具有良好的超塑性性能;较理想的超塑性成形温度为653～668K,应变速率为5.0×10-4～5.0×10-3s-1。在温度为668K、应变速率为5.0×10-4s-1的工艺条件下,非晶合金的可成形时间大于1000s,最大流动应力小于70MPa。 展开更多
关键词 大块非晶合金 过冷区域 超塑性 成形
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拉深用润滑剂的摩擦系数和压边力的关系研究 被引量：12
5
作者 何丹农 陶宏之 +3 位作者 包向军 阮雪榆 程惊雷 蒋镜昱 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第3期223-225,共3页
采用拉深用润滑剂性能评定模拟试验机研究不同种类的润滑剂在不同压边力值条件下 ,拉深过程中的摩擦系数与压边力之间的关系 .结果表明 ,试验用的油基润滑剂粘度值越大拉深性能越好 ,受压边力的影响也越小 ;水基润滑剂受压边力的影响明... 采用拉深用润滑剂性能评定模拟试验机研究不同种类的润滑剂在不同压边力值条件下 ,拉深过程中的摩擦系数与压边力之间的关系 .结果表明 ,试验用的油基润滑剂粘度值越大拉深性能越好 ,受压边力的影响也越小 ;水基润滑剂受压边力的影响明显大于油基润滑剂 ,并且存在最佳压边力 . 展开更多
关键词 拉深 润滑剂 压边力 摩擦系数 润滑性能
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Zr基块体非晶合金的微塑性成形性能 被引量：9
6
作者 郭晓琳 王春举 +2 位作者 周健 单德彬 郭斌 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第7期1190-1195,共6页
采用自行研制的微成形系统进行热压缩实验,分别研究成形温度、成形时间和冲头速度等对尺寸为d1 mm×1.5 mm的Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni10Be22.5块体非晶合金(Vit.1)在过冷液相区微塑性成形性能的影响规律。进一步研究了不同坯料尺寸对Vi... 采用自行研制的微成形系统进行热压缩实验,分别研究成形温度、成形时间和冲头速度等对尺寸为d1 mm×1.5 mm的Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni10Be22.5块体非晶合金(Vit.1)在过冷液相区微塑性成形性能的影响规律。进一步研究了不同坯料尺寸对Vit.1块体非晶合金在过冷液相区超塑性成形性能的影响程度,结果表明流动应力随坯料尺寸的减小而降低。在此基础上,利用闭式模锻方法成形了分度圆直径为d1 mm的微型齿轮,采用SEM观察成形件的表面形貌,结果表明采用微成形方法可以获得尺寸精度较高的Vit.1块体非晶合金微型齿轮。 展开更多
关键词 ZR基非晶合金 块体非晶合金 过冷液相区 微成形性能 微型齿轮
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轧制差厚板单向拉伸性能研究 被引量：11
7
作者 张华伟 刘立忠 +1 位作者 胡平 刘相华 《大连理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第5期648-651,共4页
分别采用解析、仿真以及试验方法对轧制差厚板(tailor rolled blank,TRB)的单向拉伸性能进行研究.基于金属塑性变形理论,推导了轧制差厚板单向拉伸的力学解析模型,对未退火和已退火的1.2、2.0mm等厚板及1.2/2.0mm轧制差厚板进行单向拉... 分别采用解析、仿真以及试验方法对轧制差厚板(tailor rolled blank,TRB)的单向拉伸性能进行研究.基于金属塑性变形理论,推导了轧制差厚板单向拉伸的力学解析模型,对未退火和已退火的1.2、2.0mm等厚板及1.2/2.0mm轧制差厚板进行单向拉伸试验,并从金相组织上解释了退火前后轧制差厚板的性能差异.最后在拉伸试验的基础上,对未退火和已退火的1.2/2.0mm轧制差厚板进行单向拉伸仿真.结果表明:解析模型能够准确地描述轧制差厚板单向拉伸过程中的应力应变状态,未退火和已退火轧制差厚板单向拉伸试样的缩颈均发生在试样薄侧,并且退火后的轧制差厚板表现出更好的成形性能,解析、仿真以及试验结果能够较好地吻合. 展开更多
关键词 轧制差厚板 单向拉伸 退火 插值
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基于结构应力的焊接接头疲劳分析 被引量：40
8
作者 武奇 邱惠清 王伟生 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期101-105,共5页
基于结构应力法对来自相关文献中的16Mn钢十字非承载焊接接头、十字承载接头和纵向立板角焊缝接头的疲劳强度的试验数据进行了分析.推导了适合有限元计算的离散结构应力计算公式,得到焊接接头的结构应力集中系数.证实了该方法具有网格... 基于结构应力法对来自相关文献中的16Mn钢十字非承载焊接接头、十字承载接头和纵向立板角焊缝接头的疲劳强度的试验数据进行了分析.推导了适合有限元计算的离散结构应力计算公式,得到焊接接头的结构应力集中系数.证实了该方法具有网格划分不敏感性,给出了应用结构应力法进行疲劳评定时适合上述各类接头的结构应力S-N曲线.结果表明,同名义应力法相比较,采用结构应力表示的焊接接头疲劳试验数据其分散性较小. 展开更多
关键词 焊接接头 疲劳评定 结构应力
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Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)大块非晶合金的超塑性挤压成形性能 被引量：15
9
作者 张志豪 周成 谢建新 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第1期33-37,共5页
通过示差扫描量热分析确定了Zr55Al10Ni5Cu30大块非晶合金的过冷温度区域范围, 采用应变速率突变压缩实验分析了合金在450℃时的力学性能, 研究了合金在不同挤压速度、不同真空度等工艺条件下的挤压成形性能。结果表明: Zr55Al10Ni5Cu3... 通过示差扫描量热分析确定了Zr55Al10Ni5Cu30大块非晶合金的过冷温度区域范围, 采用应变速率突变压缩实验分析了合金在450℃时的力学性能, 研究了合金在不同挤压速度、不同真空度等工艺条件下的挤压成形性能。结果表明: Zr55Al10Ni5Cu30大块非晶合金的玻璃化转变开始温度Tg 为422.4℃, 晶化开始温度Tx 为482.4℃; 在450℃、应变速率小于5×10-3 s-1的条件下, 合金的流动应力小于 40 MPa; 在挤压速度为 0.002~0.004mm/s范围内挤压时, 合金的最大挤压载荷变化较小; 在挤压温度为450℃时, 合金的最大挤压力随着真空度(2~2×10-3 Pa)的提高而增加; 大块非晶合金在超塑性成形时呈现出比一般金属材料更大的摩擦阻力。 展开更多
关键词 大块非晶合金 挤压 摩擦 真空度
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热变形对42CrMo钢奥氏体晶粒尺寸影响的试验研究 被引量：6
10
作者 赵玲玲 安子军 +2 位作者 杜凤山 许志强 张学艺 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第4期100-103,共4页
采用热压缩试验与有限元模拟相结合的方法,研究42CrMo钢热加工过程中临界变形、多道次压下、道次间隔时间和完全再结晶后的保温时间对奥氏体晶粒长大的影响规律。结果显示,在热变形过程中,增大道次压下量,缩短道次间隔时间,有利于晶粒... 采用热压缩试验与有限元模拟相结合的方法,研究42CrMo钢热加工过程中临界变形、多道次压下、道次间隔时间和完全再结晶后的保温时间对奥氏体晶粒长大的影响规律。结果显示,在热变形过程中,增大道次压下量,缩短道次间隔时间,有利于晶粒细化。在热变形的最后工序中,应尽量避免容易引起晶粒粗大的临界变形;热变形完成后,应尽量缩短保温时间,防止再结晶后的晶粒异常长大;在1050℃温度附近,42CrMo钢的保温时间不应超过30min。 展开更多
关键词 42CRMO钢 热变形 晶粒尺寸 临界变形 有限元模拟
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铝材轧制润滑剂的摩擦化学研究进展 被引量：11
11
作者 周亚军 周立 毛大恒 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2004年第2期110-113,116,共5页
从轧制过程中金属表面化学效应、润滑剂在金属表面吸附机理、润滑吸附膜的结构和润滑剂的摩擦化学反应等几方面评述了铝材轧制润滑剂的摩擦化学研究内容和最新进展 ,对其存在的问题及发展趋势也作了讨论。
关键词 摩擦化学 铝材轧制 润滑剂 金属表面化学效砬 摩擦 研究进展
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绿色环保型的铝材轧制润滑添加剂的研制及其性能 被引量：5
12
作者 周亚军 毛大恒 +1 位作者 肖刚 李丽 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第4期1036-1040,共5页
在深入剖析铝材轧制工艺润滑特性的基础上,采用可生物降解的材料,通过对其多种复配机理的研究,研制了一种绿色环保型的CSAQ铝材轧制润滑添加剂。通过四球试验机、TG和DTA热分析、兼容性试验及其它理化分析方法对CSAQ添加剂进行了性能测... 在深入剖析铝材轧制工艺润滑特性的基础上,采用可生物降解的材料,通过对其多种复配机理的研究,研制了一种绿色环保型的CSAQ铝材轧制润滑添加剂。通过四球试验机、TG和DTA热分析、兼容性试验及其它理化分析方法对CSAQ添加剂进行了性能测试,结果表明:CSAQ添加剂具有优良的润滑性、良好的热稳定性和退火清洁性,且与多种基础油和添加剂兼容。急性毒理试验表明:CSAQ添加剂测不出LD50,小鼠每日最大耐受量为80mL/kg。因此,其毒性极其轻微,对人体和环境无毒害作用,符合德国WGK的标准,为绿色润滑添加剂。在工业实际应用中效果良好,可满足现代高速铝材轧机对润滑添加剂的性能要求。 展开更多
关键词 环境保护 铝材轧制 润滑 添加剂 研制 性能
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纳米ZnFe_2O_4的制备及其气敏性能研究 被引量：5
13
作者 蒋勇 宋武林 +3 位作者 谢长生 曾大文 王爱华 胡木林 《传感技术学报》 CAS CSCD 北大核心 2005年第4期685-688,共4页
采用柠檬酸盐热解法制备出纳米ZnFe2O4粉末,其物相纯净,颗粒分散性好,尺寸小于50 nm。实验结果表明,Zn-Fe2O4晶粒生长随焙烧温度升高存在两个生长阶段,即快速生长I区和正常生长II区。随着烧结温度的升高,厚膜元件电阻快速下降。ZnFe2O4... 采用柠檬酸盐热解法制备出纳米ZnFe2O4粉末,其物相纯净,颗粒分散性好,尺寸小于50 nm。实验结果表明,Zn-Fe2O4晶粒生长随焙烧温度升高存在两个生长阶段,即快速生长I区和正常生长II区。随着烧结温度的升高,厚膜元件电阻快速下降。ZnFe2O4厚膜元件对苯及其衍生物蒸汽有较高的敏感度,且存在最佳工作温度和最佳烧结温度,分别为360℃和500℃。 展开更多
关键词 ZNFE2O4 柠檬酸盐热解法 纳米粉体 气敏特性 苯及其衍生物
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20CrMnTi钢两相区变形力学行为及微观组织研究 被引量：6
14
作者 张宝红 张星 张治民 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期141-143,147,共4页
为了研究20CrMnTi钢温变形机理,利用等温压缩实验对该材料在两相区变形时温度与变形抗力之间的关系进行了研究,并用冶金学的方法对其进行了分析.结果表明:在Ac1温度以下变形时,铁素体的动态回复和珠光体中Fe3C相的球化导致流变应力在较... 为了研究20CrMnTi钢温变形机理,利用等温压缩实验对该材料在两相区变形时温度与变形抗力之间的关系进行了研究,并用冶金学的方法对其进行了分析.结果表明:在Ac1温度以下变形时,铁素体的动态回复和珠光体中Fe3C相的球化导致流变应力在较小应变时出现“峰值”,而后流变应力连续下降;在Ac1温度以上变形,770℃时因形变诱导铁素体相变,使流变应力下降,800℃时两相内的铁素体动态回复、奥氏体动态再结晶,使应变达到一定值后软化和硬化处于动态平衡,流变应力趋于稳定,且诱导相变和动态再结晶使晶粒超细化. 展开更多
关键词 20CrMnTi 两相区 变形 力学行为 微观组织
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不锈钢钎焊接头电化学行为的研究 被引量：6
15
作者 陈志林 陈国强 +1 位作者 李军 于治水 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第5期16-17,25,共3页
通过电化学方法研究了钎料分别为60%BNi2+40%BNi5(质量分数)和BNi2的316L不锈钢钎焊接头在人造海水中的耐腐蚀性能。结果表明,母材、60%BNi2+40%BNi5钎料和BNi2钎料这三者的钝化电流相近,进入钝化的电位依次增加,表明母材的耐蚀性最好,6... 通过电化学方法研究了钎料分别为60%BNi2+40%BNi5(质量分数)和BNi2的316L不锈钢钎焊接头在人造海水中的耐腐蚀性能。结果表明,母材、60%BNi2+40%BNi5钎料和BNi2钎料这三者的钝化电流相近,进入钝化的电位依次增加,表明母材的耐蚀性最好,60%BNi2+40%BNi5钎料其次,BNi2钎料最差。Cr含量的不同是造成三者耐腐性存在差异的主要原因。 展开更多
关键词 钎焊接头 316L不锈钢 阳极极化 钎料
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AZ80镁合金不同初始状态下的变形组织及性能 被引量：4
16
作者 孟模 齐红娜 +2 位作者 任杰 郑学炜 江森 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2015年第5期130-134,共5页
选取铸态和均匀化态两种不同状态AZ80镁合金作为变形前试样,在温度T=390℃、变形速率ν=2mm·s-1以及应变ε=1.6的条件下进行压缩变形实验,研究了两种不同初始状态对变形组织及性能的影响。结果表明,铸态试样变形后原晶界和枝晶界... 选取铸态和均匀化态两种不同状态AZ80镁合金作为变形前试样,在温度T=390℃、变形速率ν=2mm·s-1以及应变ε=1.6的条件下进行压缩变形实验,研究了两种不同初始状态对变形组织及性能的影响。结果表明,铸态试样变形后原晶界和枝晶界处粗大β相被压缩破碎且呈流线集中分布,动态再结晶主要发生在晶界和枝晶界附近。均匀化试样经变形后仍残留有原始粗晶,但动态再结晶比例明显高于铸态直接变形;所有试样变形后力学性能均高于初始铸锭,同时由于均匀化变形后晶粒细化比例高,其力学性能优于铸态直接变形。相比铸锭,铸态直接变形伸长率提高不明显,而抗拉强度和硬度分别提高到原来的1.8和1.5倍,因此旨在提高强度和硬度的铸态直接变形是可行的。 展开更多
关键词 AZ80镁合金 不同初始态 塑性变形
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变形温度对高强IF钢应力-应变曲线及组织的影响 被引量：6
17
作者 张红梅 刘英义 蒋奇武 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第1期76-78,共3页
以高强IF钢为研究对象,在Gleeble 3800热模拟机上,测定了在变形量为50%,变形速率为10s-1时,变形温度分别为1000￣700℃的应力-应变曲线。实验结果表明,在实验条件下,应力-应变曲线仅为动态回复型,不随温度的变化而改变类型;在铁素体区... 以高强IF钢为研究对象,在Gleeble 3800热模拟机上,测定了在变形量为50%,变形速率为10s-1时,变形温度分别为1000￣700℃的应力-应变曲线。实验结果表明,在实验条件下,应力-应变曲线仅为动态回复型,不随温度的变化而改变类型;在铁素体区进行变形时,动态软化行为明显大于在奥氏体区变形,且在高温区域铁素体区变形的流变应力显著降低,同时随变形温度的升高,晶粒变的细小。 展开更多
关键词 高强IF钢 热模拟 再结晶 应力-应变曲线
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热变形条件下高氮CrMn型不锈钢的力学与组织行为 被引量：4
18
作者 陈雷 马筱聪 王明家 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第16期34-37,共4页
研究了高氮CrMn型不锈钢在温度950～1200℃,应变速率0.01～10 s^-1内热变形时的力学行为与动态组织演变规律。通过回归计算,得到了试验钢热变形激活能为320 kJ/mol,表观应力指数3.51,建立了热变形方程;得到了峰值应力（σp）、发生动态... 研究了高氮CrMn型不锈钢在温度950～1200℃,应变速率0.01～10 s^-1内热变形时的力学行为与动态组织演变规律。通过回归计算,得到了试验钢热变形激活能为320 kJ/mol,表观应力指数3.51,建立了热变形方程;得到了峰值应力（σp）、发生动态再结晶的临界应变（εc）与温度（T）、应变速率间（ε觶）的定量关系。结果表明,σp与εc均随T升高而降低,随着觶增加而增大。在1150℃、0.01 s^-1热变形条件下试验钢可获得均匀细小的完全动态再结晶组织。 展开更多
关键词 热变形方程 峰值应力 动态再结晶 动态再结晶 临界应变
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微乳状液及其在金属加工用油中的应用 被引量：6
19
作者 吕涯 任晓平 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2001年第6期72-74,共3页
主要介绍微乳液的性质、结构、制备方法等内容,并具体考察微乳液在金属加工中的应用情况,详细分析了微乳液型切削液的优点。
关键词 微乳液 金属加工 性质 结构 制备
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TC1钛合金板材热加工性能研究 被引量：8
20
作者 朱丽 孔融 +3 位作者 吴伟平 陈新华 何晓健 孟宝 《精密成形工程》 北大核心 2022年第4期154-161,共8页
目的研究新一代飞机用TC1钛合金板材在不同温度和应变速率下的热塑性变形行为,进行热变形本构建模,构建热加工图。方法在Gleeble-3500热模拟试验机上开展TC1钛合金板材在温度为500~650℃、应变速率为0.01~0.0001 s^(-1)条件下的等温恒... 目的研究新一代飞机用TC1钛合金板材在不同温度和应变速率下的热塑性变形行为,进行热变形本构建模,构建热加工图。方法在Gleeble-3500热模拟试验机上开展TC1钛合金板材在温度为500~650℃、应变速率为0.01~0.0001 s^(-1)条件下的等温恒应变速率单向拉伸试验,利用应变补偿的双曲正弦模型进行热变形本构拟合,绘制热加工图。结果在同一温度下,TC1钛合金的流动应力随应变速率的减小而降低,但伸长率增加,最大断裂应变增大;变形温度在500℃时,加工硬化占据主导地位,随着温度升高至550、600、650℃,硬化阶段变短,应力达到峰值后很快下降,发生软化,此时热软化占主要地位。结论建立的应变补偿的双曲正弦本构模型能够有效描述TC1钛合金板材在不同温度和应变速率条件下的热塑性变形行为;根据建立的TC1钛合金板材热加工图,可以确定其热加工工艺窗口为600~650℃、0.0001~0.001 s^(-1),为TC1钛合金板的热加工提供科学指导。 展开更多
关键词 TC1钛合金板材 热塑性变形 本构模型 热加工图
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