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镍基合金离子渗氮研究进展
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作者 张春华 曹驰 《热加工工艺》 北大核心 2026年第2期14-18,共5页
离子渗氮是强化金属表面性能的热处理工艺。简述了镍基合金离子渗氮的动力学,重点介绍了几种离子渗氮工艺以及氮化层的性能,最后展望了镍基合金离子渗氮的研究方向。
关键词 镍基合金 离子渗氮 S相
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温度对Hastelloy C-276镍基合金离子碳氮共渗组织与性能影响
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作者 曹驰 张春华 +2 位作者 陈志林 张翔 张果林 《材料科学与工艺》 北大核心 2025年第2期27-34,共8页
探究温度对镍基合金Hastelloy C-276渗层显微组织、力学性能、摩擦磨损性能以及耐蚀性能的影响规律,以期获得硬度、耐磨性和耐蚀性优良的表面改性层。使用等离子碳氮共渗技术在不同温度(395、425、455、485℃)下制备表面改性层,镍基合金... 探究温度对镍基合金Hastelloy C-276渗层显微组织、力学性能、摩擦磨损性能以及耐蚀性能的影响规律,以期获得硬度、耐磨性和耐蚀性优良的表面改性层。使用等离子碳氮共渗技术在不同温度(395、425、455、485℃)下制备表面改性层,镍基合金C-276经离子碳氮共渗后,渗层厚度从6.5到20.0μm不等,表面硬度较原始合金均有不同程度提高。当处理温度≤395℃时生成的S相层较薄;随着处理温度升高,生成较厚的S相层和CrN硬质相,获得优良的耐磨性;进一步提升处理温度至485℃时,基体表面出现贫Cr,致使合金耐蚀性降低;当处理温度<450℃时样品表现出比基体更好的耐蚀性能。镍基合金Hastelloy C-276在425、455℃温度下进行碳氮共渗,可获得硬度、耐磨性和耐蚀性相对优良的表面改性层。 展开更多
关键词 碳氮共渗 Hastelloy C-276镍基合金 S相 温度 耐磨性
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不锈钢零件离子氮化表面硬度偏低问题的分析及对策 被引量:1
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作者 王艳 吕再捷 +1 位作者 李佳意 彭奥 《湖南工业职业技术学院学报》 2025年第1期1-5,共5页
离子氮化工艺被应用于不锈钢零件的热处理,针对离子氮化表面硬度偏低的问题,基于排除法对各种末端因素进行试验和分析,确认零件装炉方式不正确、氮化工艺不合适、氮化气氛不合理和氮化检验方法不合理四项要因。从改进装炉方式和合理装... 离子氮化工艺被应用于不锈钢零件的热处理,针对离子氮化表面硬度偏低的问题,基于排除法对各种末端因素进行试验和分析,确认零件装炉方式不正确、氮化工艺不合适、氮化气氛不合理和氮化检验方法不合理四项要因。从改进装炉方式和合理装炉、改进不锈钢类零件离子氮化工艺、提高氮气纯度稳定性和改进检验方法四个方面进行研究,制定解决方案,并对离子氮化表面进行了硬度测试。结果表明:通过将劈刀零件单独装炉,炉内加工温度更均匀;调整氮气、氢气、氩气、甲烷流量比,优化不锈钢类零件离子氮化工艺;采用罐装液氮,使离子氮化所用氮气纯度达到工艺要求纯度,这些方法能有效提高不锈钢零件离子氮化表面硬度。对现有的不锈钢零件离子氮化工艺提出一种新的解决思路和方案,能有效提高经济效益,具有一定的工程应用参考价值。 展开更多
关键词 不锈钢零件 离子氮化 表面硬度
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真空退火对1Cr11Ni2W2MoV钢渗氮层组织与性能的影响 被引量:1
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作者 王新宇 刘艳梅 +3 位作者 刘刚 魏廷光 杨立新 颜廷宇 《热加工工艺》 北大核心 2025年第4期69-72,81,共5页
针对航空不锈钢1Cr11Ni2W2MoV氮碳共渗后心部与表面间存在明显硬度差,易造成零件渗层脱落剥离的问题,采取真空退火工艺形成氮碳共渗扩散层,增强零件表层韧性,显著提高试样质量。借助金相显微镜、显微硬度计、激光共聚焦显微镜对1Cr11Ni2... 针对航空不锈钢1Cr11Ni2W2MoV氮碳共渗后心部与表面间存在明显硬度差,易造成零件渗层脱落剥离的问题,采取真空退火工艺形成氮碳共渗扩散层,增强零件表层韧性,显著提高试样质量。借助金相显微镜、显微硬度计、激光共聚焦显微镜对1Cr11Ni2W2MoV钢的微观组织、性能以及表面质量进行观察分析,通过电子探针分析测定表层至心部方向上的元素分布特征。结果表明,渗层与基体之间能够形成约18μm的化合物层,真空退火处理使N、C元素分布梯度更平缓,减缓表层与基体之间的硬度差异。1Cr11Ni2W2MoV在590℃下退火处理90 min,可使渗层过渡更为均匀,组织稳定性及表面质量更佳,起到降脆增韧的作用。 展开更多
关键词 真空退火 氮碳共渗 马氏体不锈钢 过渡层 表面质量
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控压氮化工艺对42CrMo钢渗后组织和性能的影响 被引量:1
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作者 李瑞鑫 吴重仲 +5 位作者 王一民 刘大勇 闫文吉 丁彦超 曲明贵 吕知清 《表面技术》 北大核心 2025年第7期180-188,202,共10页
目的在较短时间和较低温度下,制备力学性能稳定的均匀氮化层。方法以合金结构钢42CrMo为研究对象,通过调控气体氮化工艺中的温度和保温时间,同时引入压力参数,研究42CrMo钢的表层力学性能和微观组织的演变。对控压氮化后试样的渗氮层表... 目的在较短时间和较低温度下,制备力学性能稳定的均匀氮化层。方法以合金结构钢42CrMo为研究对象,通过调控气体氮化工艺中的温度和保温时间,同时引入压力参数,研究42CrMo钢的表层力学性能和微观组织的演变。对控压氮化后试样的渗氮层表面硬度、厚度、化合物组成及N元素的分布进行分析和测试。结果在温度510℃、压力0.3 MPa、时间5 h的条件下,采用控压氮化工艺可以达到较优的渗氮效果,硬度最高可达790HV,化合物层分布均匀,N的浓度显示,扩散区的深度超过180μm。渗氮层受到压力的影响较大,增压状态可以加速氮化过程,并使渗氮层分布更均匀。在温度较低时,增加保温时间可以提高氮化硬度和梯度,在温度较高时则不明显。在短时间氮化时提高温度有助于改善氮化效果,长时间则不明显,提高温度和时间对N浓度的扩散均有较大影响。渗氮层表面存在N浓度较高的由N原子和Fe原子化合形成的Fe_(2-3)N、Fe4N等化合物。经氮化后,工件表面N原子的质量分数最高可达10%以上,随着渗层深度的增加,氮化物含量逐渐降低。结论与传统气体氮化工艺相比,采用控压氮化工艺在提升氮化效率的同时使得氮化层组织结构分布更加均匀,较大幅度地提升了其综合力学性能。 展开更多
关键词 气体渗氮 增压渗氮 42CRMO钢 微观组织 表面硬度 氮化层
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不锈钢气体渗氮中防渗镀层的工艺研究 被引量:1
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作者 毛喆 刘书宾 +1 位作者 胡培梁 彭行东 《热处理技术与装备》 2025年第3期10-13,共4页
在不锈钢制件气体渗氮前须对非渗氮表面采取镀镍后再镀铜的方式进行防渗处理。针对生产实际中出现的问题,对防渗镀层的镀覆和退除过程相关注意事项进行了详细阐述。研究分析了电镀前制件基体的粗糙度对渗氮效果的影响,要求渗氮面的粗糙... 在不锈钢制件气体渗氮前须对非渗氮表面采取镀镍后再镀铜的方式进行防渗处理。针对生产实际中出现的问题,对防渗镀层的镀覆和退除过程相关注意事项进行了详细阐述。研究分析了电镀前制件基体的粗糙度对渗氮效果的影响,要求渗氮面的粗糙度Ra≤0.8μm,非渗氮面的粗糙度Ra≤3.2μm;镍镀层的厚度要求为20~25μm,并确定了镀铜后孔隙率的检测方法。此外,对常规氰化物退镀层的方法进行了分析,提出了分步退铜、退镍的方法,即先用铬酐和硫酸溶液退除铜镀层,随后通过电解和机械抛光退除镍镀层,从而实现了无氰化物的退镀过程。 展开更多
关键词 氮化 防渗 粗糙度 退镀 孔隙率
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压力气体氮化42CrMo钢渗层组织与耐蚀性研究
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作者 李德斌 刘大勇 +4 位作者 王一民 丁彦超 张鹏 傅万堂 吕知清 《燕山大学学报》 北大核心 2025年第6期552-560,共9页
利用压力气体渗氮技术,对42CrMo钢进行短时间表面氮化,氮化后表面硬度得到了显著提高,同时42CrMo钢耐蚀性也明显增强。采用扫描电镜、显微硬度计、X射线衍射、盐雾测试箱、电化学工作站等对42CrMo钢氮化后表面的微观结构、硬度、物相组... 利用压力气体渗氮技术,对42CrMo钢进行短时间表面氮化,氮化后表面硬度得到了显著提高,同时42CrMo钢耐蚀性也明显增强。采用扫描电镜、显微硬度计、X射线衍射、盐雾测试箱、电化学工作站等对42CrMo钢氮化后表面的微观结构、硬度、物相组成及耐蚀性能等进行了测试和分析。结果表明,在510℃,0.3 MPa氨气条件下,较短的时间内实现了42CrMo钢的表面氮化,渗氮试样表面硬度最高可达到810 HV_(0.3),相较于原始硬度(330~350 HV_(0.3))得到显著提升。硬度与N元素的含量均随深度的增加逐渐降低。渗氮试件表面形成大量氮化物,氮化物主要为Fe2~3N、Cr_(2)N和Fe_(4)N。电化学测试中,与未渗氮钢相比,渗氮钢自腐蚀电流较小,腐蚀电位较大;盐雾实验中,相比未渗氮钢,渗氮钢表面点蚀坑密度和腐蚀产物厚度均较低,可见N元素的引入提高了42CrMo钢的耐腐蚀性能。本文研究结果可为42CrMo钢服役寿命的提升提供技术支持。 展开更多
关键词 42CRMO钢 腐蚀 气体氮化 电化学腐蚀 增压渗氮
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复合表面强化处理对316L不锈钢耐磨性能的影响
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作者 穆洪 邓敏先 +4 位作者 代燕 张纪伦 周静 刘静 杨峰 《热加工工艺》 北大核心 2025年第18期124-129,共6页
针对316L不锈钢表面承载能力低、耐磨性差等问题,采用行星式球磨机对316L不锈钢进行表面机械研磨处理(SMAT),使表层组织产生严重塑性变形,再对SMAT处理的316L不锈钢在520~600℃进行真空氮化处理。采用X射线衍射仪(XRD)、金相显微镜(OM)... 针对316L不锈钢表面承载能力低、耐磨性差等问题,采用行星式球磨机对316L不锈钢进行表面机械研磨处理(SMAT),使表层组织产生严重塑性变形,再对SMAT处理的316L不锈钢在520~600℃进行真空氮化处理。采用X射线衍射仪(XRD)、金相显微镜(OM)研究了不同工艺参数对渗氮层微观组织的影响规律;采用维氏硬度计研究不同工艺处理后不锈钢的截面硬度梯度曲线;采用往复式摩擦磨损试验机对不同工艺下渗氮层的耐磨性能进行研究,并通过光学3D表面轮廓仪分析材料的磨痕形貌、磨痕轮廓及磨损量。结果表明:经过SMAT+真空渗氮复合处理后,材料氮化层厚度得到增加,表面的硬度和磨损性都能有一定提升。 展开更多
关键词 316 L不锈钢 机械研磨处理 真空渗氮 复合表面强化 摩擦磨损
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TA7钛合金渗氮层的磨损机制 被引量:2
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作者 张永亮 贺瑞军 +4 位作者 朱硕 韩啸 孔令利 王赟 郭凯宇 《金属热处理》 北大核心 2025年第4期252-258,共7页
利用离子渗氮技术在TA7钛合金表面制备了渗氮层。采用摩擦磨损试验机、X射线衍射仪、硬度计、扫描电镜、透射电镜等对渗氮层的微观组织、表面硬度、摩擦学性能与磨损机制进行了研究。结果表明,TA7钛合金经800℃离子渗氮10 h后,渗氮层厚... 利用离子渗氮技术在TA7钛合金表面制备了渗氮层。采用摩擦磨损试验机、X射线衍射仪、硬度计、扫描电镜、透射电镜等对渗氮层的微观组织、表面硬度、摩擦学性能与磨损机制进行了研究。结果表明,TA7钛合金经800℃离子渗氮10 h后,渗氮层厚度约5μm,物相主要由TiN和Ti_(2)N组成。渗氮层表面硬度可达1183.6 HV0.05,与未渗氮试样相比提高了约2.6倍。渗氮层提高了TA7钛合金的耐磨性能,与未渗氮试样相比,磨损率降低99.3%以上。TA7钛合金经离子渗氮后,磨损机制由剧烈的磨粒磨损转变为轻微的粘着磨损和氧化磨损。渗氮层磨痕亚表面物相主要为Ti_(2)N,摩擦诱导周期性结构是渗氮层摩擦的主要作用机制。 展开更多
关键词 TA7钛合金 离子渗氮 磨损率 磨损机制
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PIP/LQ复合工艺对炮钢材料性能的影响
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作者 罗乙淞 王方舟 +2 位作者 祝伟 陈甥怡 罗德福 《金属热处理》 北大核心 2025年第2期298-303,共6页
针对炮钢材料25Cr3Mo3NiNbZr钢,结合可控离子渗入(Programable ion permeation,PIP)与激光淬火(Laser quenching,LQ)两种工艺优势进行复合处理以提升其表面性能。试验材料经调质预处理后,先进行PIP处理,再以不同扫描速度进行激光淬火。... 针对炮钢材料25Cr3Mo3NiNbZr钢,结合可控离子渗入(Programable ion permeation,PIP)与激光淬火(Laser quenching,LQ)两种工艺优势进行复合处理以提升其表面性能。试验材料经调质预处理后,先进行PIP处理,再以不同扫描速度进行激光淬火。通过金相观察、XRD分析、显微硬度测试、电化学腐蚀以及中性盐雾试验等方法表征试样性能。结果表明,在2.31~3.00 J/mm^(2)的激光能量密度扫描下,部分化合物层发生了分解,降低了表面硬度;扩散层生成含氮马氏体,次表层硬度峰值得到提高。激光扫描速度为39 mm/s(激光能量密度为2.31 J/mm^(2))时工艺最佳,此时组织细化,含氮马氏体转变较多,表层氮化物损失较少,有效缓解“蛋壳效应”。PIP/LQ复合工艺处理试样的耐腐蚀性能虽低于PIP处理试样,但仍高于未处理试样,因此,PIP/LQ复合工艺在提高炮钢材料表面性能方面具有可行性。 展开更多
关键词 25Cr3Mo3NiNbZr钢 可控离子渗入技术(PIP) 激光淬火(QL) 硬度 耐腐蚀性
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喷丸强化对4Cr5Mo2V钢离子渗氮层结构和性能的影响
11
作者 石璧琮 王昕宇 +1 位作者 吴昊轩 吴晓春 《表面技术》 北大核心 2025年第9期239-247,共9页
目的通过调控离子渗氮层的结构和性能,获得具有良好韧性和疏松度的离子渗氮层,同时提高化合物层和有效硬化层的厚度。方法在温度520℃下对4Cr5Mo2V钢进行离子渗氮(Plasma Nitriding,PN)前,采用不同工艺条件进行3次喷丸处理(Triple Shot ... 目的通过调控离子渗氮层的结构和性能,获得具有良好韧性和疏松度的离子渗氮层,同时提高化合物层和有效硬化层的厚度。方法在温度520℃下对4Cr5Mo2V钢进行离子渗氮(Plasma Nitriding,PN)前,采用不同工艺条件进行3次喷丸处理(Triple Shot Peening,TSP)。通过调整喷丸处理的实验参数,探索它们对渗氮层结构和性能的影响规律。使用光学显微镜、扫描电子显微镜、光学轮廓仪、X射线衍射仪、显微硬度计对渗层的截面显微组织、物相、硬度、韧性、疏松度进行测试分析。结果与PN处理相比,经TSP3+PN处理后,试样的粗糙度为1.12μm,化合物层和有效硬化层的厚度分别增加了13.9%和5.4%,韧性和疏松度较好;经TSP2+PN处理后,试样的粗糙度为1.21μm,ε-Fe_(2-3)N相的含量降低,γ'-Fe_(4)N相的含量显著提高,化合物层和有效硬化层的厚度分别增加了37.5%和10.7%,韧性和疏松度最佳;经TSP1+PN处理后,试样表面破裂严重,粗糙度为1.46μm,化合物层和有效硬化层的厚度仅分别增加了1.1%和1.8%,化合物层破损。结论经预喷丸处理后,表面位错密度提高,晶粒细化,促进了氮原子的扩散,能够提高渗氮层的厚度、硬度和韧性,但喷丸强度过高,则粗糙度过大,会降低喷丸强化作用,渗氮效果不佳。选择TSP2工艺进行预喷丸处理,生成的离子渗氮层γ'-Fe_(4)N相明显增多,其硬度、韧性和厚度更高。 展开更多
关键词 4Cr5Mo2V钢 喷丸 离子渗氮 相结构 渗氮层
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钻杆接头螺纹表面渗氮处理的应用研究
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作者 杨玭 鲁喜宁 欧阳志英 《材料保护》 2025年第2期143-149,共7页
对钻杆接头螺纹表面磷化处理能有效预防螺纹粘扣,但污染严重。因此,本工作在钻杆接头螺纹表面进行氮化处理,对渗氮处理的钻杆接头材料进行硬度检验、微观组织分析、拉伸试验、冲击试验、旋转弯曲疲劳测试以及实物上卸扣测试,研究氮化处... 对钻杆接头螺纹表面磷化处理能有效预防螺纹粘扣,但污染严重。因此,本工作在钻杆接头螺纹表面进行氮化处理,对渗氮处理的钻杆接头材料进行硬度检验、微观组织分析、拉伸试验、冲击试验、旋转弯曲疲劳测试以及实物上卸扣测试,研究氮化处理对钻杆接头性能的影响。结果表明,经渗氮处理后,钻杆接头材料抗拉强度提高约10 MPa,屈服强度提高约20 MPa,断后伸长率降低约2%,断面收缩率降低约10%,冲击韧性降低13 J左右。渗氮处理试样的疲劳寿命大大高于未处理疲劳试样。渗氮处理的钻杆接头经50次实物上卸扣测试后,内外螺纹表面状态较好,抗粘扣能力较为明显。 展开更多
关键词 渗氮处理 钻杆接头 螺纹 力学性能 疲劳寿命 抗粘扣
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1Cr11Ni2W2MoV不锈钢渗氮表面磨削后点状剥落问题研究 被引量:1
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作者 江珍艳 谢善 +2 位作者 张诗佳 黄文东 张克疆 《金属加工(热加工)》 2025年第3期106-109,共4页
1Cr11Ni2W2MoV不锈钢的零件渗氮处理后,零件渗氮表面磨削后发现渗氮面存在点状剥落现象。通过研究氮化物剥落形貌及分布、渗氮层金相组织及硬度,探讨了渗氮层磨削后出现点状剥落的原因,并提出了解决该问题的工艺解决措施。
关键词 渗氮 点状剥落 裂纹
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基于组织-工艺协同优化的C60钢带氮化层质量控制
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作者 韦佳 王苗 +2 位作者 丁雪峰 石彦 王文博 《热加工工艺》 北大核心 2025年第15期162-167,共6页
针对C60钢带在气体氮化处理中存在的表面硬度不足、氮化层厚度不均及不连续等质量问题,开展了组织演变规律、氮化层形貌及性能影响因素研究。通过对氮化前退火轧制态与回火态组织的对比发现,580℃回火处理可有效促进碳化物均匀析出并释... 针对C60钢带在气体氮化处理中存在的表面硬度不足、氮化层厚度不均及不连续等质量问题,开展了组织演变规律、氮化层形貌及性能影响因素研究。通过对氮化前退火轧制态与回火态组织的对比发现,580℃回火处理可有效促进碳化物均匀析出并释放内应力,使基体硬度由200 HV降低至160 HV,为氮原子的渗入提供有利通道。实验结果表明:氮化后部分产品表面硬度可达550 HV以上,而不合格产品表面硬度不足450 HV,氮化层截面厚度低于5μm。经SEM观察发现其表面缺乏连续致密的氮化物层,局部甚至呈现“裸露基体”状。EDS分析显示不合格区域富集O元素,推测为氧化膜未清除所致,阻碍了氮原子吸附。提出优化工艺:将回火时间延长至4 h,同时采用酸洗+超声波清洗作为氮化前预处理,并优化氨分解率与炉温均匀性控制。改进后产品氮化层平均厚度提升至12μm,表面硬度达(570±20)HV,产品合格率由65%提升至92%。研究结果为高碳钢带氮化工艺优化提供了理论依据与技术支撑。 展开更多
关键词 C60钢带 气体氮化 表面硬度 工艺优化
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离子氮碳共渗中碳的作用及机理初探 被引量:14
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作者 张德元 彭文屹 +2 位作者 傅青峰 许兰萍 邓鸣 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1998年第10期26-27,共2页
考察了离子氮碳共渗中,气氛及基体中的碳量对渗层性能的影响。发现基体中碳阻碍氮的渗入,而气氛中微量碳促进氮的渗入。
关键词 离子氮碳共渗 渗碳 离子渗氮
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活性屏等离子体源渗氮技术原理及应用 被引量:16
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作者 李广宇 王中一 +3 位作者 陈琳 曹雪梅 王知源 雷明凯 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第2期9-14,共6页
活性屏等离子体源渗氮技术是一种先进的渗氮技术,消除了常规直流等离子体渗氮技术的固有缺陷,且可处理聚合物材料及表面附着氧化皮的金属材料。本文介绍了活性屏等离子体源渗氮技术传质机理的研究进展,在改性低合金钢、不锈钢、工具钢... 活性屏等离子体源渗氮技术是一种先进的渗氮技术,消除了常规直流等离子体渗氮技术的固有缺陷,且可处理聚合物材料及表面附着氧化皮的金属材料。本文介绍了活性屏等离子体源渗氮技术传质机理的研究进展,在改性低合金钢、不锈钢、工具钢、聚合物材料以及抗菌功能材料等方面的最新结果,评述了活性屏等离子体源渗氮技术存在的问题和发展趋势。 展开更多
关键词 等离子体源渗氮 金属 聚合物 传质机制
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离子渗氮前预氧化催渗作用及机理 被引量:19
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作者 李景才 孙斐 +2 位作者 王树凯 杨星梅 胡静 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第7期182-186,192,共6页
研究了预氧化对42CrMo钢离子渗氮的催渗作用及机理。采用光学显微镜、显微硬度计、XRD、SEM和接触角测量仪研究了渗氮层厚度、渗氮层物相、预氧化后表面形貌和表面自由能。结果表明,预氧化对离子渗氮具有明显的催渗作用,在300℃预氧化30... 研究了预氧化对42CrMo钢离子渗氮的催渗作用及机理。采用光学显微镜、显微硬度计、XRD、SEM和接触角测量仪研究了渗氮层厚度、渗氮层物相、预氧化后表面形貌和表面自由能。结果表明,预氧化对离子渗氮具有明显的催渗作用,在300℃预氧化30 min后进行离子渗氮(500℃、4 h),化合物层厚度达到15μm,是不经预氧化处理的传统离子渗氮化合物层厚度的2倍以上;有效扩散层厚度达到最大值570μm,明显高于传统离子渗氮的有效扩散层厚度。研究还表明,300℃预氧化30 min后表面产生了大量纳米级氧化物颗粒和微裂纹、孔洞,同时接触角最小、表面自由能最大,离子渗氮阶段氧化物可以有效地转化为氮化物。由此推测预氧化催渗机理可能是表面纳米级氧化物颗粒和微裂纹、孔洞的形成,一方面有利于活性氮原子的吸附,从而促进化合层的形成,另一方面为氮原子提供的扩散通道,有利于扩散层的增加。 展开更多
关键词 42CRMO钢 预氧化 离子渗氮 表面自由能 微观结构
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钛合金双层辉光离子无氢碳氮共渗摩擦性能研究 被引量:10
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作者 张高会 张平则 +2 位作者 潘俊德 高原 徐重 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2005年第10期1646-1649,共4页
利用双层辉光离子渗金属原理改善钛合金Ti6Al4V的耐摩擦性。使用蜂窝状高纯度固体石墨作为源极,钛合金Ti6Al4V做阴极,一定比例的氩气、氮气作为载气。依靠辉光放电空心阴极效应,溅射出原子、离子状的碳元素,碳、氮元素混合形成等离子体... 利用双层辉光离子渗金属原理改善钛合金Ti6Al4V的耐摩擦性。使用蜂窝状高纯度固体石墨作为源极,钛合金Ti6Al4V做阴极,一定比例的氩气、氮气作为载气。依靠辉光放电空心阴极效应,溅射出原子、离子状的碳元素,碳、氮元素混合形成等离子体,靠阴极负偏压把碳、氮吸引到Ti6Al4V的表面,依靠轰击和扩散在Ti6Al4V材料表面形成具有特殊物理、化学性能的合金层。X射线衍射检测显示渗层内形成了包含TiC,TiN的硬度相;辉光放电光谱(GDS)检测结果显示,在渗层内碳、氮元素分布呈梯度形式;硬度测试显示渗层硬度由表及里呈现梯度下降,表面硬度提高两倍以上;摩擦磨损检测表明Ti6Al4V材料经无氢碳氮共渗处理后,其粘着现象明显降低,摩擦系数降低一半多,耐磨性大大提高。 展开更多
关键词 钛合金 双层辉光 无氢碳氮共渗 摩擦磨损
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钛合金离子渗氮后的组织及耐磨性能 被引量:17
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作者 贺瑞军 孙枫 +1 位作者 王琳 佟小军 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期25-29,共5页
对TC4及TA7钛合金分别在900℃进行离子渗氮工艺试验,借助于SEM、XRD等分析了渗层组织,测量了渗氮层显微硬度及渗氮深度,测试了渗氮层的耐磨性能。结果表明,钛合金离子渗氮可形成化合物层+扩散层的典型渗氮层,总渗氮深度可达100μm以上,... 对TC4及TA7钛合金分别在900℃进行离子渗氮工艺试验,借助于SEM、XRD等分析了渗层组织,测量了渗氮层显微硬度及渗氮深度,测试了渗氮层的耐磨性能。结果表明,钛合金离子渗氮可形成化合物层+扩散层的典型渗氮层,总渗氮深度可达100μm以上,渗氮层表面硬度达1200 HV0.1以上。TC4钛合金850℃渗氮16 h后,耐磨性能与基体相比显著提高。 展开更多
关键词 钛合金 离子渗氮 组织 耐磨性能
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工业纯钛TA2离子渗氮后的组织结构与真空摩擦磨损性能研究 被引量:7
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作者 佘丁顺 岳文 +3 位作者 付志强 王成彪 申灏 刘家浚 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2015年第1期133-139,共7页
为研究工业纯钛TA2经离子渗氮技术处理后的真空摩擦磨损性能,利用光学显微镜、白光三维形貌仪、X射线衍射仪和显微硬度计分别对渗氮前后材料的微观结构、表面形貌及表面粗糙度、相组成和硬度进行表征。采用真空摩擦磨损试验机对TA2渗氮... 为研究工业纯钛TA2经离子渗氮技术处理后的真空摩擦磨损性能,利用光学显微镜、白光三维形貌仪、X射线衍射仪和显微硬度计分别对渗氮前后材料的微观结构、表面形貌及表面粗糙度、相组成和硬度进行表征。采用真空摩擦磨损试验机对TA2渗氮前后的摩擦磨损性能测试后,使用白光三维形貌仪、扫描电镜及其附带能谱仪分析磨痕的表面形貌及磨痕表面的元素组成。结果表明:离子渗氮后,TA2表面形成的渗氮层主要由Ti N、Ti2N和α-Ti(N)等硬质相组成,厚度约为80μm,且表面HV硬度由1.40 GPa提升至12.60 GPa;离子渗氮处理使TA2在真空环境中的摩擦系数和磨损体积显著降低,从而有效减摩抗磨;然而在大气条件下,渗氮层的形成导致材料的摩擦系数和耐磨性均显著提高;此外,离子渗氮后材料的磨损机制也发生显著改变:在大气条件下,渗氮后样品的磨损机制由原始样品的磨料磨损、塑性形变及轻微粘着磨损共同作用转化为严重塑性形变、粘着磨损和材料转移,而在真空环境中,原始样品表面主要发生了粘着磨损、塑性形变同时伴有轻微的磨料磨损,而渗氮后材料磨损机制则为磨料磨损。 展开更多
关键词 工业纯钛TA2 离子渗氮 组织结构 真空摩擦学 磨损
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