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P92钢渗铝工艺的优化
1
作者 赵勇桃 王瑞 +1 位作者 王玉峰 任慧平 《金属热处理》 北大核心 2025年第4期259-263,共5页
通过在渗铝剂中加入一定量的稀土(SmCl_(3)),采用低温粉末包埋渗铝法,在不同温度和时间条件下对P92钢进行渗铝。通过OM、SEM对渗铝层形貌进行观察,通过EDS和XRD分别对渗层截面元素分布和物相结构进行分析,利用显微硬度计测定渗铝层的表... 通过在渗铝剂中加入一定量的稀土(SmCl_(3)),采用低温粉末包埋渗铝法,在不同温度和时间条件下对P92钢进行渗铝。通过OM、SEM对渗铝层形貌进行观察,通过EDS和XRD分别对渗层截面元素分布和物相结构进行分析,利用显微硬度计测定渗铝层的表面显微硬度。结果表明,550℃渗铝6、8、10 h后P92钢表面未发现渗铝层,750℃渗铝10 h时渗铝层存在疏松多孔等缺陷,650℃渗铝层质量较好,未发现缩孔裂纹等缺陷。P92钢在650℃渗铝6、8、10 h对应的渗铝层平均厚度分别为27、30、31μm。渗铝层的硬度比P92钢的基体硬度高260 HV0.025左右。P92钢在650℃渗铝后表层物相为AlFe_(3)、AlCrFe_(2)相,在750℃渗铝后表层物相为AlFe。 展开更多
关键词 P92钢 稀土SmCl_(3) 渗铝工艺
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淬火工艺对500MPa级热轧态海工钢组织与力学性能的影响
2
作者 脱臣德 高擎 +2 位作者 张勇伟 史术华 冯赞 《金属热处理》 北大核心 2025年第1期110-118,共9页
为研究500 MPa级海工钢组织和低温韧性的主要影响因素,采用淬火+回火工艺探究淬火温度对热轧态试验钢组织和力学性能的影响,同时明确裂纹在不同显微组织中的扩展机制。结果表明:亚温淬火(800℃和850℃)时,显微组织以铁素体和马氏体为主... 为研究500 MPa级海工钢组织和低温韧性的主要影响因素,采用淬火+回火工艺探究淬火温度对热轧态试验钢组织和力学性能的影响,同时明确裂纹在不同显微组织中的扩展机制。结果表明:亚温淬火(800℃和850℃)时,显微组织以铁素体和马氏体为主,随着淬火温度升高,组织中铁素体体积分数降低。高温淬火(910~1010℃)后显微组织完全由板条状马氏体组成,板条尺寸随淬火温度升高而增加,进而导致试验钢的强度升高,低温韧性和均匀延伸率降低。试验钢获得最优强韧性的热处理工艺为910~960℃淬火+500℃回火。试验钢中的裂纹大多起源于回火组织中软硬相界面处,其在铁素体晶粒和马氏体板条边界沿直线扩展,终止于原始奥氏体晶界处。组织中大角度晶界比例的提高有助于试验钢低温韧性的提升。 展开更多
关键词 海工钢 淬火 强韧性 裂纹
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热处理工艺对20CrMoH钢齿轮锻件组织和硬度的影响 被引量：2
3
作者 孙江波 段路昭 +3 位作者 任帅 孙彩凤 高志新 彭飞 《金属热处理》 北大核心 2025年第3期143-146,共4页
为消除大锻比20CrMoH钢制齿轮锻坯心部至1/2半径处畸变最为严重部位的流线状组织,研究了不同正火工艺对畸变最为严重部位的显微组织转变和硬度变化的影响。结果表明,880~920℃区间加热时,当加热时间超过2 h时,等温温度在600℃以上保温1 ... 为消除大锻比20CrMoH钢制齿轮锻坯心部至1/2半径处畸变最为严重部位的流线状组织,研究了不同正火工艺对畸变最为严重部位的显微组织转变和硬度变化的影响。结果表明,880~920℃区间加热时,当加热时间超过2 h时,等温温度在600℃以上保温1 h即可消除锻坯组织遗传,消除变形流线,铁素体晶粒度可达9级,同时硬度可由锻坯的249 HBW大幅度降低至146~165 HBW,且随着加热和等温时间的延长,正火效果没有明显增加。而当880~920℃区间加热时间缩短到1 h时,等温温度需要达到630℃可取得相近效果,且能节省更多的能源,降低生产成本。 展开更多
关键词 20CRMOH钢 正火 显微组织 硬度
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热处理工艺对轴承座力学性能的影响 被引量：1
4
作者 卢俊玲 陈兵 刘莹 《金属加工(热加工)》 2025年第7期122-126,共5页
为解决矿用刮板机轴组使用的轴承座零件调质开裂问题,针对实际生产制造中可选的两种材料,分别制定试验方案并实施,其中42CrMo钢采用2种温度加热,3种淬火冷却介质淬火;45Mn2钢采用4种温度加热,使用3种淬火冷却介质淬火。试样回火后,检测... 为解决矿用刮板机轴组使用的轴承座零件调质开裂问题,针对实际生产制造中可选的两种材料,分别制定试验方案并实施,其中42CrMo钢采用2种温度加热,3种淬火冷却介质淬火;45Mn2钢采用4种温度加热,使用3种淬火冷却介质淬火。试样回火后,检测不同工艺状态下的力学性能,42CrMo钢试样的抗拉强度、冲击性能整体明显高于45Mn2钢试样;同等硬度范围内,45Mn2钢的耐磨性是42CrMo钢的近2.9倍;两种材料的金相组织为回火索氏体+铁素体2~3级。得出45Mn2钢最环保、最节能的工艺是820℃加热,使用K淬火冷却介质调质处理,42CrMo钢最理想的工艺是820℃加热,使用A淬火冷却介质调质处理。经批量生产验证,解决了轴承座的开裂问题,提高了产品性能。 展开更多
关键词 轴承座 调质 45Mn2钢 42CRMO钢 力学性能
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正火对16Cr3NiWMoVNbE钢棒材边缘处粗晶的影响
5
作者 孙勇 庞学东 +4 位作者 翟羽佳 温博 信振飞 梁晓东 郭子鹤 《金属热处理》 北大核心 2025年第12期166-170,共5页
采用OM、SEM等研究了正火处理(940/1000℃×120 min空冷)对高强度16Cr3NiWMoVNbE钢棒材边缘处粗晶的影响。结果表明,1000℃正火处理对棒材边缘粗晶有显著的晶粒细化作用,晶粒细化到7级;940℃正火处理对棒材边缘粗晶有一定的改善作用... 采用OM、SEM等研究了正火处理(940/1000℃×120 min空冷)对高强度16Cr3NiWMoVNbE钢棒材边缘处粗晶的影响。结果表明,1000℃正火处理对棒材边缘粗晶有显著的晶粒细化作用,晶粒细化到7级;940℃正火处理对棒材边缘粗晶有一定的改善作用,但粗晶区域未能完全消除,原因在于原奥氏体晶界附近及基体大量M(C,N)类碳化物未能完全溶解,阻碍了静态再结晶。此外,粗晶产生的原因为锻造末火次成材时棒材的表面层降温较快,热力学上不能满足晶粒迁移及长大,影响再结晶过程,钢棒边缘处于两相区热变形临界条件,导致少量铁素体沿晶界形成块状组织,进而在检验试片上检验显示粗晶。 展开更多
关键词 航空齿轮材料 16Cr3NiWMoVNbE钢 边缘粗晶 正火处理 锻造温度
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H13热作模具钢锻后热处理工艺 被引量：21
6
作者 叶喜葱 刘绍友 +3 位作者 陈实华 石春明 潘宗 黄爱珍 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第12期72-74,共3页
对H13模具钢锻后热处理工艺进行了研究。结果表明,经常规球化退火处理后,H13钢组织粗大,显微偏析严重,球化不完全,大部分碳化物呈网状结构。经高温正火+球化退火后,H13钢组织细化,合金元素偏析得到改善,碳化物球化率提高,碳化物更加均... 对H13模具钢锻后热处理工艺进行了研究。结果表明,经常规球化退火处理后,H13钢组织粗大,显微偏析严重,球化不完全,大部分碳化物呈网状结构。经高温正火+球化退火后,H13钢组织细化,合金元素偏析得到改善,碳化物球化率提高,碳化物更加均匀地分布在铁素体基体上。偏析和球化效果和正火温度有关,1020℃正火时,H13钢球化组织更加均匀弥散,球化效果良好,球化率可达95%以上,偏析基本消除。 展开更多
关键词 H13模具钢 高温正火 球化退火 组织 偏析
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E36级船板钢正火工艺的研究 被引量：13
7
作者 胡诗超 曾犇 +6 位作者 顾宇伟 朱松鹤 曾伟明 吴静 张恒华 朱爱玲 林国强 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期63-66,共4页
用力学性能测试和光学显微镜研究正火温度和时间对厚度为60 mm的控轧控冷（TMCP）态E36级船版钢组织与性能的影响。结果表明,正火后TMCP态船板钢的综合性能有较大提高,虽然在强度上稍有下降,但其塑性,尤其是低温冲击性能都有较明显的改... 用力学性能测试和光学显微镜研究正火温度和时间对厚度为60 mm的控轧控冷（TMCP）态E36级船版钢组织与性能的影响。结果表明,正火后TMCP态船板钢的综合性能有较大提高,虽然在强度上稍有下降,但其塑性,尤其是低温冲击性能都有较明显的改善。随着正火温度的升高,晶粒长大,冲击性能下降 随着正火保温时间的延长,改善了珠光体带状组织、消除了混晶组织,冲击性能有所提高。最佳的正火工艺为880-910℃,保温约100 min后空冷。 展开更多
关键词 正火 船板钢 组织性能 冲击性能 控轧控冷工艺
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正火——影响渗碳齿轮热处理畸变的一个重要因素 被引量：25
8
作者 刘云旭 王淮 +1 位作者 季长涛 王柏树 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期46-49,共4页
列举了影响渗碳齿轮热处理畸变的各种因素,强调了正火这个易被忽视的重要因素。正火处理不当是渗碳齿轮无规律热处理畸变的主要原因,采用严格控制工艺参数的等温正火或利用锻造 (轧制 )余热等温正火是减小渗碳齿轮畸变的有效措施。
关键词 渗碳齿轮 热处理畸变 正火
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回火温度对Q690D级高强结构钢组织和性能的影响 被引量：13
9
作者 李德刚 杨维宇 +2 位作者 白雅琼 李智丽 王国栋 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第8期220-222,225,共4页
研究了回火温度对经一定温度淬火后Q690D级高强结构钢组织和力学性能的影响。结果表明：930℃淬火并于350-660℃回火时，随回火温度的升高，Q690D的淬火组织逐渐转变为回火马氏体、回火托氏体和回火索氏体；强度逐渐降低，屈强比逐渐升... 研究了回火温度对经一定温度淬火后Q690D级高强结构钢组织和力学性能的影响。结果表明：930℃淬火并于350-660℃回火时，随回火温度的升高，Q690D的淬火组织逐渐转变为回火马氏体、回火托氏体和回火索氏体；强度逐渐降低，屈强比逐渐升高，出现了第一、二类回火脆性，当回火温度为640℃时强韧性配合最好，此时Rpo．2=748MPa，Rm=802MPa，A50=41．0％，AKV（20℃）=181J，AKV2（-40C）=97J。 展开更多
关键词 Q690D 回火温度 显微组织 力学性能
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淬火微观组织对重轨钢疲劳裂纹扩展速率的影响 被引量：19
10
作者 陈林 王慧军 郭飞翔 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第14期109-112,共4页
以U75V重轨钢CT(Compaction test)试样为研究对象,分别研究了冷速为3℃/s、5℃/s及空冷轧态的组织对稳定区(疲劳扩展Ⅱ区)疲劳裂纹扩展速率的影响,疲劳试验在高频共振疲劳试验机上进行。研究结果表明:疲劳裂纹扩展速率随着珠光体片层间... 以U75V重轨钢CT(Compaction test)试样为研究对象,分别研究了冷速为3℃/s、5℃/s及空冷轧态的组织对稳定区(疲劳扩展Ⅱ区)疲劳裂纹扩展速率的影响,疲劳试验在高频共振疲劳试验机上进行。研究结果表明:疲劳裂纹扩展速率随着珠光体片层间距的减小而降低,冷速由大到小(5℃/s、3℃/s、空冷)所对应的n值分别为3.603 05、3.631 18和3.885 28;珠光体组织的疲劳裂纹断裂形式主要以穿晶断裂为主,同时伴随部分沿晶断裂;片层间距影响裂纹扩展路径的偏折程度,偏折程度随片层间距的减小而增大,增大的裂纹偏折路径对裂纹扩展的阻碍作用增强,有利于疲劳裂纹扩展速率的降低。 展开更多
关键词 重轨钢 淬火组织 高频疲劳 裂纹扩展速率 裂纹扩展路径
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正火温度对低碳微合金钢Z向性能的影响 被引量：8
11
作者 唐帅 刘振宇 +1 位作者 王国栋 刘相华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2009年第7期46-49,共4页
通过显微组织观察和力学性能测定,研究了正火温度对低碳铌钒微合金钢Z向性能的影响。结果表明,正火不能消除MnS夹杂;850～925℃正火后,可以改善钢板的带状组织,减轻应力集中,降低裂纹萌生倾向,组织细化可有效阻碍裂纹扩展,提高钢板的Z... 通过显微组织观察和力学性能测定,研究了正火温度对低碳铌钒微合金钢Z向性能的影响。结果表明,正火不能消除MnS夹杂;850～925℃正火后,可以改善钢板的带状组织,减轻应力集中,降低裂纹萌生倾向,组织细化可有效阻碍裂纹扩展,提高钢板的Z向性能;950℃正火后,晶粒粗化且存在带状组织,抗裂纹扩展能力降低,从而使其Z向性能急剧恶化。采用875℃正火可以保证低碳铌钒微合金钢具有最佳的强韧性和Z向性能匹配。 展开更多
关键词 正火 低碳微合金钢 Z向性能 层状撕裂
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残余应力对U75V重轨钢疲劳裂纹扩展速率的影响 被引量：6
12
作者 王慧军 陈林 +3 位作者 郭飞翔 陈昆宇 宿皓 刘志敏 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第6期23-27,共5页
通过残余应力测试仪Stress3000测试了不同工艺处理U75V重轨钢表面残余应力,利用Sinco Tec疲劳试验机研究了残余应力对疲劳裂纹扩展速率的影响,并对疲劳断口形貌进行了观察。结果表明:不同工艺处理U75V重轨钢表面残余应力均为压应力,淬... 通过残余应力测试仪Stress3000测试了不同工艺处理U75V重轨钢表面残余应力,利用Sinco Tec疲劳试验机研究了残余应力对疲劳裂纹扩展速率的影响,并对疲劳断口形貌进行了观察。结果表明:不同工艺处理U75V重轨钢表面残余应力均为压应力,淬火态试样表面平均残余应力大于轧态试样;随退火温度升高和退火时间延长,试样表面残余应力下降明显。随表面残余压应力的增大,疲劳裂纹常数m值逐渐减小,即裂纹扩展速率随着表面残余压应力的增加而减小。断口形貌观察发现表面残余压应力较大时,断口疲劳辉纹更为细小,有利于降低表面疲劳裂纹扩展速率。 展开更多
关键词 U75V重轨钢 残余应力 疲劳裂纹扩展速率 断口形貌
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从渗碳齿轮钢锻坯的正火处理探讨正火标准 被引量：5
13
作者 刘云旭 吴化 +3 位作者 王淮 季长涛 王柏树 程柏松 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第3期108-111,共4页
从渗碳齿轮钢锻坯正火处理主要目的是改善切削加工性能,还是减小或稳定渗碳淬火后的变形进行分析,阐述了现行国家标准中的正火工艺和显微组织要求与目前齿轮制造工艺的不适应性和存在的问题,提出了修改意见。认为正火标准应区别为:作为... 从渗碳齿轮钢锻坯正火处理主要目的是改善切削加工性能,还是减小或稳定渗碳淬火后的变形进行分析,阐述了现行国家标准中的正火工艺和显微组织要求与目前齿轮制造工艺的不适应性和存在的问题,提出了修改意见。认为正火标准应区别为:作为钢件最后热处理的正火和预先热处理的正火两种,并依此采用不同的正火工艺和要求不同的显微组织形态。 展开更多
关键词 正火标准 渗碳钢 锻件 显微组织
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中厚板正火控制冷却系统的设计与应用 被引量：9
14
作者 何春雨 余伟 +3 位作者 郭锦 刘涛 张立杰 李彦彬 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第7期86-89,共4页
介绍了一套中厚板正火控制冷却系统,详细说明了控制冷却系统的机械设备及自动控制系统的组成及特点。通过对某厂生产的几种正火钢板性能数据的比较得出以下结论:钢板正火后经控冷系统处理,屈服强度与抗拉强度均有不同幅度的上升,而伸长... 介绍了一套中厚板正火控制冷却系统,详细说明了控制冷却系统的机械设备及自动控制系统的组成及特点。通过对某厂生产的几种正火钢板性能数据的比较得出以下结论:钢板正火后经控冷系统处理,屈服强度与抗拉强度均有不同幅度的上升,而伸长率和冲击功有小幅下降,正火控冷系统对提高正火钢板的合格率与正火钢板的档次具有重要意义。 展开更多
关键词 中厚板 正火控制冷却系统
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12Cr2Mo1R特厚板正火过程中贝氏体组织控制 被引量：4
15
作者 孟庆勇 王福明 +2 位作者 李长荣 崔冠军 唐郑磊 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第5期109-114,共6页
采用静态CCT(Continuous Cooling Transformation)曲线结合温度场有限元数值计算的方法,对12Cr2Mo1R特厚板正火加速冷却后贝氏体组织形成进行控制。由静态CCT曲线和显微组织确定形成贝氏体组织最小冷却速率(临界冷却速度),冷却速度大于... 采用静态CCT(Continuous Cooling Transformation)曲线结合温度场有限元数值计算的方法,对12Cr2Mo1R特厚板正火加速冷却后贝氏体组织形成进行控制。由静态CCT曲线和显微组织确定形成贝氏体组织最小冷却速率(临界冷却速度),冷却速度大于临界冷却速率时,获得贝氏体组织。由于特厚板心部是获得贝氏体最为困难的部位,因此对心部贝氏体组织形成进行详细的研究。通过有限元数值计算研究特厚板表面冷却强度对心部冷却速率的影响,进而控制中心冷却速率并获得贝氏体组织。结果表明,贝氏体组织形成的临界冷却速度约为1℃/s;冷却速率与钢板表面冷却强度呈指数关系;板厚超过180 mm时临界冷却强度急剧增加,心部很难获得贝氏体组织,且组织均匀性变差。 展开更多
关键词 贝氏体 CCT曲线 临界冷却强度 临界冷却速度
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大型筒节台阶式临界区正火热处理工艺 被引量：5
16
作者 孙建亮 张永振 +2 位作者 彭艳 戚向东 郝露菡 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2015年第8期65-70,76,共7页
针对加氢反应器大型筒节经轧制成形后心部易出现混晶、粗晶组织和当前等温式正火工艺热处理周期长、能源消耗大两大问题,从热处理工艺入手,提出了台阶式临界区正火热处理方案,通过与传统的等温式正火热处理制度下组织和力学性能的对比,... 针对加氢反应器大型筒节经轧制成形后心部易出现混晶、粗晶组织和当前等温式正火工艺热处理周期长、能源消耗大两大问题,从热处理工艺入手,提出了台阶式临界区正火热处理方案,通过与传统的等温式正火热处理制度下组织和力学性能的对比,得出2次台阶式临界区高温侧正火为最佳的热处理工艺。研究结果表明:2次台阶式临界区高温侧正火消除混晶和细化晶粒的效果优于等温式正火,其热处理后平均晶粒尺寸为18μm,混晶组织基本消除,回火后渗碳体球化和均匀化效果好;2次台阶式临界区高温侧正火热处理后材料的屈服强度、抗拉强度和-30℃夏比冲击吸收功分别为681 MPa、768 MPa和181 J,综合力学性能优于等温式正火;-30℃冲击断口均为准解理断裂,其低温冲击断口塑性脊数量明显多于等温式正火热处理,低温冲击吸收功较大;与等温式正火工艺相比,2次台阶式临界区高温侧正火工艺可将正火保温时间缩短30%,正火加热温度降低,大大降低了能源消耗。 展开更多
关键词 大型筒节 台阶式临界区正火 热处理工艺 力学性能
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正火对中厚板偏析断口组织与力学性能的影响 被引量：5
17
作者 刘守显 李建新 靳芳芳 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第2期94-96,共3页
采用图像分析仪和电子拉伸试验机研究了正火处理对中厚板偏析断口组织和力学性能的影响。结果表明:正火处理后的中厚板,偏析断口缺陷得到改善,伸长率和-20℃冲击功升高,屈服强度略有降低。在保证中厚板力学性能符合GB/T 714—2008前提下... 采用图像分析仪和电子拉伸试验机研究了正火处理对中厚板偏析断口组织和力学性能的影响。结果表明:正火处理后的中厚板,偏析断口缺陷得到改善,伸长率和-20℃冲击功升高,屈服强度略有降低。在保证中厚板力学性能符合GB/T 714—2008前提下,提出钢铁企业可以采用正火处理的方法对具有偏析断口缺陷的中厚板进行大规模性能挽救。 展开更多
关键词 中厚板 正火 偏析断口 组织 力学性能
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回火参数对40Cr3MoV钢性能和组织的影响 被引量：4
18
作者 王春旭 房昕 +1 位作者 刘宪民 王淑琴 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2002年第3期35-38,共4页
研究了回火温度和时间对 4 0 Cr3Mo V钢力学性能的影响。同回火时间相比 ,回火温度对力学性能的作用要显著得多。在 5 5 0℃以下回火时 ,力学性能随回火温度的提高变化缓慢 ;当回火温度高于 5 80℃时 ,随回火温度的提高 ,强度急剧下降 ... 研究了回火温度和时间对 4 0 Cr3Mo V钢力学性能的影响。同回火时间相比 ,回火温度对力学性能的作用要显著得多。在 5 5 0℃以下回火时 ,力学性能随回火温度的提高变化缓慢 ;当回火温度高于 5 80℃时 ,随回火温度的提高 ,强度急剧下降 ,韧性迅速增加。 展开更多
关键词 回火参数 40Cr3MoV钢 性能 组织 低合金超高强度钢
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正火处理对灰铁型材组织与性能的影响 被引量：4
19
作者 徐春杰 郭权芬 +3 位作者 张婷 刘永辉 黄志强 张忠明 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第4期146-151,共6页
采用水平连续铸造工艺制备了矩形截面120 mm×100 mm灰铁型材,对比研究了不同温度奥氏体化对正火组织与性能的影响。结果表明,该灰铁型材表层10 mm处为D型石墨,1/2R为E型石墨,心部为A型石墨,基体中的珠光体分别为5%,15%和15%。880、... 采用水平连续铸造工艺制备了矩形截面120 mm×100 mm灰铁型材,对比研究了不同温度奥氏体化对正火组织与性能的影响。结果表明,该灰铁型材表层10 mm处为D型石墨,1/2R为E型石墨,心部为A型石墨,基体中的珠光体分别为5%,15%和15%。880、900和920℃分别保温2 h后出炉空冷的正火组织,表层10 mm处珠光体含量均接近80%;1/2R处的珠光体含量分别为40%、50%和60%;心部的珠光体含量分别为30%、40%和50%。铸态表层硬度为92 HRB,1/2R处和心部硬度低于表层,硬度差为6.4 HRB,正火热处理能够提高灰铁型材心部力学性能,降低不同部位的硬度差和拉伸强度差。正火温度越高,越有利于石墨片附近获得高碳奥氏体,有利于珠光体的形成,有利于灰铁型材断面组织与性能均匀性的提高。920℃×2 h正火,表层的拉伸强度超过350 MPa,断面性能均匀性得到提高,表层和心部的拉伸强度差仅为30 MPa。 展开更多
关键词 水平连续铸造 灰铁型材 组织与性能 正火
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退火温度对Fe_(78)Si_9B_(13)非晶带材软磁性能的影响 被引量：4
20
作者 蒋达国 敖辉 +1 位作者 叶媛秀 胡强林 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第4期230-232,235,共4页
采用单辊法制备了宽20 mm、厚25μm的Fe78Si9B13非晶带材,再将非晶带材进行不同温度的退火处理,研究了退火温度对其软磁性能的影响。结果表明,随退火温度的升高,Fe78Si9B13非晶带材的初始磁导率、饱和磁感应强度、矫顽力和电感呈先增大... 采用单辊法制备了宽20 mm、厚25μm的Fe78Si9B13非晶带材,再将非晶带材进行不同温度的退火处理,研究了退火温度对其软磁性能的影响。结果表明,随退火温度的升高,Fe78Si9B13非晶带材的初始磁导率、饱和磁感应强度、矫顽力和电感呈先增大后减小的趋势;当退火温度达到400℃时,其综合软磁性能最佳,初始磁导率为6.648 K,饱磁感应强度为1.517 T,矫顽力为15.73 A/m。当退火温度达到450℃时,其磁导率受磁场强度的影响很小,呈现出恒导磁特性。 展开更多
关键词 Fe78Si9B13非晶合金 退火 软磁性能
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