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钛镧镁复合处理AH36钢中夹杂物的形成规律
1
作者 谢毓敏 宋明明 +2 位作者 朱航宇 马国军 李建立 《钢铁研究学报》 北大核心 2025年第6期774-783,共10页
钛镧镁复合处理夹杂物对晶内针状铁素体的形核具有重要的影响,为了探索在钛镧镁复合处理过程中钛含量对钢中夹杂物的影响,对比研究了钛含量对钢中夹杂物的组成和形成过程的影响规律,得到如下结论:Ti、La、Mg依次添加,先加入的元素会抑... 钛镧镁复合处理夹杂物对晶内针状铁素体的形核具有重要的影响,为了探索在钛镧镁复合处理过程中钛含量对钢中夹杂物的影响,对比研究了钛含量对钢中夹杂物的组成和形成过程的影响规律,得到如下结论:Ti、La、Mg依次添加,先加入的元素会抑制后加入元素形成夹杂物。由于La和Mg与氧亲和的能力比Ti强,后添加的La和Mg对先添加Ti形成的夹杂物还具有强烈的改质作用,改质产物的组成和结构受到前期Ti含量的影响。当Ti质量分数为0时,夹杂物内核主要为La-O(-Si)、La-Mg-O和MgO,外层为MnS。当Ti质量分数为0.008%时,Ti会与La-O(-Si)、La-Mg-O结合,导致夹杂物内层为La-Ti-O和La-O(-S-Si),中间层为La-Ti-Mg-O,外壳为MnS。当Ti质量分数为0.015%时,夹杂物中的La-O(-Si)和La-O-S消失,内层转变为La-Ti-O和MgO,中间层为La-Ti-Mg-O,其数量明显减少,最外层为MnS和少量的TiN。当Ti质量分数增加到0.025%,La-Ti-Mg-O完全消失,转变为La-Ti-O,最终的夹杂物呈2层,内层为La-Ti-O和MgO,外层开始有明显的TiN出现。当钢中Ti质量分数进一步增加到0.040%,夹杂物仍是由La-Ti-O+MgO和TiN组成的2层复合夹杂物,TiN明显增多。 展开更多
关键词 钛镧镁 复合处理 钛含量 夹杂物 过程样
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螺纹钢采用富氮铝灰增氮脱氧工业试验研究
2
作者 贾庆贤 魏国立 +1 位作者 胡绍岩 丁万武 《炼钢》 北大核心 2025年第5期30-34,共5页
介绍了某钢厂在螺纹钢生产中采用富氮铝灰作为预脱氧剂和增氮剂,分析了出钢过程钢包底吹气体差异造成的影响,为后续螺纹钢生产成本降低提供借鉴。通过在120 t顶底复吹转炉出钢过程向钢包内加入富氮铝灰进行增氮脱氧的工艺试验研究,分析... 介绍了某钢厂在螺纹钢生产中采用富氮铝灰作为预脱氧剂和增氮剂,分析了出钢过程钢包底吹气体差异造成的影响,为后续螺纹钢生产成本降低提供借鉴。通过在120 t顶底复吹转炉出钢过程向钢包内加入富氮铝灰进行增氮脱氧的工艺试验研究,分析了底吹氮氩气体对富氮铝灰增氮及脱氧效果、富氮铝灰中氮的收得率的影响。试验结果表明:螺纹钢使用富氮铝灰增氮脱氧工艺切实可行,且工艺有明显优势。在工业化生产条件下,钢包底吹气体采用氮气,加入1 kg/t的富氮铝灰,可提升螺纹钢氮质量分数25×10^(-6),同时合金中硅收得率提高0.91百分点、锰收得率提高0.87百分点,且随着富氮铝灰加入量的增加,富氮铝灰中氮的收得率呈下降趋势,与其它工艺增氮效果趋势一致。 展开更多
关键词 螺纹钢 富氮铝灰 钢包底吹 增氮效率 合金收得率 氮含量
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KR铁水脱硫能效特性与搅拌参数优化研究
3
作者 马苏炜 李强 《钢铁研究学报》 北大核心 2025年第10期1299-1309,共11页
面向钢铁企业实现铁水脱硫的降本增效的需求,优化KR(Kanbara Reactor)铁水预处理的能效特性具有重要价值。基于水模和数模,调查了KR脱硫过程多相流动行为,探究了KR搅拌过程熔渣分散动力学行为及能耗能效特性,提出了搅拌功率密度和脱硫... 面向钢铁企业实现铁水脱硫的降本增效的需求,优化KR(Kanbara Reactor)铁水预处理的能效特性具有重要价值。基于水模和数模,调查了KR脱硫过程多相流动行为,探究了KR搅拌过程熔渣分散动力学行为及能耗能效特性,提出了搅拌功率密度和脱硫能效指数以评价KR铁水脱硫能耗特性及能效指标。重点考察了搅拌桨型、转速、浸入深度以及脱硫剂密度对功率密度和脱硫效率指数的影响,辨明了机械搅拌能量消耗和脱硫能效特性。研究结果表明,增加搅拌桨纵横比、转速均会导致搅拌能耗的增加,而浸入深度和脱硫剂密度的影响较小。能效指数与转速关系密切,表现出先增加后降低,在60 r/min时取得较优能效。增加搅拌桨纵横比会导致KR脱硫能效指数持续降低,说明通过增加搅拌桨纵横比提高KR脱硫性能是以消耗更多搅拌能量为代价而实现的。随着浸入深度的增加,脱硫剂的能效指数先增加后减小,在浸入深度为1815 mm时达到了最佳脱硫效率。增加脱硫剂密度能够促进脱硫剂分散,提高脱硫效率。 展开更多
关键词 脱硫 能效 脱硫效率 降本增效 VOF方法 数值模拟
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SPHC渣洗脱硫的生产实践研究
4
作者 高春群 韩鹏龙 纪凯悦 《山西冶金》 2025年第5期143-144,147,共3页
为了降低生产成本,某厂采用转炉→渣洗→连铸的工艺流程取代转炉→LF精炼→连铸流程生产SPHC,并对钢中渣洗脱硫进行了系统分析。结果显示:渣洗脱硫率稳定在44%~62%之间,平均脱硫率为50.8%,较LF精炼的平均脱硫率68%较低。渣洗工艺能够很... 为了降低生产成本,某厂采用转炉→渣洗→连铸的工艺流程取代转炉→LF精炼→连铸流程生产SPHC,并对钢中渣洗脱硫进行了系统分析。结果显示:渣洗脱硫率稳定在44%~62%之间,平均脱硫率为50.8%,较LF精炼的平均脱硫率68%较低。渣洗工艺能够很好地控制钢中的全氧、氮、碳、硅及磷元素,并且能够降低冶炼成本吨钢40元左右,降低废渣及废气的排放量,降低了对环境的污染,且操作简单,能够满足冶炼要求。 展开更多
关键词 渣洗 脱硫率 SPHC
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Ce对75Cr1钢洁净度、组织与耐点蚀性能的影响 被引量：1
5
作者 孟泽 李光强 +3 位作者 李腾飞 郑庆 曾斌 刘昱 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2024年第9期1229-1238,共10页
通过对不同Ce含量的75Cr1钢中夹杂物的特征分析,以及对显微组织演变的原位观察和电化学极化实验,研究了Ce处理对75Cr1钢的洁净度、组织与耐蚀性能的影响。结果表明:Ce能有效去除钢中的O、S等杂质元素,随着Ce含量的增加,75Cr1钢中典型夹... 通过对不同Ce含量的75Cr1钢中夹杂物的特征分析,以及对显微组织演变的原位观察和电化学极化实验,研究了Ce处理对75Cr1钢的洁净度、组织与耐蚀性能的影响。结果表明:Ce能有效去除钢中的O、S等杂质元素,随着Ce含量的增加,75Cr1钢中典型夹杂物从初始的Ca-Mg-Al-O+MnS+CaS+TiN转变为Ce_(2)O_(2)S和Ce_(2)O_(2)S-CeAlO_(3)夹杂,而后转变为稀土硫化物夹杂;O、S含量降低到一定程度后,Ce与P和As等残余元素结合形成稀土磷化物和稀土砷化物夹杂;夹杂物的尺寸、数量呈现先减小后增加的趋势,形状从不规则形状转变为球状,当Ce过量时又转变为不规则形状。适量的Ce处理可以明显细化奥氏体晶粒并抑制其长大,还可以提高钢的耐蚀性能。添加质量分数为0.0195%Ce时,75Cr1钢的洁净度、组织细化和耐点蚀性能最佳。 展开更多
关键词 Ce处理 夹杂物特征 O含量 S含量 细化晶粒 耐点蚀性
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钢中MnS形貌控制方法及其研究进展 被引量：5
6
作者 田俊 王德永 屈天鹏 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期163-176,共14页
S在改善钢质量,降低加工成本等方面具有独特作用,然而,钢中MnS容易被轧制成长条状,造成钢性能呈现各向异性。为了降低MnS的这种不利影响,通常需要对其形貌进行控制,降低其长宽比。综述了MnS在钢中的作用及其对钢性能的危害,以及MnS形貌... S在改善钢质量,降低加工成本等方面具有独特作用,然而,钢中MnS容易被轧制成长条状,造成钢性能呈现各向异性。为了降低MnS的这种不利影响,通常需要对其形貌进行控制,降低其长宽比。综述了MnS在钢中的作用及其对钢性能的危害,以及MnS形貌控制的方法及其效果。目前对MnS形貌控制常用的方法是添加改性剂或者控制热加工过程工艺参数。改性剂主要有2类,一类是与S结合的改性剂,如Ca、Mg、RE等,另一类是与Mn结合的改性剂,如Te。在热加工过程中,较高的温度和适合的变形量对MnS形貌的控制有利。随着钢中全氧含量的不断降低,氧化物对钢性能的不利影响逐渐减小,而硫化物的影响越来越突出,因此,硫化物的问题应该受到足够的关注和重视。 展开更多
关键词 硫化锰 夹杂物改性 含硫钢 改性剂 热加工
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硫容量和硫分配比的计算及分析 被引量：18
7
作者 郝宁 王海涛 +2 位作者 王新华 李宏 王万军 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第1期25-28,共4页
介绍了硫容量的理论背景、KTH模型计算硫容量方法以及硫平衡分配比的计算方法,分析了影响硫平衡分配比的因素。结果表明：硫平衡分配比随钢液中[％C],[％Al]的增加而增加,随钢液温度的增加而降低；硫容量随钢液温度增加而增加,随渣中(％... 介绍了硫容量的理论背景、KTH模型计算硫容量方法以及硫平衡分配比的计算方法,分析了影响硫平衡分配比的因素。结果表明：硫平衡分配比随钢液中[％C],[％Al]的增加而增加,随钢液温度的增加而降低；硫容量随钢液温度增加而增加,随渣中(％Al_2O_3)／(％CaO)比值的增加而降低。 展开更多
关键词 硫容量 硫分配比 影响因素 温度
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底吹氩中间包钢液流动特性的数值模拟研究 被引量：17
8
作者 张美杰 汪厚植 +2 位作者 黄奥 顾华志 刘定群 《钢铁钒钛》 CAS 2005年第4期43-46,64,共5页
根据某厂实际中间包的操作工艺参数，采用欧拉两流体模型以及多孔介质模型，用数值模拟法研究了同时采用湍流控制器和气幕挡墙技术，中间包内气幕挡墙的位置及吹气量对中间包内钢液流动特性的影响。结果表明，采用气幕挡墙技术，吹气量... 根据某厂实际中间包的操作工艺参数，采用欧拉两流体模型以及多孔介质模型，用数值模拟法研究了同时采用湍流控制器和气幕挡墙技术，中间包内气幕挡墙的位置及吹气量对中间包内钢液流动特性的影响。结果表明，采用气幕挡墙技术，吹气量及吹气位置对钢液流场及RTD曲线影响较大，吹气位置靠近人口或出口都不利于中间包钢液流动特性的改善，吹气量太大易引起表面卷渣现象，吹气量太小，不能形成有效的气幕挡墙。气幕挡墙距离人口1200～2000mm，且吹气量为0．90m^3／h时，可以有效延长钢液的停留时间，减小死区体积，有利于夹杂物的上浮去除。 展开更多
关键词 中间包 气幕挡墙 流场 RTD曲线 数值模拟
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喂SiCaBa包芯线对钢中夹杂物变性的影响 被引量：13
9
作者 王厚昕 姜周华 +3 位作者 李阳 梁连科 王军文 顾文兵 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第2期19-22,共4页
为了使钢中的夹杂物更好的变性,在250kg非真空感应炉上,对冷镦钢进行了Al和FeSiAl脱氧后喂SiCaBa包芯线的研究,并作了喂SiCa包芯线的对比实验。结果表明,喂SiCaBa包芯线的效果优于喂SiCa包芯线。表现在:能够较快地使钢液的全氧含量达到... 为了使钢中的夹杂物更好的变性,在250kg非真空感应炉上,对冷镦钢进行了Al和FeSiAl脱氧后喂SiCaBa包芯线的研究,并作了喂SiCa包芯线的对比实验。结果表明,喂SiCaBa包芯线的效果优于喂SiCa包芯线。表现在:能够较快地使钢液的全氧含量达到平衡;钢液的全氧含量和夹杂物面积均有所下降;脱氧产物由Al2O3变为mCaO·nAl2O3或者CaO Al2O3 SiO2复合夹杂物,并近乎完全球化。 展开更多
关键词 冷镦钢 精炼 喂线 脱氧 夹杂物变性
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吹氩精炼钢包内非金属夹杂物去除机理 被引量：17
10
作者 周业连 朱苗勇 +2 位作者 刘建斌 陈晶晶 郑淑国 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期39-46,共8页
通过物理模拟试验,研究分析了底吹氩精炼钢包内夹杂物去除机理以及吹氩量对其的影响规律。结果表明:钢包中夹杂物的上浮主要是通过上升的钢液流携带,底吹氩量对夹杂物在钢包表面的钢-渣界面去除行为存在重要影响。吹氩量较小时,钢-渣界... 通过物理模拟试验,研究分析了底吹氩精炼钢包内夹杂物去除机理以及吹氩量对其的影响规律。结果表明:钢包中夹杂物的上浮主要是通过上升的钢液流携带,底吹氩量对夹杂物在钢包表面的钢-渣界面去除行为存在重要影响。吹氩量较小时,钢-渣界面稳定,夹杂物在浮力、毛细作用力等共同作用下穿过平坦的钢-渣界面而被吸收;吹氩量较大时,钢-渣界面波动大,渣眼周围发生卷渣,夹杂物被卷入的液滴吸收,随液滴进入渣层;吹氩量大,渣眼周围形成渣泡,夹杂物被渣泡吸收,随渣泡进入渣层。吹氩量达到一定时,夹杂物被钢-渣界面的吸收成为其被去除的限制性环节,且吹氩量较大时夹杂物去除效果最差,为实际吹氩精炼过程吹气量的控制提供了指导。 展开更多
关键词 钢包底吹氩 非金属夹杂物 去除机理 顶渣变形
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超声波处理高温钢液的工具头材质研究 被引量：15
11
作者 李杰 陈伟庆 +1 位作者 何北星 刘青 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第12期1246-1249,共4页
研究了刚玉棒、钨合金棒、外涂ZrO2金属钼棒和Mo-Al2O3-ZrO2金属陶瓷管在钢液中的熔蚀和抗超声波振动的情况.结果表明:刚玉棒可以承受高温钢液的熔蚀,但在超声振动作用下产生断裂;钨合金棒可以承受强烈的超声振动,但在处理钢液时较短时... 研究了刚玉棒、钨合金棒、外涂ZrO2金属钼棒和Mo-Al2O3-ZrO2金属陶瓷管在钢液中的熔蚀和抗超声波振动的情况.结果表明:刚玉棒可以承受高温钢液的熔蚀,但在超声振动作用下产生断裂;钨合金棒可以承受强烈的超声振动,但在处理钢液时较短时间内发生了端部熔融;外涂氧化锆的金属钼棒在短时间内(1～2min)可以承受高温钢液的熔蚀,但不能承受强烈的超声振动;金属陶瓷管既可以承受较强的超声振动(250W),又能够抵抗高温钢液的熔蚀,可以作为超声波处理钢液的工具头. 展开更多
关键词 金属凝固 钢液 工具头 超声振动 熔蚀
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底吹氩钢包内钢液流动与合金扩散的数值模拟 被引量：10
12
作者 任英 张立峰 +3 位作者 李燕龙 余乐 李刚 李军涛 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第7期28-34,共7页
运用商业软件Ansys—Fluent，建立了1t钢包底吹氩与合金熔化扩散数值模型，其中钢包吹氩模型通过Wood’sMetal物理试验验证，吻合很好。研究采用数值模拟与现场试验相结合的方法分析了钢包内流场与合金加入的位置及方式对合金在钢包内... 运用商业软件Ansys—Fluent，建立了1t钢包底吹氩与合金熔化扩散数值模型，其中钢包吹氩模型通过Wood’sMetal物理试验验证，吻合很好。研究采用数值模拟与现场试验相结合的方法分析了钢包内流场与合金加入的位置及方式对合金在钢包内扩散的影响。结果表明：260L／min吹氩流量过大，且吹氩时间过长（120s），建议使用100L／min的吹氩流量，加合金前吹氩时间30s，使Al块熔化与混均，保护合金，加合金后吹氩30s，降低合金的烧损。合金采用加入棒固定，在吹氩口上方加入后保持3～5s，熔化时间能由6．2s降低至2．0s，混匀时间能由35s降低至23s。另外，在降低烧损的同时，减少吹氩量和温降，起到节能减排的作用。 展开更多
关键词 钢包 底吹氩 合金 混匀时间 数值模拟
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透气砖布置和吹氩流量对钢包内钢液流动行为的影响 被引量：17
13
作者 卢叶 唐萍 +2 位作者 文光华 彭情亮 刘丙岗 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第7期41-47,共7页
针对攀钢200t钢包,采用物理模拟与数值模拟相结合的方式,研究了透气砖布置方式和吹氩流量对钢液流动行为的影响规律。结果表明,当两透气砖呈120°布置在距包底中心0.62R(R为包底半径)处时,钢液的平均流速和平均湍动能大,"死区&... 针对攀钢200t钢包,采用物理模拟与数值模拟相结合的方式,研究了透气砖布置方式和吹氩流量对钢液流动行为的影响规律。结果表明,当两透气砖呈120°布置在距包底中心0.62R(R为包底半径)处时,钢液的平均流速和平均湍动能大,"死区"范围小,混匀时间短,是合理的透气砖布置方式,其临界吹氩流量为27m3/h;与单透气砖相比,双透气砖喷吹的能量利用率高,"死区"范围小,单透气砖的吹氩流量需控制到45m3/h才能达到与双透气砖吹氩流量为27m3/h时相同的搅拌效果。实践证明,研究得到的透气砖布置方式和吹氩流量能保证熔池的搅拌效果,使转炉钢水经吹氩处理后,钢包不同位置温差小于10℃,Δw[C],Δw[Si],Δw[Mn]小于0.03%;在一定的软吹氩流量条件下,吹氩时间大于等于8min,可以使钢中wT[O]小于25×10-6。研究表明,用离散相模型对钢包底吹氩过程进行数值模拟,可以得到与物理模拟试验和生产实践较为吻合的结果。 展开更多
关键词 钢包 透气砖布置 吹氩流量 物理模拟 数值模拟
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底吹钢包内气/钢液/渣三相流模型及渣层行为的研究 被引量：15
14
作者 李宝宽 顾明言 +2 位作者 齐凤升 王芳 周谦 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第10期1198-1202,共5页
建立了底吹钢包内气/钢液/渣三相流动数学模型,利用多相流动体积法(VOF)模拟了渣层运动行为.模型结果再现了底吹钢包内气/钢液/渣三相流动现象.当Ar气被吹进钢包时,在钢液内产生气泡,上升的气泡间歇地冲击并突破渣层,产生渣眼;同时,渣... 建立了底吹钢包内气/钢液/渣三相流动数学模型,利用多相流动体积法(VOF)模拟了渣层运动行为.模型结果再现了底吹钢包内气/钢液/渣三相流动现象.当Ar气被吹进钢包时,在钢液内产生气泡,上升的气泡间歇地冲击并突破渣层,产生渣眼;同时,渣层发生波动,波动频率随着Ar气流量的增加而增加.参数研究显示:220 t铜包底吹流量由100增加到300 L/min,渣眼直径由0.43增加到0.81 m.计算的无量纲渣眼面积与文献中渣眼的实验结果很接近.Ar气喷吹期间,渣层发生重大的变形,近渣眼处的渣层变薄,近钢包壁处的渣层变厚.渣眼周围钢液流速很大,并导敛部分渣滴卷入钢液中. 展开更多
关键词 钢包 渣层运动行为 三相流 数学模型
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气幕挡墙对中间包内钢液流场影响的数值模拟 被引量：9
15
作者 张美杰 汪厚植 +2 位作者 顾华志 黄奥 朱永军 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2006年第6期17-21,共5页
根据实际中间包的操作工艺参数,采用欧拉-欧拉两流体模型,用数值模拟法模拟计算了中间包底吹对钢液流动的影响。结果表明,底吹改变了中间包内钢液的流动状态,在气幕挡墙的两侧分别形成了方向相反的回流区。底吹气体流量对钢液流动状态... 根据实际中间包的操作工艺参数,采用欧拉-欧拉两流体模型,用数值模拟法模拟计算了中间包底吹对钢液流动的影响。结果表明,底吹改变了中间包内钢液的流动状态,在气幕挡墙的两侧分别形成了方向相反的回流区。底吹气体流量对钢液流动状态、气泡分布影响显著,底吹气体流量太大或太小都不利于改善钢液的流动状态。 展开更多
关键词 中间包 气幕挡墙 流场 数值模拟
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底吹钢包三相流的数值模拟 被引量：8
16
作者 张江山 李京社 +2 位作者 杨静波 刘宏伟 佟志新 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期946-951,共6页
采用多相流体积法对某钢厂的LF炉底吹钢包建立了氩气/钢液/钢渣三相瞬态数学模型.描述了钢包内多相流动的基本形貌,并与稳态计算的结果进行了对比;研究了不同吹气流量对渣滴卷入深度和渣眼直径的影响.计算结果表明,渣滴卷入深度和渣眼... 采用多相流体积法对某钢厂的LF炉底吹钢包建立了氩气/钢液/钢渣三相瞬态数学模型.描述了钢包内多相流动的基本形貌,并与稳态计算的结果进行了对比;研究了不同吹气流量对渣滴卷入深度和渣眼直径的影响.计算结果表明,渣滴卷入深度和渣眼直径随吹气流量的增加而增加,且在吹气流量为600L/min时发生骤增,该流量为临界卷渣吹气流量;在保持吹气流量为300L/min的条件下,当渣层厚度从150mm增加到300mm时,渣眼直径由455mm减小至110mm,且此时更容易发生卷渣现象. 展开更多
关键词 底吹钢包 三相流 数值模拟 渣眼直径 卷渣
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钢铁厂高锌含铁尘泥二次利用的发展趋势 被引量：12
17
作者 彭开玉 周云 +3 位作者 王世俊 李辽沙 王海川 董元篪 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2006年第2期127-131,共5页
通过对当前钢铁厂高锌含铁尘泥处理工艺及其特点的比较,分析了各工艺的优缺点,在此基础上提出了一种新的处理思路:微波加热还原高锌含铁尘泥。
关键词 高锌含铁尘泥 湿法 火法 微波加热
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150吨桶型钢包吹氩制度的反应工程学 被引量：6
18
作者 李士琦 林纲 +3 位作者 庞永刚 冯美兰 郁健 韩建军 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第S1期27-30,共4页
以150吨桶型钢包为研究对象,建立水力模型,以电导法测定钢包内的混匀时间,讨论吹气位置、气体流量、径深比、气液密度比等对钢液混匀时间的影响,同时用数值模拟的方法对流场进行计算.结果表明,位置距炉底圆心2R/3处单孔吹气混匀时间最短... 以150吨桶型钢包为研究对象,建立水力模型,以电导法测定钢包内的混匀时间,讨论吹气位置、气体流量、径深比、气液密度比等对钢液混匀时间的影响,同时用数值模拟的方法对流场进行计算.结果表明,位置距炉底圆心2R/3处单孔吹气混匀时间最短,为最佳吹气位置;双孔吹气距中心R/2+R/2处,且沿直径对称分布时的混匀时间次之,结合钢包炉的电气特征分析,得出LF各操作阶段合理的吹氩流量. 展开更多
关键词 钢包精炼 水力学模型 混匀时间 数值模拟
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湍流抑制器对中间包钢液流动的影响 被引量：5
19
作者 阮文康 包燕平 +2 位作者 李怡宏 王敏 田永华 《武汉科技大学学报》 CAS 北大核心 2015年第3期161-164,共4页
采用水模拟试验研究湍流抑制器对中间包钢液流动特性的影响。结果表明,拉速变化时单层湍流抑制器对钢液流动影响程度较小,双层湍流抑制器能延长包内钢液平均停留时间;液位变化时双层湍流抑制器对钢液流动影响程度较小,相同液位下双层湍... 采用水模拟试验研究湍流抑制器对中间包钢液流动特性的影响。结果表明,拉速变化时单层湍流抑制器对钢液流动影响程度较小,双层湍流抑制器能延长包内钢液平均停留时间;液位变化时双层湍流抑制器对钢液流动影响程度较小,相同液位下双层湍流抑制器使钢液在中间包内平均停留时间较之于单层湍抑器相应值至少增加20s;3种湍流抑制器对中间包流场的改善程度从大到小排序为:双层湍流抑制器,八角形湍流抑制器,单层湍流抑制器。 展开更多
关键词 中间包 钢液流动 湍流抑制器 拉速 液位
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行波磁场作用下金属液体运动行为的数值模拟 被引量：5
20
作者 王芳 李宝宽 沈峰满 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第8期1143-1146,共4页
将行波磁场理论和流体运动N-S方程相结合,建立了行波磁场作用下材料制备用容器内三维流场的数学模型,并引入了新的电磁力计算模型.通过与文献中实验结果的对比,验证了本模型及计算程序的可靠性.研究还发现,行波磁场作用下装置内纵截面... 将行波磁场理论和流体运动N-S方程相结合,建立了行波磁场作用下材料制备用容器内三维流场的数学模型,并引入了新的电磁力计算模型.通过与文献中实验结果的对比,验证了本模型及计算程序的可靠性.研究还发现,行波磁场作用下装置内纵截面形成了两个对称的大环流;当径高比降低时,容器内的流场结构没有改变,仍然为两个对称的旋流,形状由椭圆形变成长方形.当电磁力增大时,轴向速度曲线由平顶变为尖顶的抛物线,并且电磁力越大,波顶离底部壁面的距离越近. 展开更多
关键词 行波磁场 数值模拟 流体运动 三维流场 电磁力
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