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转炉炼钢工程钢水氮含量控制工艺设计研究
1
作者 张利武 《山西冶金》 2025年第8期169-171,共3页
针对高端钢种生产中钢水氮含量超标引发的韧脆转变问题,设计了转炉炼钢工程的钢水氮含量动态控制工艺,旨在保障高强钢的低温冲击韧性与焊接性能。以双联工艺布局的120 t转炉为研究对象,提出采用铁水-废钢协同脱氮机制,将铁水质量占比由... 针对高端钢种生产中钢水氮含量超标引发的韧脆转变问题,设计了转炉炼钢工程的钢水氮含量动态控制工艺,旨在保障高强钢的低温冲击韧性与焊接性能。以双联工艺布局的120 t转炉为研究对象,提出采用铁水-废钢协同脱氮机制,将铁水质量占比由88%提升至92%~94%,废钢加入量削减至7.2~9.6 t/炉,同时配合提升铁水温度。同时基于炉气分析仪实时监测碳含量数据,实施动态发泡抑氮操作,针对不同含碳量区间,采用分层加入方式,按特定比例添加铁矿砂与烧结返矿。吹炼末期通过氮-氩切换控制底吹供气模式,在终点碳质量分数达0.18%~0.20%时,提前0.8~1.2 min切换底吹气体。经1∶10缩比转炉模型验证,优化组终点氮质量分数均值从0.0035%~0.0045%降至0.0022%~0.0032%,波动范围为±0.00018%,5炉次标准差为0.00009%。实践表明,通过铁水热力学强化脱氮、发泡剂动力学抑氮、底吹气体多相流控氮的协同作用,可有效解决高碳氧比熔池氮溶解度的动态调控难题。 展开更多
关键词 转炉炼钢工程 钢水 氮含量 控制工艺 控制效果
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120t顶底复吹转炉冶炼钢水控制氮含量的技术
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作者 曹树卫 宋万平 陈煜 《特殊钢》 2025年第5期24-31,共8页
为控制合适的钢材氮含量,更好地满足工业线材加工性能要求,结合永钢120 t顶底复吹转炉→吹氩站→精炼炉→八机八流方坯连铸机及生产工艺条件进行工业试验。在低成本生产的基础上,通过调整转炉吹炼、出钢过程、精炼及连铸生产工艺,在生... 为控制合适的钢材氮含量,更好地满足工业线材加工性能要求,结合永钢120 t顶底复吹转炉→吹氩站→精炼炉→八机八流方坯连铸机及生产工艺条件进行工业试验。在低成本生产的基础上,通过调整转炉吹炼、出钢过程、精炼及连铸生产工艺,在生产操作过程中取钢样进行氮含量分析,探寻不同生产工艺、操作参数对钢液氮含量的影响,进而通过固化转炉冶炼后期氧压0.95~1.0 MPa、压枪时间50~70 s、保证转炉一倒率及合适的转炉终点碳含量、出钢过程钢水弱脱氧工艺、连铸机保护浇注等操作措施,实现不同钢种钢液氮含量在各工序生产过程中受控,非精炼低碳钢成品w[O]控制在(110~150)×10^(-6)、w[N]控制在27×10^(-6)以下,脱硫钢成品w[N]控制在38×10^(-6)以下,较工艺改进前平均降低17.8×10^(-6),产品质量稳定性得到较好控制。 展开更多
关键词 氮含量 转炉吹炼 一倒率 弱脱氧 保护浇注
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氟氧化镧制备和应用的研究进展
3
作者 韦飞艳 王春新 +3 位作者 杜景博 窦嘉豪 马国银 祁欣 《辽宁科技学院学报》 2025年第3期13-17,共5页
氟氧化镧作为一种具有独特晶体结构和优异物理化学性能的稀土氟氧化物材料,在发光、催化剂、传感器等领域有着广泛的应用。文章综述了氟氧化镧的制备方法和在相关领域应用的研究进展,分析了氟氧化镧应用面临的诸多挑战,并对氟氧化镧的... 氟氧化镧作为一种具有独特晶体结构和优异物理化学性能的稀土氟氧化物材料,在发光、催化剂、传感器等领域有着广泛的应用。文章综述了氟氧化镧的制备方法和在相关领域应用的研究进展,分析了氟氧化镧应用面临的诸多挑战,并对氟氧化镧的发展方向进行了展望。 展开更多
关键词 氟氧化镧 性质 制备方法 应用领域
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北营炼钢厂对称T型六流中间包控流结构优化及其应用
4
作者 余珊 陈韧 +3 位作者 富强 刘真海 孙野 姚德福 《辽宁科技学院学报》 2024年第6期10-14,共5页
北营炼钢厂对称T型六流中间包在生产过程中出现水口结壳、各流成分和温度均匀性差、夹杂物含量高等问题,严重影响铸坯质量和降低生产效率。文章建立了该中间包内钢水流动和传热的数值和物理模型,对控流结构的设计进行优化,旨在改善钢水... 北营炼钢厂对称T型六流中间包在生产过程中出现水口结壳、各流成分和温度均匀性差、夹杂物含量高等问题,严重影响铸坯质量和降低生产效率。文章建立了该中间包内钢水流动和传热的数值和物理模型,对控流结构的设计进行优化,旨在改善钢水流动特性和温度分布,进而提高中间包各流均匀性和降低钢水夹杂物含量,最终实现高效低成本洁净钢冶炼。研究结果表明,利用八字形四孔挡墙分割冲击槽和中间包主体的控流结构,可有效降低中间包内死区体积,延长钢水停留时间,降低各流钢水温度偏差和促进夹杂物上浮去除。同时,利用优化的控流结构进行的工业试验也取得了预期的良好效果。 展开更多
关键词 中间包 数值模拟 物理模拟 控流结构优化 停留时间
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RH水模型的理论和实验研究 被引量:11
5
作者 彭一川 李洪利 +1 位作者 刘爱华 肖泽强 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1994年第12期15-18,26,共5页
根据基本气泡泵的有关理论,并考虑RH装置上升管中气液环状流的特点,提出常压条件下循环流量比的计算公式。计算表明,循环流量随浸没比的增大而增大,且随密度比的增大而减小。实验表明,真空度是控制钢液循环流量大小的主要因素。
关键词 钢液真空循环 脱气装置 脱气 RH水模型 实验
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唐钢薄板坯连铸连轧钢液增氮的试验研究 被引量:6
6
作者 刘阳春 傅杰 +4 位作者 吴华杰 李晶 徐志容 刘太新 陆晓旭 《钢铁研究》 CAS 2006年第3期20-24,共5页
通过试验研究了150 t顶底复吹转炉—150 t LF炉—薄板坯连铸连轧流程钢液w(N)的变化。研究发现:转炉出钢、吹氩操作、LF炉精炼和连铸过程均可能增氮,自转炉出钢至LF炉精炼开始过程和钢水从大包进入中间包过程增氮最为严重,平均增氮都接... 通过试验研究了150 t顶底复吹转炉—150 t LF炉—薄板坯连铸连轧流程钢液w(N)的变化。研究发现:转炉出钢、吹氩操作、LF炉精炼和连铸过程均可能增氮,自转炉出钢至LF炉精炼开始过程和钢水从大包进入中间包过程增氮最为严重,平均增氮都接近20×10-6。对影响钢液增氮的一些因素进行了讨论,提出了相应的改进措施。 展开更多
关键词 复吹转炉 薄板坯连铸连轧 增氮 ω(N)控制
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VD脱氢前重轨钢液中氢含量变化 被引量:8
7
作者 吴铿 梁志刚 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2000年第11期19-22,共4页
通过工业实验确定了包钢生产重轨钢在 VD脱氢前 ,从转炉到 L F精炼后各个工序中钢液中的氢含量变化。实验结果表明增氢主要发生在转炉出钢的过程中 ,大约占 75 % ;其余为在 L F精炼过程。对引起增氢的原因进行分析 ,发现增氢主要是由于... 通过工业实验确定了包钢生产重轨钢在 VD脱氢前 ,从转炉到 L F精炼后各个工序中钢液中的氢含量变化。实验结果表明增氢主要发生在转炉出钢的过程中 ,大约占 75 % ;其余为在 L F精炼过程。对引起增氢的原因进行分析 ,发现增氢主要是由于加入材料带入的水分所引起的。控制在各工序加入材料的水分含量对减少重轨钢中的白点是有利的。另外 ,实验结果为 VD真空处理工艺提供必要的参数和使其工艺操作过程进一步合理化和经济化。 展开更多
关键词 重轨钢 氢含量 白点 真空处理 脱氢
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CSP薄板坯连铸用钢液全程控氮实践 被引量:5
8
作者 刘光穆 邓康 +2 位作者 任忠鸣 刘新和 胡大 《钢铁研究》 CAS 2005年第1期35-37,共3页
简要介绍了CSP薄板坯连铸工艺全程控氮的原理。通过试验测量了不同底吹工艺条件下转炉钢水及经过LF炉处理后钢水的w(N)。满足钢水质量对降氮要求应采取的措施有底吹时氮氩切换的适宜时间约10min;LF炉精炼工艺要求埋弧操作并控制炉内气氛... 简要介绍了CSP薄板坯连铸工艺全程控氮的原理。通过试验测量了不同底吹工艺条件下转炉钢水及经过LF炉处理后钢水的w(N)。满足钢水质量对降氮要求应采取的措施有底吹时氮氩切换的适宜时间约10min;LF炉精炼工艺要求埋弧操作并控制炉内气氛;大包与中包间钢水用长水口浇铸、氩气密封和实施保护浇铸等。 展开更多
关键词 薄板坯连铸 w(N) 铸坯质量 全程控制
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RH真空脱气过程的模拟研究 被引量:2
9
作者 张洪平 谢裕生 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1995年第10期18-21,52,共5页
对RH真空脱气过程进行解析,建立了适合于RH真空脱气过程的物理模型及数学模型。模型能较好地反映RH真空脱气过程各主要元素及气相成分的变化规律。传质容量系数(AsK)作为模型中的唯一可调参数,可表征RH真空脱气过程的传... 对RH真空脱气过程进行解析,建立了适合于RH真空脱气过程的物理模型及数学模型。模型能较好地反映RH真空脱气过程各主要元素及气相成分的变化规律。传质容量系数(AsK)作为模型中的唯一可调参数,可表征RH真空脱气过程的传递特性及操作特性。 展开更多
关键词 RH 脱气 真空脱气 模拟 传质容量系数 炼钢
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熔钢真空脱气设备化学清洗技术 被引量:1
10
作者 郑士忠 陈中兴 +3 位作者 郭顺龙 谢伟明 张忠耀 谭爱弟 《腐蚀与防护》 CAS 1990年第2期101-104,共4页
一、前言宝山钢铁总厂炼钢厂熔钢真空脱气设备是引进的大型装置(见图1)。共有脱气槽二台(包括上盖三只,下部槽三只),列管式气体冷却器二台,整流器一台;电极加热器二组,伸缩连接装置三组。该装置价格昂贵,仅上盖每只制造费就需25万元。
关键词 熔钢 真空脱气设备 化学清洗
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汽车面板钢中氮含量的控制方法 被引量:2
11
作者 杨丽 贾燕璐 汪红有 《甘肃冶金》 2012年第2期10-11,13,共3页
本文介绍了采用BOF—LF—RH—CC工艺生产低氮、超低氮的汽车面板钢的情况。通过对各环节钢中氮含量的分析,结合生产实践,提出了转变转炉底吹模式、使用高效LF精炼埋弧渣、RH精炼堵漏和连铸保护浇注等改进措施,使铸坯平均氮含量达到0.001... 本文介绍了采用BOF—LF—RH—CC工艺生产低氮、超低氮的汽车面板钢的情况。通过对各环节钢中氮含量的分析,结合生产实践,提出了转变转炉底吹模式、使用高效LF精炼埋弧渣、RH精炼堵漏和连铸保护浇注等改进措施,使铸坯平均氮含量达到0.0018%,满足产品使用要求。 展开更多
关键词 精炼 连铸 脱氮 保护浇注
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真空冶炼对20MnCr5钢疲劳性能的影响
12
作者 潘一凡 袁文 《林业机械与木工设备》 北大核心 2002年第10期24-26,共3页
试验并分析了真空脱气钢和普通电炉钢的接触疲劳性能.试验结果表明,当钢中氧含量从28mg/kg降至18mg/kg时,氧化物夹杂总量可降低27.9%,接触疲劳寿命和台架疲劳试验寿命明显提高。
关键词 真空冶炼 20MnCr5钢 疲劳性能 真空脱气 冶炼 纯净度
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AOD不锈钢精炼过程中氮的动力学模型及应用 被引量:5
13
作者 陈建斌 陈兆平 +1 位作者 姜周华 黄宗泽 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2006年第z1期77-81,共5页
根据氮的热力学和动力学原理,提出了一个AOD精炼不锈钢过程中脱氮和增氮过程的动力学数学模型.结合有关120tAOD精炼不锈钢过程中,在风口吹气和顶吹氧气的氧化精炼及还原精炼整个过程中C,Cr,Mn,Si的速率、热量及质量衡算的数学模型,将模... 根据氮的热力学和动力学原理,提出了一个AOD精炼不锈钢过程中脱氮和增氮过程的动力学数学模型.结合有关120tAOD精炼不锈钢过程中,在风口吹气和顶吹氧气的氧化精炼及还原精炼整个过程中C,Cr,Mn,Si的速率、热量及质量衡算的数学模型,将模型应用于120tAOD精炼不锈钢的实际生产过程,计算结果和生产实测值吻合良好.还考察了不同的吹炼模式的影响,得出对于宝钢120tAOD炉采用以氮代氩模式,各期O2:N2比为6:1,6:1,3:1,1:1,3:11(模式II)时可提高脱碳速率,同时钢中氮最低,而铬和氧的变化与其他模式基本相同. 展开更多
关键词 AOD 增氮 脱氮 数学模型 动力学
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45号钢冶炼过程中气体含量及其控制研究 被引量:3
14
作者 李俊芳 闫小林 +2 位作者 李守章 李俊国 曾亚南 《山西冶金》 CAS 2009年第4期7-10,共4页
对某厂LD转炉—LF精炼—连铸工艺生产的45号钢冶炼过程中氧、氮含量的变化进行了研究。实验结果表明:精炼后钢中夹杂物去除效果较好,T[O]含量降低了40.3%,而[N]含量变化并不明显;钢液转移至中间包过程中存在较严重的钢液二次氧化和中间... 对某厂LD转炉—LF精炼—连铸工艺生产的45号钢冶炼过程中氧、氮含量的变化进行了研究。实验结果表明:精炼后钢中夹杂物去除效果较好,T[O]含量降低了40.3%,而[N]含量变化并不明显;钢液转移至中间包过程中存在较严重的钢液二次氧化和中间包内衬氧化物的熔蚀,T[O]和[N]含量分别增加了73.7%和45.9%;浇注过程中同样存在较为严重的二次氧化现象,铸坯中[N]含量增加了21.6%,由于在浇注过程中去除了部分氧化物夹杂,T[O]含量降低了12.8%。由此可见,为了提高45号钢铸坯质量,现有生产工艺需要进一步防止钢液二次氧化。 展开更多
关键词 45号钢 氧氮含量 精炼 浇注 二次氧化
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连铸板坯气泡的成因及控制 被引量:3
15
作者 汪红有 付强 杨丽 《山西冶金》 CAS 2011年第2期55-57,共3页
在分析铸坯表面气泡形成原因的基础上,通过控制塞棒和中包上水口向结晶器的氩气吹入量等相应措施,达到降低铸坯表面气泡数量的目的。措施实施后,铸坯外观质量得以明显改善。
关键词 连铸板坯 气泡 结晶器 吹氩
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基于Euler-Euler方法的VD炉脱气过程数值模拟
16
作者 余珊 张慧书 +1 位作者 孙野 陈韧 《辽宁科技学院学报》 2023年第5期5-8,共4页
真空脱气是冶炼高品质钢水的关键手段。文章基于Euler-Euler方法,建立了可用于描述真空条件下反应器内气液流动和传质行为的通用计算流体力学(CFD)模型。然后,将所建立CFD模型用于某钢厂在产VD精炼炉,具体研究了不同底吹氩气流量条件下... 真空脱气是冶炼高品质钢水的关键手段。文章基于Euler-Euler方法,建立了可用于描述真空条件下反应器内气液流动和传质行为的通用计算流体力学(CFD)模型。然后,将所建立CFD模型用于某钢厂在产VD精炼炉,具体研究了不同底吹氩气流量条件下熔池中的流场分布和羽流区形貌,以及钢水中[H]和[N]浓度随真空操作时间的变化规律。比较总计9炉次钢水中[N]终点浓度的预测值和测量值,发现本研究模型具有较高精度,因而可用于进行VD精炼过程的相关应用基础研究。 展开更多
关键词 真空脱气 底吹钢包脱氢 脱氮 计算流体力学
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Refractories for RH Degassers and Ways of Improving Their Lining Life 被引量:1
17
作者 CHEN Zhaoyou 《China's Refractories》 CAS 2010年第2期1-18,共18页
This paper attempts to clarify the systematic works of the refractories for the RH degassers and the ways of improving their lining life. It includes : ( 1 ) types of RH degassers ; (2) the operating conditions o... This paper attempts to clarify the systematic works of the refractories for the RH degassers and the ways of improving their lining life. It includes : ( 1 ) types of RH degassers ; (2) the operating conditions of refining and the severely damaged areas in RH degassers ; (3) the reasons why side wall and bottom of lower vessel, throat and snorkels become the severe wear areas are analyzed, such as erosion and abrasion caused by the high circula- tion rate of treated molten steel, thermal and structural spalling by the violent temperature change, high corrosion by the Fe-oxides containing siliceous slag and CaF:riched desulfurization powders attack, degradation of texture by the vaporization of refractory components in vacuum and in oxygen blowing; besides the above men- tioned factors, what other reasons to make the snorkels become the most quick wear elements are also explained; (4) the studies of resistance to refining slags attack and slag penetration and its prevention ; the evaluation of va- rious refractory materials to withstand the attack of slags is based on the experimental results of rotating cylinder method, rotary drum test and induction furnace test, and the phase diagrams analyses; the measures to reduce the slag penetration are discussed, for example the deep of slag penetration can be decreased by reducing the size of brick pores ; (5) suitable refractory materials selection and recent developments for the different severe wear areas in RH, and lining maintenance; (6) refractories for RH to refine silicon steel; (7) the ways of improving RH lining life. 展开更多
关键词 Refractories for RH Refine slag resistance Magnesite - chrome brick Structural spalling Silicon steel
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120t VD真空炉脱氢生产实践 被引量:3
18
作者 康爱元 王金星 +2 位作者 杨坤 吴雨晨 肖元生 《山西冶金》 CAS 2016年第1期73-74,90,共3页
基于氢对钢材质量的影响及脱氢机理,分析真空脱氢的影响因素,总结承钢120 t VD炉在试生产期间进行的真空脱氢生产实践。实践表明,通过控制氢的来源和在VD炉脱氢过程中控制溶渣、真空度、氩气流量和压力,VD脱氢后氢含量(质量分数)被控制... 基于氢对钢材质量的影响及脱氢机理,分析真空脱氢的影响因素,总结承钢120 t VD炉在试生产期间进行的真空脱氢生产实践。实践表明,通过控制氢的来源和在VD炉脱氢过程中控制溶渣、真空度、氩气流量和压力,VD脱氢后氢含量(质量分数)被控制在1.2×10^(-6)以下。 展开更多
关键词 VD炉 真空脱氢 溶渣
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邯钢100t复吹转炉氮含量控制的研究
19
作者 王峰星 王彦杰 +1 位作者 卢志兴 徐学良 《河北冶金》 2008年第3期4-6,共3页
通过在邯钢三炼钢厂100t复吹转炉上对不同底吹模式钢液氮含量的试验,研究了转炉工序对氮的控制水平。当底吹供气强度不大于0.04m^3/(t·min)时,转炉炉后钢包钢水含氮量可控制在(2.5~4.0)×10^-5,冶炼氮含量不要求小于7.0&#... 通过在邯钢三炼钢厂100t复吹转炉上对不同底吹模式钢液氮含量的试验,研究了转炉工序对氮的控制水平。当底吹供气强度不大于0.04m^3/(t·min)时,转炉炉后钢包钢水含氮量可控制在(2.5~4.0)×10^-5,冶炼氮含量不要求小于7.0×10^-5的钢种时可采用全程底吹氮气模式。 展开更多
关键词 复吹转炉 氮含量 控制 研究
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250 t RH精炼真空脱氮实践 被引量:5
20
作者 陈永洪 刘国庆 +2 位作者 杨龙川 刘彬 汤海明 《河北冶金》 2020年第8期52-56,86,共6页
为稳定钢中氮含量,使其达到钢种内控要求,从热力学和动力学角度分析了脱氮机理,并对现场RH冶炼钢种进行了脱氮实验研究。结果表明,双联钢种脱氮效果明显,而IF钢脱氮困难。热力学计算结果认为只需真空度≤400 Pa即可使汽车板中氮≤0.003%... 为稳定钢中氮含量,使其达到钢种内控要求,从热力学和动力学角度分析了脱氮机理,并对现场RH冶炼钢种进行了脱氮实验研究。结果表明,双联钢种脱氮效果明显,而IF钢脱氮困难。热力学计算结果认为只需真空度≤400 Pa即可使汽车板中氮≤0.003%,而低氮钢中氮的扩散使其脱氮困难,若处理不当,氮反而只增不减。冶炼汽车板时,提高压降速率使强脱碳和脱氮同步;提高进站温度减少加铝量,增加前期反应界面;降低转炉进站氮含量;长时间不冶炼时,冶炼前先洗槽;槽龄后期关注槽子裂纹吸氮情况,勤化冷钢等措施可有效控制钢中氮含量增长。 展开更多
关键词 汽车板 RH精炼 真空度 压降速率 氮含量 槽龄
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