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钢水成分目标值控制技术研究与应用
1
作者 张方方 李飞 +4 位作者 王朋 晁霞 陈敏 刘燕霞 张志旺 《山西冶金》 2025年第7期213-216,共4页
某炼钢厂为减少在生产过程中冶炼炉次与炉次之间的成分波动,通过采取优化转炉终点控制、钢包精炼渣成分控制、LF炉扩散脱氧和钢包清洁控制技术等措施,在稳定产品性能的同时,减少了合金的加入量,提高了钢水成分的综合控制精度,熔炼成分... 某炼钢厂为减少在生产过程中冶炼炉次与炉次之间的成分波动,通过采取优化转炉终点控制、钢包精炼渣成分控制、LF炉扩散脱氧和钢包清洁控制技术等措施,在稳定产品性能的同时,减少了合金的加入量,提高了钢水成分的综合控制精度,熔炼成分目标值合格率由53.8%提高至80%,从而减少了合金元素的消耗,降低了生产成本,稳定了钢材产品性能。 展开更多
关键词 原料 终点控制 合金化 脱氧 钢包清洁
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Q355qD钢材中厚板冲击性能不合格原因分析与改进措施
2
作者 潘建设 金海兵 +1 位作者 杨治争 宋欢 《江西冶金》 2025年第1期55-60,共6页
通过对Q355qD钢材中厚板冲击性能不合格试样进行冲击功分布、夹杂物特征和微观组织分析,确定了冲击性能不合格的主要原因是钢板内部出现严重的带状组织,同时冶炼纯净度和轧制稳定性对冲击性能也有一定的影响。本研究提出并实施了系列改... 通过对Q355qD钢材中厚板冲击性能不合格试样进行冲击功分布、夹杂物特征和微观组织分析,确定了冲击性能不合格的主要原因是钢板内部出现严重的带状组织,同时冶炼纯净度和轧制稳定性对冲击性能也有一定的影响。本研究提出并实施了系列改进措施,具体包括限制转炉点吹次数,缩短钢包精炼炉(LF)精炼时间至8~12 min,提高底吹流量至500~600 L/min,控制连铸过热度低于25℃,提高轧制温度至1220~1230℃,终轧温度设定为810~850℃。工艺优化后,Q355qD钢材中厚板在-20℃的冲击韧性合格率由85.0%提高到99.2%,平均冲击功提高了50 J。 展开更多
关键词 Q355qD中厚板 冲击性能 带状组织 纯净度 轧制稳定性
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MnS在Ti-Al复合脱氧氧化物上的析出研究 被引量：22
3
作者 杨成威 吕迺冰 +2 位作者 卓晓军 王新华 王万军 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第11期32-36,共5页
采用高温电阻炉,通过改变不同冷却条件和不同硫含量,系统研究了Ti-Al复合脱氧夹杂对MnS夹杂物析出量和形貌的影响。试验结果表明:冷却速率对MnS的析出有着重要的影响。当钢液中硫的质量分数从0.001%增加到0.01%时,在炉冷条件下,MnS析出... 采用高温电阻炉,通过改变不同冷却条件和不同硫含量,系统研究了Ti-Al复合脱氧夹杂对MnS夹杂物析出量和形貌的影响。试验结果表明:冷却速率对MnS的析出有着重要的影响。当钢液中硫的质量分数从0.001%增加到0.01%时,在炉冷条件下,MnS析出量随着钢液中硫含量的增加而增加。但是在水冷条件下,MnS的析出量不随钢液中硫含量的增加而变化。当钢液中w([S])>0.008%时,所有氧化物夹杂表面都会析出MnS夹杂;当0.002%≤w([S])<0.008%时,复合氧化物夹杂中MnO+SiO2含量越高,MnS越容易在氧化物上面析出。复合夹杂物中Ti3O5和Al2O3对MnS的析出没有明显影响。当w([S])<0.002%时,基本没有MnS夹杂析出。MnS在低熔点氧化物上呈镶嵌状析出,在高熔点上呈包裹状析出。 展开更多
关键词 MNS 氧化物冶金 析出 Ti—Al复合脱氧
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铝镇静钢夹杂物形态控制工艺研究 被引量：14
4
作者 姚同路 刘浏 +3 位作者 李树庆 吴波 王宝明 王永然 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第11期37-40,共4页
通过热力学分析结合现场试验,采用金相分析、扫描电镜、能谱分析等方法,研究了铝镇静钢中氧化物夹杂的变性处理工艺。热力学计算结果表明,当钢中的[Al]s质量分数为0.025%,钙处理时控制钢中钙质量分数高于22×10-6,硫质量分数低于0.0... 通过热力学分析结合现场试验,采用金相分析、扫描电镜、能谱分析等方法,研究了铝镇静钢中氧化物夹杂的变性处理工艺。热力学计算结果表明,当钢中的[Al]s质量分数为0.025%,钙处理时控制钢中钙质量分数高于22×10-6,硫质量分数低于0.008%时,可较容易地将Al2O3夹杂变性为低熔点的C12A7。对天津钢厂生产石油套管钢的LF精炼工艺进行了优化,通过强化钢水钙处理,使钢中钙含量有了显著提高,使夹杂物形态的控制大为改善。 展开更多
关键词 夹杂物 热力学 酸溶铝 钙处理
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X80管线钢钙处理后软吹时间对夹杂物行为的影响 被引量：14
5
作者 李强 王建 +5 位作者 王新华 李海波 区洪辉 姜敏 王万军 朱国森 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2011年第2期74-78,共5页
探讨了钙处理后软吹40 min过程X80管线钢夹杂物的行为变化。结果表明,软吹前25 min,钢中总氧含量由0.001 2%降低到0.000 8%;软吹25 min至40 min,钢中总氧含量略有回升。钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹25 min后较大尺寸... 探讨了钙处理后软吹40 min过程X80管线钢夹杂物的行为变化。结果表明,软吹前25 min,钢中总氧含量由0.001 2%降低到0.000 8%;软吹25 min至40 min,钢中总氧含量略有回升。钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹25 min后较大尺寸夹杂物基本去除完毕。继续增加软吹时间,有利于进一步去除钢中尺寸在1～5μm的夹杂物。随软吹时间的延长钢水温降增大,利于CaS夹杂物的生成,对后续浇注不利。综合考虑夹杂物的去除效果和软吹过程的温降等因素,认为管线钢钙处理后软吹时间控制在20～25 min较为合理。 展开更多
关键词 X80管线钢 钙处理 软吹时间 夹杂物行为
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LF精炼终点成分预报模型开发 被引量：19
6
作者 于鹏 战东平 +3 位作者 姜周华 李大量 尹小东 马志刚 《材料与冶金学报》 CAS 2006年第1期20-22,共3页
针对LF合金成分预报问题,采用参考炉次法建立了终点成分预报模型.并编制出了应用软件。从程序运行结果来看,根据钢种成分要求预报终点成分,其中碳、锰和硅的达到100%,而铝达到98%,本模型的开发对现场应用具有一定的应用前景.
关键词 钢包精炼炉 参考炉次法 冶金模型 成分预报
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基于L-M算法BP神经网络的转炉炼钢终点磷含量预报 被引量：12
7
作者 李长荣 赵浩文 +1 位作者 谢祥 尹青 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2011年第4期23-25,30,共4页
转炉炼钢过程是一个非常复杂的物理化学变化过程,人工控制很难一次达到终点目标值,通常需要经过多次补吹才能出钢。通过研究影响转炉冶炼终点磷含量的主要因素,确定了影响转炉终点磷含量的参数,建立了基于Levenberg-Marquardt(LM)算法B... 转炉炼钢过程是一个非常复杂的物理化学变化过程,人工控制很难一次达到终点目标值,通常需要经过多次补吹才能出钢。通过研究影响转炉冶炼终点磷含量的主要因素,确定了影响转炉终点磷含量的参数,建立了基于Levenberg-Marquardt(LM)算法BP神经网络转炉终点磷含量的预报模型。结果表明:在预报误差目标精度为±0.002%内,命中率达到了90%。 展开更多
关键词 BP神经网络 终点磷含量 LEVENBERG-MARQUARDT算法 预报模型
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RH快速深脱碳研究 被引量：8
8
作者 李朋欢 包燕平 +2 位作者 岳峰 彭尊 袁晓峰 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第1期11-15,共5页
结合理论和实践,对RH脱碳的影响因素进行了分析研究,结果表明:对于250～300 t的RH,最佳的初始碳含量为(250～400)×10-6(质量分数,余同);发现吹氧时机对RH脱碳速率的影响很明显,吹氧时间滞后,造成RH前期脱碳速率过低,吹氧时已经进... 结合理论和实践,对RH脱碳的影响因素进行了分析研究,结果表明:对于250～300 t的RH,最佳的初始碳含量为(250～400)×10-6(质量分数,余同);发现吹氧时机对RH脱碳速率的影响很明显,吹氧时间滞后,造成RH前期脱碳速率过低,吹氧时已经进入低碳区域,削弱了吹氧对提高脱碳速率的作用,而且造成RH终点钢水活度氧过高。 展开更多
关键词 RH真空精炼 脱碳 IF钢
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影响转炉终点碳氧积的因素分析 被引量：15
9
作者 武珣 包燕平 +2 位作者 岳峰 冯捷 唐德池 《钢铁研究》 CAS 2010年第2期26-29,共4页
为了提高转炉终点碳氧质量分数的控制水平,通过对某厂两座转炉现场生产数据的统计,分析了转炉终点碳氧质量分数的分布状态,研究了炉龄、碳质量分数、终点温度等因素对终点碳氧积的影响规律,对完善生产工艺提出了相应建议。
关键词 转炉 碳氧积 吹炼终点
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钢中夹杂物去除技术的进展 被引量：21
10
作者 幸伟 倪红卫 +2 位作者 张华 何环宇 成日金 《特殊钢》 北大核心 2009年第2期34-36,共3页
钢中夹杂物去除的主要环节为夹杂物的长大、上浮和分离。钢中夹杂物去除技术的主要进展有:气体搅拌-钢包吹氩、中间包气幕挡墙和RH-NK-RERM法;电磁净化-钢包电磁搅拌、中间包离心分离和结晶器电磁制动;渣洗技术;过滤器技术。文中分析了... 钢中夹杂物去除的主要环节为夹杂物的长大、上浮和分离。钢中夹杂物去除技术的主要进展有:气体搅拌-钢包吹氩、中间包气幕挡墙和RH-NK-RERM法;电磁净化-钢包电磁搅拌、中间包离心分离和结晶器电磁制动;渣洗技术;过滤器技术。文中分析了各种夹杂物去除技术的冶金功能,将不同夹杂物去除技术进行合理组合,实现多功能精炼,可取得最佳冶金效果。 展开更多
关键词 钢液 精炼 夹杂物去除技术
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冷轧用SPHC钢硅含量影响因素分析 被引量：8
11
作者 李军明 杨晓江 +1 位作者 王书桓 张大勇 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第7期33-35,40,共4页
对LF精炼脱硫过程中回硅反应进行了热力学分析,以唐钢生产冷轧用SPHC钢为例,以实际生产数据为依据分析了影响冷轧用SPHC钢中硅含量的因素,通过降低原料中SiO2含量、减少转炉下渣、减少连铸热态浇余回收量、控制精炼后期底吹氩气强度等... 对LF精炼脱硫过程中回硅反应进行了热力学分析,以唐钢生产冷轧用SPHC钢为例,以实际生产数据为依据分析了影响冷轧用SPHC钢中硅含量的因素,通过降低原料中SiO2含量、减少转炉下渣、减少连铸热态浇余回收量、控制精炼后期底吹氩气强度等措施的实施,降低硅含量的效果显著。 展开更多
关键词 SIO2 增硅 SPHC钢
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帘线钢冶炼过程夹杂物转变的控制 被引量：6
12
作者 陈书浩 何肖飞 +3 位作者 姜敏 王新华 黄福祥 王万军 《特殊钢》 北大核心 2012年第1期41-45,共5页
研究的帘线钢的冶炼流程为150 tLD-RH-LF-软吹氩-CC工艺。通过LD出钢时加入Si-Mn脱氧,并在LF加入低碱度顶渣进行钢渣反应控制钢中非金属夹杂物的塑性。结果表明,RH-LF-中间包和铸坯阶段,钢中主要夹杂物分别为MnO-Al_2O_3-Si0_2(RH),Ca0-... 研究的帘线钢的冶炼流程为150 tLD-RH-LF-软吹氩-CC工艺。通过LD出钢时加入Si-Mn脱氧,并在LF加入低碱度顶渣进行钢渣反应控制钢中非金属夹杂物的塑性。结果表明,RH-LF-中间包和铸坯阶段,钢中主要夹杂物分别为MnO-Al_2O_3-Si0_2(RH),Ca0-A1-2O-3-Si0_2(LF)和MnO-Al_2O_3-SiO_2(中间包和铸坯),采用Si-Mn脱氧和SiC扩散脱氧,低碱度低Al_2O3_顶渣精炼,控制T[O]≤20×10^(-6),[A1]s≤0.0013%,可有效控制钢中夹杂物数量和尺寸,以及控制夹杂物中A1_2O_3含量并形成可塑性夹杂。 展开更多
关键词 帘线钢 T[O] [Al]s 夹杂物 可塑性
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钙处理对无取向硅钢中非金属夹杂物的影响 被引量：5
13
作者 张峰 王波 +3 位作者 陈晓 马志刚 张毅 李光强 《特殊钢》 北大核心 2011年第1期44-47,共4页
采用电解法和扫描电镜研究了300 t转炉-RH精炼钙处理对无取向硅钢板(%:≤0.005C、1.2～2.2Si、0.2～0.6Mn、≤0.20P、≤0.005S、0.2～0.6Al、0～0.01Ca)中夹杂物的影响。结果表明,钢中Al含量为0.25%和0.35%时,钢中溶解氧均小于1×10... 采用电解法和扫描电镜研究了300 t转炉-RH精炼钙处理对无取向硅钢板(%:≤0.005C、1.2～2.2Si、0.2～0.6Mn、≤0.20P、≤0.005S、0.2～0.6Al、0～0.01Ca)中夹杂物的影响。结果表明,钢中Al含量为0.25%和0.35%时,钢中溶解氧均小于1×10^(-4)%,钙处理后都会产生CaS夹杂物,尤其是含0.35%Al的钢水;钙处理可以有效减少钢中的夹杂物数量,尤其是0.5μm以下的微细夹杂物数量;钙处理后夹杂物的种类以AlN、CaS为主,同时还含有少量的氧化物夹杂物以及AlN-CaS复合夹杂物,尺寸主要为1.5～5.0μm。 展开更多
关键词 无取向硅钢 300 t转炉-RH精炼 钙处理 夹杂物 电解分析
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中碳钢钙处理夹杂物变性的“液相窗口”控制模型 被引量：4
14
作者 马志飞 孙彦辉 +3 位作者 曾亚南 艾西 刘瑞宁 刘泳 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2013年第11期37-42,共6页
系统研究了国内某钢厂生产的中碳钢Q345B钙处理前后夹杂物类型的变化,从热力学上分析铝脱氧钢中Al2O3夹杂物变性机制及夹杂物中CaS合理控制的条件,确立了夹杂物变性的“液相窗口”模型.热力学计算表明,温度为1873K,w（[Al]）为0.016％时... 系统研究了国内某钢厂生产的中碳钢Q345B钙处理前后夹杂物类型的变化,从热力学上分析铝脱氧钢中Al2O3夹杂物变性机制及夹杂物中CaS合理控制的条件,确立了夹杂物变性的“液相窗口”模型.热力学计算表明,温度为1873K,w（[Al]）为0.016％时,Al2O3转变为液态钙铝酸盐需要使钢中w（[Ca]）为0.0017％～0.0102％.生产实践表明,钙喂入量在0.0014％～0.0017％时,钙处理可以将钢中高熔点Al2O3的夹杂物转化为低熔点的12CaO· 7Al2O3和CaO·Al2O3夹杂物,MnS基本转化为CaS,且无单独CaS析出. 展开更多
关键词 钙处理 钙铝酸盐 硫化钙 液相窗口 变性
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X80高级别管线钢的洁净度 被引量：7
15
作者 安航航 包燕平 +2 位作者 刘建华 李四军 王建景 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第6期10-13,17,共5页
针对莱芜钢铁集团120 t顶底复吹转炉(脱磷)→120 t顶底复吹转炉(脱碳)→LF→RH→CC试生产X80管线钢的生产工艺,采取示踪剂示踪、系统取样、综合分析的方法,对LF精炼前后、RH精炼前后,中间包和铸坯中总氧、氮、显微夹杂物和铸坯中大型夹... 针对莱芜钢铁集团120 t顶底复吹转炉(脱磷)→120 t顶底复吹转炉(脱碳)→LF→RH→CC试生产X80管线钢的生产工艺,采取示踪剂示踪、系统取样、综合分析的方法,对LF精炼前后、RH精炼前后,中间包和铸坯中总氧、氮、显微夹杂物和铸坯中大型夹杂物的变化进行了系统的研究。研究结果表明,铸坯中总氧含量平均为8×10-6,氮含量平均为58×10-6(质量分数,下同),96%的显微夹杂物的尺寸小于2μm,平均为2.50个/mm2,大型夹杂物平均为2.23 mg/10 kg。铸坯中氮含量较高,精炼过程夹杂物变性效果较差。 展开更多
关键词 X80管线钢 洁净度 夹杂物
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炼钢过程中钢液氢含量的变化及分析 被引量：5
16
作者 巨建涛 吕振林 张敏娟 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2011年第4期23-27,共5页
为了进一步降低钢中氢含量,保证探伤合格率,利用G8 GALILEO-ON/H分析仪对铸坯进行定氢,结果表明,随着铸坯氢含量的增大,钢板探伤合格率逐渐降低,其氢含量（质量分数,余同）小于（2~3）×10-6时探伤合格率为100%;用贺利式定氢仪测定... 为了进一步降低钢中氢含量,保证探伤合格率,利用G8 GALILEO-ON/H分析仪对铸坯进行定氢,结果表明,随着铸坯氢含量的增大,钢板探伤合格率逐渐降低,其氢含量（质量分数,余同）小于（2~3）×10-6时探伤合格率为100%;用贺利式定氢仪测定炼钢过程中氢含量的变化并对其进行了分析,结果表明,转炉复吹和LF精炼是主要的增氢工序,增氢量分别为1.73×10-6和1.32×10-6,转炉复吹增氢主要是由辅料水分和废钢铁锈所致,LF精炼增氢是由于精炼渣水分和喂线速度过快所致;浇注过程是增氢的另一重要原因,增氢量为0.76×10-6,其原因是长水口套管密封不好和中间包烘烤不够所致。 展开更多
关键词 氢含量 转炉复吹 LF精炼 探伤
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300t BOF-LF-RH冶炼过程X80管线钢氧含量控制 被引量：7
17
作者 杨利彬 焦兴利 +1 位作者 贺庆 刘浏 《特殊钢》 北大核心 2011年第6期40-42,共3页
X80管线钢(基本成分/%:0.09C、0.42Si、1.85Mn、0.022P、0.005S、0.06Als)的冶金流程为KR铁水脱硫预处理-300 t顶底复吹转炉-钢包吹氩-LF-RH-250 mm×2 150 mm板坯连铸。工艺炼钢和精炼主要优化工艺为:控制转炉出钢下渣量≤4 kg/t,... X80管线钢(基本成分/%:0.09C、0.42Si、1.85Mn、0.022P、0.005S、0.06Als)的冶金流程为KR铁水脱硫预处理-300 t顶底复吹转炉-钢包吹氩-LF-RH-250 mm×2 150 mm板坯连铸。工艺炼钢和精炼主要优化工艺为:控制转炉出钢下渣量≤4 kg/t,采用(%):55～60CaO、7～12SiO_2、25～30Al_2O_3精炼渣系,控制LF精炼渣CaO/Al_2O_3=1.7～1.9,CaO/SiO_2=4.5～6.0,(FeO+MnO)≤1.0%,吹氩站顶底吹氩预成渣,RH真空度≤66.7 Pa,RH后喂钙线0.8 kg/t。结果表明,转炉终点碳氧积由0.002 84降为0.002 44;精炼后(FeO+MnO)为0.913%,全氧含量为0.0013%。成品材夹杂物级别≤1.0。 展开更多
关键词 300 t顶底复吹BOF-LF-RH X80管线钢 预成渣 夹杂物 碳氧积 全氧含量
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含硼高硅铁水脱硅时硼的氧化 被引量：4
18
作者 杨中东 刘素兰 +1 位作者 薛向欣 李哲夫 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第11期13-17,共5页
提出以我国辽东地区硼铁矿经高炉分离后的含硼生铁为原料直接冶炼硼钢。针对含硼铁水中硅、硫含量较高的特点,以及有价元素硼的进一步提取利用,首先研究了铁水中主要元素硼的氧化行为。再利用中频感应炉、石墨坩埚或刚玉坩埚,以Fe2O3为... 提出以我国辽东地区硼铁矿经高炉分离后的含硼生铁为原料直接冶炼硼钢。针对含硼铁水中硅、硫含量较高的特点,以及有价元素硼的进一步提取利用,首先研究了铁水中主要元素硼的氧化行为。再利用中频感应炉、石墨坩埚或刚玉坩埚,以Fe2O3为氧化剂,研究了温度、Fe2O3与CaO添加量、熔体成分等因素对Si、B氧化的影响。结果表明,Si、B氧化几乎是同步的,在1400℃下氧化率均可达到90%;实验结果和有关热力学计算表明,适宜的脱硅温度应在1400℃以下;增加氧化剂Fe2O3有利于脱硅和硼的氧化,本实验条件下CaO添加量对脱硅和硼氧化影响不大。 展开更多
关键词 含硼生铁 脱硅 硼氧化
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X70管线钢中碳磷硫氮的控制 被引量：3
19
作者 许晓东 朱志远 +2 位作者 王文军 郝宁 吕延春 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第5期20-23,共4页
中亚天然气X70管线钢对钢材的强度、低温冲击韧性和落锤撕裂试验的要求很高,因此冶炼的钢水必须同时具有很低的硫、磷、氮含量及比较低的碳含量。为此,首秦钢铁公司采用"铁水脱硫-顶底复吹转炉—LF炉—RH精炼—板坯连铸"流程... 中亚天然气X70管线钢对钢材的强度、低温冲击韧性和落锤撕裂试验的要求很高,因此冶炼的钢水必须同时具有很低的硫、磷、氮含量及比较低的碳含量。为此,首秦钢铁公司采用"铁水脱硫-顶底复吹转炉—LF炉—RH精炼—板坯连铸"流程,通过冶炼工艺的改进和完善,成功地开发了X70管线钢,钢中硫、磷、氮等元素的平均质量分数为:S 15×10-6,P 70×10-6,N 39.2×10-6,同时钢中碳的质量分数也稳定在0.055%左右。并对X70管线钢冶炼过程中上述元素的控制进行了讨论。 展开更多
关键词 管线钢 成分控制 二次精炼
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GCr15冶炼过程中钢水洁净度的研究 被引量：4
20
作者 张贤忠 陈庆丰 +3 位作者 熊玉彰 谈知良 徐冠宇 郭元奎 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2008年第7期37-40,共4页
研究了在EAF-EBT-LF-VD-CC冶炼工艺下影响轴承钢GCr15洁净度的N、Ti、Ca、S、O等元素的变化规律,以及对GCr15质量的影响。结果表明:EBT出钢和LF精炼期的增N量可以通过VD真空脱气和钢包软吹氩去除,而Ti的来源主要在于合金和耐火材料的带... 研究了在EAF-EBT-LF-VD-CC冶炼工艺下影响轴承钢GCr15洁净度的N、Ti、Ca、S、O等元素的变化规律,以及对GCr15质量的影响。结果表明:EBT出钢和LF精炼期的增N量可以通过VD真空脱气和钢包软吹氩去除,而Ti的来源主要在于合金和耐火材料的带入;EBT出钢过程中加入活性石灰和Ca处理都易导致钢中Ca含量的增加;高碱度精炼渣有利于钢水脱硫,但不利于改善钢中夹杂物的性质和形态;GCr15钢中夹杂物主要是呈菱形的氮化钛和硅铝镁氧化物夹杂。 展开更多
关键词 冶炼工艺 洁净度
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