为促进γ-TiAl叶片与Ti_(2)AlNb轮盘异种材料整体叶盘线性摩擦焊接制造技术的发展,进行了全片层γ-TiAl与Ti_(2)AlNb的线性摩擦焊接,采用扫描电镜(SEM)、EBSD及拉伸试验方法对焊态及焊后热处理态焊接接头的微观组织及力学性能进行了分...为促进γ-TiAl叶片与Ti_(2)AlNb轮盘异种材料整体叶盘线性摩擦焊接制造技术的发展,进行了全片层γ-TiAl与Ti_(2)AlNb的线性摩擦焊接,采用扫描电镜(SEM)、EBSD及拉伸试验方法对焊态及焊后热处理态焊接接头的微观组织及力学性能进行了分析。结果表明,焊合区及近区的相构成自TiAl侧至Ti_(2)AlNb侧在焊态下为γ相-α_(2)相-B2相;经过800℃/2 h AC焊后热处理后转变为γ相-α_(2)相+B2相-O+B2相;γ-TiAl侧热力影响区(TMAZ)发生了片层弯折变形,Ti_(2)AlNb侧TMAZ发生了晶粒细化及再结晶。经焊后热处理接头室温及650℃抗拉强度分别达到277 MPa和478 MPa。展开更多
文摘为促进γ-TiAl叶片与Ti_(2)AlNb轮盘异种材料整体叶盘线性摩擦焊接制造技术的发展,进行了全片层γ-TiAl与Ti_(2)AlNb的线性摩擦焊接,采用扫描电镜(SEM)、EBSD及拉伸试验方法对焊态及焊后热处理态焊接接头的微观组织及力学性能进行了分析。结果表明,焊合区及近区的相构成自TiAl侧至Ti_(2)AlNb侧在焊态下为γ相-α_(2)相-B2相;经过800℃/2 h AC焊后热处理后转变为γ相-α_(2)相+B2相-O+B2相;γ-TiAl侧热力影响区(TMAZ)发生了片层弯折变形,Ti_(2)AlNb侧TMAZ发生了晶粒细化及再结晶。经焊后热处理接头室温及650℃抗拉强度分别达到277 MPa和478 MPa。
