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《机械工程材料》 CSCD 北大核心

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《机械工程材料》创刊于1977年，由上海材料研究所有限公司主办，为中国机械工程学会材料分会会刊，是公开发行的有关工程材料的应用类技术期刊，是中文核心期刊。 报道范围：金属材料、无机非金属材料和有机高分...查看详情>>
  • 主办单位上海材料研究所有限公司
  • 国际标准连续出版物号1000-3738
  • 国内统一连续出版物号31-1336/TB
  • 出版周期月刊
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工艺参数对大气等离子喷涂Al_(2)O_(3)-13%TiO_(2)复合涂层显微硬度和耐冲蚀性能的影响
1
作者 钟万才 刘成 +4 位作者 方良斌 李强 赵远涛 张士陶 李文戈 《机械工程材料》 北大核心 2025年第4期47-52,共6页
采用大气等离子喷涂工艺制备了Al_(2)O_(3)-13%TiO_(2)(质量分数)复合涂层,通过四因素三水平正交试验,研究了喷涂距离(80,100,120 mm)、电流(530,565,600 A)、氩气流量(31,36,41 L·min^(-1))、氢气流量(10,12,14 L·min^(-1))... 采用大气等离子喷涂工艺制备了Al_(2)O_(3)-13%TiO_(2)(质量分数)复合涂层,通过四因素三水平正交试验,研究了喷涂距离(80,100,120 mm)、电流(530,565,600 A)、氩气流量(31,36,41 L·min^(-1))、氢气流量(10,12,14 L·min^(-1))对涂层显微硬度的影响,获取最佳工艺参数,并对比研究了最佳工艺参数下涂层的物相组成、显微组织、耐腐蚀性以及耐冲蚀性。结果表明:对显微硬度的影响程度按从大到小排序为喷涂距离、电流、氩气流量、氢气流量;随着喷涂距离增加,显微硬度先增大后减小,随着电流、氩气流量或氢气流量增加,显微硬度先减小后增大;最佳工艺参数为电流530 A,喷涂距离100 mm,氩气流量41 L·min^(-1),氢气流量10 L·min^(-1),此条件下制备涂层的显微硬度最大,γ-Al_(2)O_(3)亚稳定相含量少,表面孔隙和微裂纹少,孔隙率小,耐腐蚀性和耐冲蚀性好。 展开更多
关键词 大气等离子喷涂 Al_(2)O_(3)-13%TiO_(2) 显微硬度 耐腐蚀性能 耐冲蚀性能
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Ni_(3)Al-Ni_(3)V-V_(2)C-AlCV_(2)复合材料在不同气氛中的摩擦磨损性能
2
作者 邓源 王振生 +2 位作者 王文韫 李海星 朱行 《机械工程材料》 北大核心 2025年第2期62-68,共7页
以纯镍、纯铝、纯铌、纯碳和18Al-82V中间合金为原料,采用真空熔炼方法制备出Ni_(3)Al-Ni_(3)V-V_(2)C-AlCV_(2)复合材料,研究了复合材料的微观结构、硬度以及在不同气氛(大气、氧气和二氧化碳)中的摩擦磨损性能和磨损机理,并与Ni_(3)Al... 以纯镍、纯铝、纯铌、纯碳和18Al-82V中间合金为原料,采用真空熔炼方法制备出Ni_(3)Al-Ni_(3)V-V_(2)C-AlCV_(2)复合材料,研究了复合材料的微观结构、硬度以及在不同气氛(大气、氧气和二氧化碳)中的摩擦磨损性能和磨损机理,并与Ni_(3)Al-Ni_(3)V合金进行对比。结果表明:复合材料由块状Ni_(3)Al相和网状Ni_(3)Al+Ni_(3)V基体相以及原位内生V_(2)C相、AlCV_(2)相构成;一部分碳和铌固溶于Ni_(3)Al相和Ni_(3)V相中起到固溶强化作用,另一部分碳与钒、铝生成V_(2)C相和AlCV_(2)相起到弥散强化作用,使得复合材料的硬度(550 HV)高于Ni_(3)Al-Ni_(3)V合金(509 HV);在大气气氛中复合材料的平均摩擦因数和磨损率均低于Ni_(3)Al-Ni_(3)V合金,复合材料的磨损率在二氧化碳气氛中最大,大气气氛中次之,氧气气氛中最小;在大气和氧气气氛中复合材料磨损表面的硬度相似,分别为706,711 HV,均高于在二氧化碳气氛中(670 HV);复合材料在氧气气氛中的磨损机制主要为氧化磨损,在大气气氛中主要为氧化磨损和环境致脆诱导的疲劳磨损,在二氧化碳气氛中主要为黏着磨损和磨粒磨损。 展开更多
关键词 Ni_(3)Al-Ni_(3)V-V_(2)C-AlCV_(2)复合材料 不同气氛 摩擦磨损性能 硬度 氧化磨损
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不同温度下铁镍基高温合金的蠕变性能及组织演变
3
作者 李生志 焦春晖 贾晓帅 《机械工程材料》 北大核心 2025年第9期77-82,共6页
在250 MPa恒拉应力下对铁镍基高温合金开展675℃和700℃高温蠕变试验,研究了不同温度下试验合金的蠕变性能及蠕变断裂后的显微组织。结果表明:不同温度下蠕变后试验合金的蠕变断裂方式均为沿晶断裂,700℃下的蠕变寿命比675℃下缩短7891 ... 在250 MPa恒拉应力下对铁镍基高温合金开展675℃和700℃高温蠕变试验,研究了不同温度下试验合金的蠕变性能及蠕变断裂后的显微组织。结果表明:不同温度下蠕变后试验合金的蠕变断裂方式均为沿晶断裂,700℃下的蠕变寿命比675℃下缩短7891 h,700℃下试验合金的过早断裂与其组织中形成较多不均匀分布的位错缠结有关。675℃蠕变后试验合金的晶粒尺寸明显大于700℃蠕变后,且晶粒尺寸分布更分散。与675℃蠕变后相比,700℃蠕变后试验合金中TiC尺寸较大,且趋于团聚或呈条带状分布,Cr_(23)C_(6)的平均宽度较小;不同温度蠕变后的Cr_(23)C_(6)碳化物均未形成明显的连续网状结构;不同温度蠕变后晶粒内γ′相呈球形,675℃下γ′相平均尺寸更大;不同温度蠕变后试验合金晶界上均存在极少量无析出区和不连续粗化区。 展开更多
关键词 铁镍基高温合金 高温蠕变性能 碳化物 异常γ′相
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基于正交试验研究自润滑衬垫摩擦磨损性能
4
作者 邵若男 韩浩盛 黄雄荣 《机械工程材料》 北大核心 2025年第9期90-96,共7页
以聚四氟乙烯(PTFE)/芳纶(Nomex)纤维混合编织型自润滑衬垫为研究对象,选取压力(50,100,150 MPa)、往复频率(0.1,0.3,0.5 Hz)、温度(20,71,163℃)三个因素设计正交试验方案,通过矩阵分析法研究了压力、往复频率、温度及其交互作用对自... 以聚四氟乙烯(PTFE)/芳纶(Nomex)纤维混合编织型自润滑衬垫为研究对象,选取压力(50,100,150 MPa)、往复频率(0.1,0.3,0.5 Hz)、温度(20,71,163℃)三个因素设计正交试验方案,通过矩阵分析法研究了压力、往复频率、温度及其交互作用对自润滑衬垫摩擦磨损性能的影响。结果表明:50 MPa低压力条件下衬垫以表层树脂磨损为主,100 MPa中压力条件下衬垫除存在表层树脂磨损外,还存在PTFE纤维与Nomex纤维的磨损,150 MPa高压力条件下衬垫表层树脂被快速碾压破碎,PTFE纤维与Nomex纤维断裂;摩擦因数随着压力的增加或温度升高先减小后增大,随着往复频率的增加而增大,体积磨损率随着压力的增加而增大,随着往复频率的增加而减小,随着温度的升高先增大后减小;影响衬垫摩擦因数和体积磨损率的主次因素依次为压力、往复频率、温度;当压力为100 MPa、往复频率为0.5 Hz、温度为20℃时,摩擦因数与体积磨损率的综合值最小。 展开更多
关键词 自润滑衬垫 正交试验 摩擦磨损性能 矩阵分析
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锰含量对Al-Mg-Si-Cu合金搅拌摩擦焊接头组织及拉伸性能的影响
5
作者 宋锦江 孙有平 +3 位作者 李旺珍 何兴 罗章 陈文刚 《机械工程材料》 北大核心 2025年第8期19-26,共8页
对不同锰含量(0,0.1%,0.4%,0.7%,质量分数)Al-Mg-Si-Cu合金板(510℃固溶+195℃时效处理)进行搅拌摩擦焊接试验,研究了锰含量对接头显微组织及拉伸性能的影响。结果表明:不同锰含量接头焊核区经历连续动态再结晶与几何动态再结晶的共同作... 对不同锰含量(0,0.1%,0.4%,0.7%,质量分数)Al-Mg-Si-Cu合金板(510℃固溶+195℃时效处理)进行搅拌摩擦焊接试验,研究了锰含量对接头显微组织及拉伸性能的影响。结果表明:不同锰含量接头焊核区经历连续动态再结晶与几何动态再结晶的共同作用,形成大量细小再结晶晶粒,锯齿状晶粒被拉长分割;随锰含量增加,焊核区平均晶粒尺寸先增大后减小,接头中的析出相数量增加,当锰质量分数为0.7%时,析出相发生粗化。不同锰含量接头焊核区形成A/A和C型剪切织构。随锰含量增加,接头的抗拉强度先升高后下降,断后伸长率先降低后升高,当锰质量分数为0.4%时,接头的抗拉强度最高,断后伸长率最小。含锰合金接头断口存在密集韧窝,断裂形式为韧性断裂;随锰含量增加,韧窝尺寸增大。 展开更多
关键词 搅拌摩擦焊 铝合金 锰含量 织构 拉伸性能
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石墨烯化学镀铜对放电等离子烧结石墨烯增强铝基复合材料组织和性能的影响 被引量：1
6
作者 周浪 陈猛 +4 位作者 谭东灿 苏玉琴 钟钢 邹爱华 李志鹏 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第7期55-62,共8页
通过化学镀方法得到镀铜石墨烯粉末,再通过静电自组装方法将镀铜石墨烯粉末与铝粉混合,然后经放电等离子烧结工艺制备镀铜石墨烯增强铝基复合材料,研究了不同质量分数(0.1%,0.2%,0.3%,0.4%,0.5%)镀铜石墨烯增强铝基复合材料的微观结构... 通过化学镀方法得到镀铜石墨烯粉末,再通过静电自组装方法将镀铜石墨烯粉末与铝粉混合,然后经放电等离子烧结工艺制备镀铜石墨烯增强铝基复合材料,研究了不同质量分数(0.1%,0.2%,0.3%,0.4%,0.5%)镀铜石墨烯增强铝基复合材料的微观结构和性能,并与质量分数0.1%未镀铜石墨烯增强铝基复合材料进行对比。结果表明:镀铜石墨烯在复合材料中分散均匀,复合材料的相对密度均在99%以上;铝和铜发生反应生成了中间相Al_(2)Cu,但未有Al_(4)C_(3)界面相生成;镀铜石墨烯增强铝基复合材料的硬度和耐磨性能均优于未镀铜石墨烯增强铝基复合材料;随着镀铜石墨烯含量的增加,复合材料的硬度先升高后降低,磨损质量损失和摩擦因数均呈先减小后增加的趋势。当镀铜石墨烯的质量分数为0.2%时,复合材料具有优异的综合性能,其硬度为74.7 HV,磨损质量损失和摩擦因数均最小,分别为0.0023 g和0.259,磨损机制为氧化磨损。 展开更多
关键词 铝基复合材料 石墨烯 化学镀铜 放电等离子烧结 Al_(2)Cu 耐磨性能
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轧制变形量对15Cr氧化物弥散强化钢显微组织与力学性能的影响
7
作者 谢锐 吕铮 +2 位作者 王晴 陈剑波 刘春明 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期16-21,共6页
采用热等静压工艺制备了15Cr氧化物弥散强化(15Cr-ODS)钢并对其进行轧制,研究了轧制变形量(0,30%,50%,70%)对试验钢显微组织与力学性能的影响。结果表明:轧制可以提高试验钢的密度,但变形量对密度无明显影响;随轧制变形量增加,试验钢晶... 采用热等静压工艺制备了15Cr氧化物弥散强化(15Cr-ODS)钢并对其进行轧制,研究了轧制变形量(0,30%,50%,70%)对试验钢显微组织与力学性能的影响。结果表明:轧制可以提高试验钢的密度,但变形量对密度无明显影响;随轧制变形量增加,试验钢晶粒细化,组织各向异性更加显著,析出相尺寸变大,分布密度降低;轧制后试验钢的显微硬度、室温至600℃的抗拉强度和断后伸长率均提高;随轧制变形量增加,显微硬度增加,但抗拉强度无明显变化。 展开更多
关键词 氧化物弥散强化钢 轧制变形量 显微组织 硬度 拉伸性能
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某核电厂汽轮发电机组末级叶片拉筋凸台的断裂原因
8
作者 闵济东 罗贤龙 +4 位作者 文学 李祥奎 张寅 王方方 陈碧强 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第7期114-118,共5页
某核电厂汽轮发电机组低压缸末级叶片在累积运行约72个月后,在拉筋凸台处发生了断裂,通过宏观形貌观察、化学成分分析、显微组织观察以及硬度测试等方法分析了拉筋凸台的断裂原因。结果表明:末级叶片拉筋凸台断裂性质为疲劳断裂,发生断... 某核电厂汽轮发电机组低压缸末级叶片在累积运行约72个月后,在拉筋凸台处发生了断裂,通过宏观形貌观察、化学成分分析、显微组织观察以及硬度测试等方法分析了拉筋凸台的断裂原因。结果表明:末级叶片拉筋凸台断裂性质为疲劳断裂,发生断裂的原因是相邻叶片拉筋凸台的实际配合状态不佳,造成拉筋凸台表面受力不均匀,局部承受的挤压力过大,使得拉筋凸台在汽轮发电机轴转动时承受不均匀的接触摩擦,在交变载荷的作用下,疲劳裂纹在接触面受力最大的粗糙表面处萌生并逐渐扩展,最终导致拉筋凸台的局部断裂。 展开更多
关键词 核电机组 末级叶片 拉筋凸台 疲劳断裂 接触摩擦
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基于应力三轴度的铸态42CrMo钢高温拉伸断裂行为分析 被引量：1
9
作者 张在阳 齐会萍 +3 位作者 李永堂 陈园园 张晋辉 刘慧玲 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期103-110,共8页
利用Gleeble-3500型热模拟试验机对不同缺口半径(0.5,1.0,2.0,4.0 mm)的铸态42CrMo钢缺口试样进行不同温度(1223,1273,1373 K)下的热拉伸试验,基于应力三轴度分析了其高温拉伸断裂行为。结果表明:较高拉伸温度下缺口试样的流变应力较小... 利用Gleeble-3500型热模拟试验机对不同缺口半径(0.5,1.0,2.0,4.0 mm)的铸态42CrMo钢缺口试样进行不同温度(1223,1273,1373 K)下的热拉伸试验,基于应力三轴度分析了其高温拉伸断裂行为。结果表明:较高拉伸温度下缺口试样的流变应力较小;随着缺口半径减小,缺口试样流变应力和峰值应力增加,断裂应变减小;当缺口半径为0.5,1.0 mm时,应力三轴度最大值向最小横截面圆心转移;当缺口半径为2.0,4.0 mm时,拉伸过程中最小横截面圆心处的应力三轴度始终最大;随着缺口半径增加,应力三轴度减小;温度由1223 K升至1373 K,试样断口组织平均晶粒尺寸增大;缺口半径由0.5 mm增加至4.0 mm,平均晶粒尺寸增大,微空洞且尺寸及面积分数增加。 展开更多
关键词 铸态42CrMo钢 应力三轴度 高温拉伸 断裂行为
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Al-Si-Cu-Ni钎料成分和钎焊温度对高硅铝合金/可伐合金钎焊接头性能的影响
10
作者 邱玉洁 牛济泰 +1 位作者 杨环宇 木二珍 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期103-110,共8页
采用甩带工艺制备Al-7.5Si-23Cu-xNi(x取0,0.5,1.0,1.5,2.0,2.5,质量分数/%)箔状钎料,研究了镍含量对钎料组织和性能的影响;利用性能最好的钎料对CE11高硅铝合金和4J29可伐合金进行真空钎焊,分析了钎焊温度(560~600℃)对接头组织、抗剪... 采用甩带工艺制备Al-7.5Si-23Cu-xNi(x取0,0.5,1.0,1.5,2.0,2.5,质量分数/%)箔状钎料,研究了镍含量对钎料组织和性能的影响;利用性能最好的钎料对CE11高硅铝合金和4J29可伐合金进行真空钎焊,分析了钎焊温度(560~600℃)对接头组织、抗剪强度及气密性的影响。结果表明:随着镍含量的增加,钎料的液/固相线变化较小,熔化温度区间较稳定,铸态钎料局部共晶组织增多,柱状晶变粗大,断裂应变和接头的抗剪强度均先升高后降低;当镍质量分数为2.0%时,钎料的熔化温度区间最小,熔点最低,组织均匀,共晶相较多且弥散分布,钎料的韧性和焊接性能最好。当钎焊温度低于570℃时,Al-7.5Si-23Cu-2.0Ni钎料熔化不完全,与母材结合较差;当钎焊温度高于570℃时,钎料与母材间的元素互扩散剧烈,造成硅相聚集,焊缝中出现裂纹。随着钎焊温度的升高,接头的抗剪强度先升后降,焊后泄漏率先降后升。最佳钎焊温度为570℃,此时焊缝与两侧母材结合紧密,元素扩散均匀,接头的抗剪强度最大,气密性最好。 展开更多
关键词 高硅铝合金 可伐合金 Al-Si-Cu-Ni钎料 钎焊温度 抗剪强度
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水基凝胶注模用高固相含量氧化锆增韧氧化铝陶瓷浆料及烧结陶瓷的性能 被引量：1
11
作者 张景林 张培志 +3 位作者 祁海 郭方全 田云龙 韩伟月 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期89-94,共6页
在不同氧化锆质量分数(25.0%,27.5%,30.0%)和分散剂添加量(0.2%~0.4%,质量分数)下制备高固相含量(45%~57%,体积分数)、不同pH(1~12)的氧化锆增韧氧化铝(ZTA)陶瓷浆料,研究了pH、分散剂添加量和固相含量等对陶瓷浆料流变性能的影响;在较... 在不同氧化锆质量分数(25.0%,27.5%,30.0%)和分散剂添加量(0.2%~0.4%,质量分数)下制备高固相含量(45%~57%,体积分数)、不同pH(1~12)的氧化锆增韧氧化铝(ZTA)陶瓷浆料,研究了pH、分散剂添加量和固相含量等对陶瓷浆料流变性能的影响;在较佳pH和分散剂添加量下制备不同氧化锆含量的陶瓷浆料,经水基凝胶注模成型后,在1600℃进行常压烧结,测试了烧结陶瓷的相对密度和力学性能。结果表明:当pH为7~12时,ZTA陶瓷浆料的Zeta电位和黏度均随pH的增大先减小后增加,且当pH为9时Zeta电位绝对值最大、黏度最小,说明此时陶瓷浆料最为稳定;随着分散剂添加量增加,浆料黏度先减小后增大;随着固相含量增加,浆料黏度增大;在pH为9、分散剂质量分数为0.3%条件下,制备的高固相含量(45%~55%)ZTA陶瓷浆料具有良好的流动性和较低黏度,成型并烧结后,当固相含量较高时,陶瓷的相对密度、抗弯强度和断裂韧度均较高。 展开更多
关键词 水基凝胶注模 黏度 高固相含量 ZTA陶瓷
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有限元模拟再喷丸参数对Q345B钢残余应力演变规律的影响 被引量：2
12
作者 张晋晗 刘华兵 +3 位作者 甘进 贾青青 杨波 汪舟 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期83-89,共7页
对退火态Q345B钢依次进行喷丸、预疲劳、再喷丸处理,采用X射线/剥层法研究了再喷丸对残余应力和疲劳寿命的影响,以预疲劳的残余应力为初始应力,构建了随机弹丸再喷丸有限元模型,研究了覆盖率(100%,200%,300%)、弹丸直径(0.4,0.5,0.6,0.7... 对退火态Q345B钢依次进行喷丸、预疲劳、再喷丸处理,采用X射线/剥层法研究了再喷丸对残余应力和疲劳寿命的影响,以预疲劳的残余应力为初始应力,构建了随机弹丸再喷丸有限元模型,研究了覆盖率(100%,200%,300%)、弹丸直径(0.4,0.5,0.6,0.7mm)和弹丸初速度(25,35,40,45m·s^(-1))对残余应力分布及其影响层深度和试样表面粗糙度的影响。结果表明:再喷丸处理可以使预疲劳处理松弛的残余应力基本恢复到单次喷丸后的水平,并进一步延长其疲劳寿命。有限元模拟得到,随着覆盖率增加,再喷丸引入的残余压应力和影响层深度无明显变化,试样表面粗糙度增大;随着弹丸直径和弹丸初速度增加,残余压应力和影响层深度均先增大后趋于稳定,表面粗糙度增大。最优再喷丸参数为弹丸初速度40m·s^(-1),弹丸直径0.6mm,覆盖率100%。 展开更多
关键词 再喷丸 有限元分析 残余应力 表面粗糙度 疲劳性能
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2195铝锂合金的热变形本构模型及热加工图 被引量：1
13
作者 王会敏 李炎光 +1 位作者 马秉馨 原国森 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期45-50,共6页
采用Geeble-3500型热模拟试验机对2195铝锂合金进行单道次热压缩试验,研究了该合金在360~510℃变形温度和0.001~10 s^(-1)应变速率条件下的热变形行为;根据试验获得的应力、应变数据,建立基于Zener-Hollomon模型的流变应力双曲正弦函数... 采用Geeble-3500型热模拟试验机对2195铝锂合金进行单道次热压缩试验,研究了该合金在360~510℃变形温度和0.001~10 s^(-1)应变速率条件下的热变形行为;根据试验获得的应力、应变数据,建立基于Zener-Hollomon模型的流变应力双曲正弦函数本构模型,并绘制相应的热加工图,获得适宜的热加工工艺。结果表明:2195铝锂合金的流变应力随应变速率的增加而提高,随变形温度的升高而降低,该合金具有正应变速率敏感性;2195铝锂合金的热变形激活能为189.392 kJ·mol^(-1);2195铝锂合金的适宜热加工工艺为变形温度在410~430℃、应变速率小于0.0147 s^(-1)以及变形温度在470~510℃、应变速率小于0.0269 s^(-1)。 展开更多
关键词 2195铝锂合金 热变形行为 本构模型 热加工图
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焊接热输入对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢电弧焊接头组织与性能的影响 被引量：1
14
作者 周新宇 胡志华 +2 位作者 栾道成 王正云 林绍斌 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期38-43,共6页
在不同焊接热输入(9,13,17 kJ·cm^(-1))下对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢板进行多层多道电弧焊,研究了焊接热输入对焊接接头显微组织与力学性能的影响。结果表明:不同焊接热输入下所得焊接接头焊缝和热影响区的组织均为板条马氏体、少... 在不同焊接热输入(9,13,17 kJ·cm^(-1))下对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢板进行多层多道电弧焊,研究了焊接热输入对焊接接头显微组织与力学性能的影响。结果表明:不同焊接热输入下所得焊接接头焊缝和热影响区的组织均为板条马氏体、少量δ铁素体和残余奥氏体;随着焊接热输入的增大,焊缝和热影响区的板条马氏体变粗大,δ铁素体含量增多;不同焊接热输入下焊接接头的抗拉强度和屈服强度分别约为810,600 MPa,均高于母材且符合项目规定,屈强比均小于0.9,接头的拉伸性能良好,拉伸后均在母材处断裂;随着焊接热输入增大,冲击吸收能量减小,焊接热输入为9,13 kJ·cm^(-1)下冲击断口中的韧窝尺寸略大且均匀,接头的冲击韧性更好;不同焊接热输入下焊缝的硬度为310~340 HV,其平均硬度高于热影响区和母材,随着焊接热输入的增加,焊缝和热影响区的硬度均略微降低。 展开更多
关键词 焊接热输入 0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢 显微组织 力学性能
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热输入对铝合金/不锈钢双丝冷金属过渡熔钎焊接头组织及性能的影响 被引量：1
15
作者 熊金业 徐望辉 +3 位作者 余陈 秦彬皓 肖逸锋 杨清福 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期42-47,共6页
采用双丝冷金属过渡(CMT)熔钎焊工艺对5083铝合金和304不锈钢进行对接焊试验,在保证焊缝成形良好的条件下,研究了焊接热输入对接头金属间化合物(IMC)层厚度和拉伸性能的影响,并与单丝CMT熔钎焊接头进行对比。结果表明:双丝和单丝CMT熔... 采用双丝冷金属过渡(CMT)熔钎焊工艺对5083铝合金和304不锈钢进行对接焊试验,在保证焊缝成形良好的条件下,研究了焊接热输入对接头金属间化合物(IMC)层厚度和拉伸性能的影响,并与单丝CMT熔钎焊接头进行对比。结果表明:双丝和单丝CMT熔钎焊接头焊缝获得良好成形质量的热输入范围分别为213.8~486.0,379.6~590.6 J·mm^(-1);双丝CMT和单丝CMT熔钎焊接头界面处的IMC均为FeAl_(3)相;随着热输入的增加,单丝或双丝CMT熔钎焊接头IMC层厚度增加,抗拉强度降低;单丝CMT熔钎焊接头IMC层的最小厚度为9.59μm,此时接头的抗拉强度最大,为76 MPa,而双丝CMT熔钎焊接头IMC层的最小厚度为3.36μm,此时接头的抗拉强度最大,为109 MPa。 展开更多
关键词 双丝CMT熔钎焊 铝合金/不锈钢接头 金属间化合物 抗拉强度
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Ti_(2)AlC粉末粒径分布对TiC_(0.5)-Al_(2)O_(3)/Cu复合材料组织及性能的影响
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作者 聂智超 严仰先 +4 位作者 洪嘉婷 廖航宇 宋文龙 邹金明 张雪辉(导师) 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期66-71,共6页
通过不同时间的湿法球磨得到不同粒径分布的Ti_(2)AlC粉末,再与Cu_(2)O粉末和铜粉末混合,利用放电等离子烧结技术制备TiC_(0.5)-Al_(2)O_(3)/Cu复合材料,研究了Ti_(2)AlC粉末粒径分布对其组织和性能的影响。结果表明:随着Ti_(2)AlC粉末... 通过不同时间的湿法球磨得到不同粒径分布的Ti_(2)AlC粉末,再与Cu_(2)O粉末和铜粉末混合,利用放电等离子烧结技术制备TiC_(0.5)-Al_(2)O_(3)/Cu复合材料,研究了Ti_(2)AlC粉末粒径分布对其组织和性能的影响。结果表明:随着Ti_(2)AlC粉末中亚微米级颗粒体积分数由0增加到70.27%,复合材料中增强相颗粒TiC_(0.5)和Al_(2)O_(3)在基体中分散更均匀,但是当亚微米级颗粒体积分数为98.07%时,增强相颗粒出现聚集现象;随着亚微米级颗粒体积分数的增加,复合材料的导电率与相对密度先减小后增大,硬度与屈服强度则先升后降,当亚微米级颗粒体积分数为70.27%时,复合材料综合性能最优异。 展开更多
关键词 TiC_(0.5)-Al_(2)O_(3)/Cu复合材料 Ti_(2)AlC粉末粒径 力学性能
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大层厚下选区激光熔化成形316L不锈钢工艺的优化
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作者 夏涛 胡海霞 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第11期104-110,共7页
在铺粉厚度为0.15 mm的大层厚条件下采用选区激光熔化技术制备316L不锈钢试样,研究了激光功率(750~850 W)、扫描速度(800~1000 mm·s^(-1))、扫描间距(0.06~0.10 mm)对其相对密度、显微组织与性能的影响,对选区激光熔化工艺进行了... 在铺粉厚度为0.15 mm的大层厚条件下采用选区激光熔化技术制备316L不锈钢试样,研究了激光功率(750~850 W)、扫描速度(800~1000 mm·s^(-1))、扫描间距(0.06~0.10 mm)对其相对密度、显微组织与性能的影响,对选区激光熔化工艺进行了优化。结果表明:随着激光功率、扫描速度或扫描间距的增大,大层厚下成形试样的相对密度都呈先增大再减小的变化趋势。当激光功率为800 W、扫描速度为900 mm·s^(-1)、扫描间距为0.08 mm时,成形试样的拉伸性能最优,其抗拉强度和断后伸长率分别为682.7 MPa和33.4%,与小层厚成形试样相近,此时的显微硬度为224.77 HV,显微组织由尺寸为0.4~1.0μm的等轴晶组成,在质量分数3.5%NaCl溶液中的自腐蚀电位达到-0.69 V,表现出最优的耐腐蚀性能。 展开更多
关键词 选区激光熔化 316L不锈钢 工艺参数 相对密度 大层厚
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TC17钛合金热变形行为及本构模型 被引量：9
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作者 温飞娟 温奇飞 +2 位作者 龙樟 宋檬 曹立清 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第8期86-92,99,共8页
对TC17钛合金进行不同温度(600~950℃)和不同应变速率(0.001~10 s^(-1))的热压缩试验,研究了TC17钛合金的热变形行为,建立了TC17钛合金多元线性回归本构模型,并进行了试验验证。结果表明:TC17钛合金的流变应力随变形温度的升高而减小,... 对TC17钛合金进行不同温度(600~950℃)和不同应变速率(0.001~10 s^(-1))的热压缩试验,研究了TC17钛合金的热变形行为,建立了TC17钛合金多元线性回归本构模型,并进行了试验验证。结果表明:TC17钛合金的流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大;在低温段(600~850℃)变形时,真应力-真应变曲线整体上呈应变软化特征,在高温段(850~950℃)变形时,则呈稳态流动特征,流变应力软化现象不明显;由TC17钛合金多元线性回归本构模型得到的流变应力的计算值与试验值较为接近,模型具有较高的预测精度。 展开更多
关键词 TC17钛合金 热变形行为 Arrhenius方程 本构模型
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终轧温度对含锡铁素体不锈钢组织和耐腐蚀性能的影响
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作者 花国祥 刘秀婷 高峰 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2022年第12期60-66,共7页
对冶炼的含锡铁素体不锈钢进行热轧(开轧温度为1 150℃,终轧温度分别为730,800,870,940℃)+退火(950℃×5 min)处理,再进行冷轧+退火(900℃×2 min)处理,研究了终轧温度对冷轧退火板显微组织、耐H_(2)SO_(4)和FeCl_(3)腐蚀性能... 对冶炼的含锡铁素体不锈钢进行热轧(开轧温度为1 150℃,终轧温度分别为730,800,870,940℃)+退火(950℃×5 min)处理,再进行冷轧+退火(900℃×2 min)处理,研究了终轧温度对冷轧退火板显微组织、耐H_(2)SO_(4)和FeCl_(3)腐蚀性能和电化学性能的影响。结果表明:不同终轧温度热轧下,含锡铁素体不锈钢冷轧退火板的显微组织均由γ纤维再结晶织构组成。随着终轧温度的降低,含锡铁素体不锈钢冷轧退火板晶粒尺寸减小,当终轧温度为800℃时,晶粒尺寸为10~20μm,尺寸分布最均匀;耐H_(2)SO_(4)、FeCl_(3)腐蚀和电化学腐蚀速率均随终轧温度的降低呈先减小后增大的趋势,当终轧温度为800℃时达到最小。 展开更多
关键词 含锡铁素体不锈钢 热轧工艺 显微组织 耐腐蚀性能
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Fe-10Mn-2Al-0.1C中锰钢的本构模型与热加工图 被引量：1
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作者 吴翼铭 王焱 +1 位作者 张明赫 冯运莉 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2022年第9期82-88,共7页
使用Gleeble-1500型热机械模拟机在变形温度900~1 100℃、应变速率0.01~10 s下对Fe-10Mn-2Al-0.1C(质量分数/%)中锰钢进行热压缩试验,根据试验数据,采用应变补偿法建立试验钢Zener-Hollomon本构模型并进行了试验验证;基于动态材料模型(D... 使用Gleeble-1500型热机械模拟机在变形温度900~1 100℃、应变速率0.01~10 s下对Fe-10Mn-2Al-0.1C(质量分数/%)中锰钢进行热压缩试验,根据试验数据,采用应变补偿法建立试验钢Zener-Hollomon本构模型并进行了试验验证;基于动态材料模型(DMM)建立试验钢在真应变0.2,0.4,0.6,0.8下的热加工图。结果表明:由建立的本构模型预测得到的流动应力与实测应力的相关系数为0.987,说明该模型可用来描述试验钢的热变形行为;由本构模型计算得到当真应变从0.1增加到0.8时,试验钢的热变形激活能从476 kJ·mol^(-1)降低到342 kJ·mol^(-1);根据热加工图确定试验钢的最佳热加工工艺条件为变形温度900~940℃、应变速率0.01~0.03 s^(-1)和变形温度1 070~1 100℃、应变速率0.1~0.56 s^(-1),该条件下的功率耗散效率在32%~38%。 展开更多
关键词 热变形 中锰钢 本构模型 热加工图
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