采用氧含量分别为0.05%、0.10%、0.15%、0.20%、0.25%的5种TA2板材开展试验,对比分析氧含量对室温、150℃、200℃时TA2板材拉伸性能的影响。试验结果表明:随着氧含量的增加,TA2板材的抗拉强度和屈服强度大幅提升,伸长率逐步下降。在200...采用氧含量分别为0.05%、0.10%、0.15%、0.20%、0.25%的5种TA2板材开展试验,对比分析氧含量对室温、150℃、200℃时TA2板材拉伸性能的影响。试验结果表明:随着氧含量的增加,TA2板材的抗拉强度和屈服强度大幅提升,伸长率逐步下降。在200℃时,拉伸断口形貌均为等轴状的韧窝,并随着氧含量的增加,韧窝形貌由大而深逐渐变为小而浅。当氧含量为0.20%时,TA2板材在室温、150℃、200℃时的抗拉强度、屈服强度和伸长率可同时满足ASTM B 265-20规定的性能指标要求。展开更多
采用Gleeble-3800热模拟试验机对Ti60钛合金进行了热压缩实验,研究该合金在变形温度800~1150℃和应变速率0.001~1 s^(-1)区间内的热变形行为。结果表明:变形温度和应变速率是决定Ti60钛合金流变应力大小的主要因素,随变形温度升高,应变...采用Gleeble-3800热模拟试验机对Ti60钛合金进行了热压缩实验,研究该合金在变形温度800~1150℃和应变速率0.001~1 s^(-1)区间内的热变形行为。结果表明:变形温度和应变速率是决定Ti60钛合金流变应力大小的主要因素,随变形温度升高,应变速率降低,流变应力减小,表现出较强的温度敏感性和应变速率敏感性;随应变增大,合金的流变应力达到最大值,之后趋于平稳,呈现出流变软化特征。采用双曲正弦模型确定合金在800~900℃、950~1020℃和1050~1150℃的变形激活能分别为545.82、732.78和116.19 k J·mol^(-1),进而建立了合金在不同温度区间变形的本构方程,为制定和优化最佳形变加工工艺提供了理论依据。展开更多
对比分析一次电子束冷床炉熔炼(EBCHM)加一次真空自耗电弧炉熔炼(VAR)和三次真空自耗电弧炉熔炼生产的φ820 mm TC17钛合金铸锭的化学成分均匀性,以及由这两种铸锭经相同工艺锻造得到的棒材的组织均匀性。结果表明,通过原材料控制和工...对比分析一次电子束冷床炉熔炼(EBCHM)加一次真空自耗电弧炉熔炼(VAR)和三次真空自耗电弧炉熔炼生产的φ820 mm TC17钛合金铸锭的化学成分均匀性,以及由这两种铸锭经相同工艺锻造得到的棒材的组织均匀性。结果表明,通过原材料控制和工艺参数设计,两种熔炼方式均可生产出化学成分均匀、杂质含量可控的大规格TC17钛合金铸锭,且EBCHM+VAR工艺在残钛回收方面具有优势;两种工艺得到的铸锭,经相同的锻造工艺可获得组织均匀的棒材,为航空转动件提供材料支撑。展开更多
文摘采用氧含量分别为0.05%、0.10%、0.15%、0.20%、0.25%的5种TA2板材开展试验,对比分析氧含量对室温、150℃、200℃时TA2板材拉伸性能的影响。试验结果表明:随着氧含量的增加,TA2板材的抗拉强度和屈服强度大幅提升,伸长率逐步下降。在200℃时,拉伸断口形貌均为等轴状的韧窝,并随着氧含量的增加,韧窝形貌由大而深逐渐变为小而浅。当氧含量为0.20%时,TA2板材在室温、150℃、200℃时的抗拉强度、屈服强度和伸长率可同时满足ASTM B 265-20规定的性能指标要求。
文摘采用Gleeble-3800热模拟试验机对Ti60钛合金进行了热压缩实验,研究该合金在变形温度800~1150℃和应变速率0.001~1 s^(-1)区间内的热变形行为。结果表明:变形温度和应变速率是决定Ti60钛合金流变应力大小的主要因素,随变形温度升高,应变速率降低,流变应力减小,表现出较强的温度敏感性和应变速率敏感性;随应变增大,合金的流变应力达到最大值,之后趋于平稳,呈现出流变软化特征。采用双曲正弦模型确定合金在800~900℃、950~1020℃和1050~1150℃的变形激活能分别为545.82、732.78和116.19 k J·mol^(-1),进而建立了合金在不同温度区间变形的本构方程,为制定和优化最佳形变加工工艺提供了理论依据。
文摘对比分析一次电子束冷床炉熔炼(EBCHM)加一次真空自耗电弧炉熔炼(VAR)和三次真空自耗电弧炉熔炼生产的φ820 mm TC17钛合金铸锭的化学成分均匀性,以及由这两种铸锭经相同工艺锻造得到的棒材的组织均匀性。结果表明,通过原材料控制和工艺参数设计,两种熔炼方式均可生产出化学成分均匀、杂质含量可控的大规格TC17钛合金铸锭,且EBCHM+VAR工艺在残钛回收方面具有优势;两种工艺得到的铸锭,经相同的锻造工艺可获得组织均匀的棒材,为航空转动件提供材料支撑。
