RC双柱式桥墩横桥向抗震性能及塑性铰区高度的试验研究

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作者 董慧慧 郑子成 +2 位作者 封文昊 韩强 杜修力 《振动与冲击》 北大核心 2025年第13期218-229,共12页

为研究钢筋混凝土(reinforced concrete,RC)双柱式桥墩横桥向的抗震性能及塑性铰区高度,设计了4个不同墩高的RC双柱式桥墩,对其开展了恒定轴力作用下的水平循环往复拟静力加载试验。系统地分析了RC双柱式桥墩的损伤状态、失效机理、滞... 为研究钢筋混凝土(reinforced concrete,RC)双柱式桥墩横桥向的抗震性能及塑性铰区高度,设计了4个不同墩高的RC双柱式桥墩,对其开展了恒定轴力作用下的水平循环往复拟静力加载试验。系统地分析了RC双柱式桥墩的损伤状态、失效机理、滞回性能和塑性铰区高度的影响规律。试验结果表明:随着墩高的增加,RC双柱式桥墩破坏模式由剪切破坏转为弯剪以及弯曲破坏;桥墩的墩顶和墩底均产生明显的塑性损伤区域,特别的,墩顶和墩底的塑性损伤状态出现明显的不对称现象,同时,每个塑性损伤区域的受拉和受压两侧的损伤状态也明显的不同。RC双柱式桥墩的滞回曲线饱满,但是展现出了明显的刚度和强度退化现象。随着墩高的增加,RC双柱式桥墩的刚度和强度明显降低,但是耗能能力、残余侧移率和延性系数没有一致的变化规律。RC双柱式桥墩的临界塑性铰区高度与墩高基本呈正相关的变化规律,且基于现有的反弯点假定以及等效塑性铰模型计算结果远低于RC双柱式桥墩的塑性铰区长度实测值。该研究结果可为RC双柱式桥墩进一步损伤、失效机理的研究以及其抗震设计提供参考。 展开更多

关键词 钢筋混凝土(RC)双柱式桥墩 损伤状态 失效机理 滞回性能 塑性铰区长度 循环往复拟静力加载试验

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深埋隧道长短锚杆锚固围岩破坏模型试验

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作者 王凤云 潘锐 +3 位作者 蔡毅 聂利青 蔡永祥 唐民军 《科学技术与工程》 北大核心 2025年第6期2480-2489,共10页

为研究长短锚杆对深埋隧道软弱围岩锚固效果的影响,通过室内相似模型试验,开展隧道开挖后围岩的加载破坏试验,对比分析3种工况下(无锚、短锚和长锚)围岩破坏、变形和应力变化规律。结果表明:加载开挖隧道后的围岩,其破坏顺序表现为边墙... 为研究长短锚杆对深埋隧道软弱围岩锚固效果的影响,通过室内相似模型试验,开展隧道开挖后围岩的加载破坏试验,对比分析3种工况下(无锚、短锚和长锚)围岩破坏、变形和应力变化规律。结果表明:加载开挖隧道后的围岩,其破坏顺序表现为边墙和拱腰依次剪切破坏,最后拱顶塌陷;锚固后的围岩拱顶由于锚杆的锚固作用形成了“加强梁”的作用,使拱顶承受的最大沉降及其破坏荷载显著增加;锚杆的长度需要穿过拱顶塑性松动区,若锚杆长度不足以锚固整个塑性松动区,被锚固的围岩与上部未被锚固的围岩之间存在“分层”现象。根据锚固围岩强度均一化理论得到,短锚杆主要是增加浅层洞壁处围岩的有效支护力,从而提高了洞壁处围岩强度,长锚杆主要是调节深部围岩弹性区应力状态,长短锚杆组合使用可有效调节围岩应力状态。 展开更多

关键词 隧道围岩 模型试验 锚杆长度 变形破坏 塑性区半径

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轴压下钢筋混凝土桥墩塑性铰特性研究 被引量：5

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作者 李徐 钟铁毅 +2 位作者 夏禾 王飞 顾正伟 《中国铁道科学》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第1期34-41,共8页

通过2个大尺寸钢筋混凝土桥墩在轴压下的水平低周往复加载试验,并结合混凝土压应变方法和基于OpenSEES的数值方法,研究钢筋混凝土桥墩的塑性铰特性,分析轴压对塑性区域长度及等效塑性铰长度的影响规律。结果表明:随轴压的增大,桥墩截面... 通过2个大尺寸钢筋混凝土桥墩在轴压下的水平低周往复加载试验,并结合混凝土压应变方法和基于OpenSEES的数值方法,研究钢筋混凝土桥墩的塑性铰特性,分析轴压对塑性区域长度及等效塑性铰长度的影响规律。结果表明:随轴压的增大,桥墩截面受压区应变增大,桥墩发生塑性破坏区域的长度显著增加,既有规范按1.0倍的桥墩截面高度估计塑性区域长度在高轴压下偏于不安全,故建议当桥墩轴压比超过0.2时,加密布筋的塑性区域长度应增大至1.5倍的桥墩截面高度;随着轴压增大,桥墩位移延性的下降大于截面曲率延性下降的幅度,从而使等效塑性铰长度不断减小,因此在推导等效塑性铰长度时应考虑轴压的影响,以免在轴压较大时过高估计桥墩延性,带来安全隐患。 展开更多

关键词 钢筋混凝土桥墩 塑性区域长度 塑性铰长度 拟静力试验 延性

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压裂泵头体内腔相贯线裂尖塑性区计算与分析 被引量：4

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作者 周思柱 魏超 +1 位作者 华剑 张思 《中国科技论文》 CAS 北大核心 2018年第16期1926-1930,共5页

针对压裂泵泵头体主要失效形式,建立了含裂纹缺陷压裂泵泵头体有限元模型,分析了不同初始裂纹及工作压力情况下裂纹前缘塑性区长度,依据最大张开位移(maximum crack opening displacement,MCOD)拟合了裂纹前缘θ=0°及θ=90°... 针对压裂泵泵头体主要失效形式,建立了含裂纹缺陷压裂泵泵头体有限元模型,分析了不同初始裂纹及工作压力情况下裂纹前缘塑性区长度,依据最大张开位移(maximum crack opening displacement,MCOD)拟合了裂纹前缘θ=0°及θ=90°处裂尖塑性区长度多项式。结果表明:内腔相贯线处裂纹前缘3°≤θ≤87°处裂尖应力状态接近平面应变状态,裂尖塑性区长度与初始裂纹及工作压力呈正相关,应用Irwin公式计算的塑性区长度能较好地吻合有限元结果;裂纹前缘θ=0°及θ=90°处于平面应变与平面应力的过渡状态,拟合的塑性区多项式与MCOD及初始裂纹有关,为研究裂尖塑性区对泵头体裂纹扩展的影响提供了一种方法。 展开更多

关键词 泵头体 内腔相贯线 裂纹前缘 塑性区长度 最大张开位移

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穿越地裂缝带地铁隧道结构分段长度优化研究 被引量：9

5

作者 黄强兵 姜紫看 +2 位作者 邓亚虹 王立新 胡士伟 《水文地质工程地质》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期109-117,共9页

目前西安地铁建设中过地裂缝带隧道均采取分段设缝的结构措施,而隧道结构分段长度的优化问题是地铁隧道穿越地裂缝带设防的关键。本文以西安地铁斜交穿越地裂缝带为工程背景,通过分段设缝的地铁隧道斜交跨地裂缝带的有限元数值模拟,研... 目前西安地铁建设中过地裂缝带隧道均采取分段设缝的结构措施,而隧道结构分段长度的优化问题是地铁隧道穿越地裂缝带设防的关键。本文以西安地铁斜交穿越地裂缝带为工程背景,通过分段设缝的地铁隧道斜交跨地裂缝带的有限元数值模拟,研究了斜交跨地裂缝带地铁隧道分段设缝的合理模式及分段隧道的合理长度。计算结果表明:对缝设置模式下分段设缝隧道结构塑性区范围较小,集中在隧道拱底、拱脚;而悬臂设置模式下塑性区分布范围大且较为复杂,不利于进行衬砌加强。地铁隧道穿越地裂缝带衬砌结构宜采取分段设缝的对缝设置模式,跨地裂缝带的分段隧道合理长度为15 m,位于地裂缝主变形区内的分段隧道长度可按10～15 m考虑,而穿越地裂缝主变形区之外的地铁隧道分段长度可根据轨道调坡及隧道防水等其他要求适当增加。研究成果可为地裂缝发育的城市地铁隧道结构设计及其他地下空间开发提供重要的理论依据和技术参考。 展开更多

关键词 地铁隧道 地裂缝 分段设缝 塑性区 变形 合理长度

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基于多弹簧模型的空间梁柱单元(II):参数分析 被引量：5

6

作者 李国强 方明霁 +1 位作者 孙飞飞 张强 《计算力学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第1期134-138,共5页

为模拟地震作用时杆件在变动轴力和双向弯曲的耦合特点,基于简化纤维模型的多弹簧单元模型近年被广泛应用。本文作者在相关论文中提出了考虑剪切变形弹塑性刚度影响的多弹簧模型空间梁柱单元,杆件的计算模拟精度除了取决于单元模型之外... 为模拟地震作用时杆件在变动轴力和双向弯曲的耦合特点,基于简化纤维模型的多弹簧单元模型近年被广泛应用。本文作者在相关论文中提出了考虑剪切变形弹塑性刚度影响的多弹簧模型空间梁柱单元,杆件的计算模拟精度除了取决于单元模型之外,还决定于两个重要参数:弹簧位置及个数布置、塑性区长度,本文将针对其进行参数分析并提出合理建议取值。本文最后还提出了模拟杆件残余应力的合理弹簧布置方式。 展开更多

关键词 多弹簧模型 剪切变形 塑性区长度 弹簧布置

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跨中集中荷载下两跨UPC矩形截面连续梁塑性铰性能 被引量：4

7

作者 王英 周威 郑文忠 《土木工程学报》 EI CSCD 北大核心 2008年第5期26-32,共7页

无黏结预应力混凝土(UPC)连续梁在肋梁楼盖中得到了较为广泛的应用,目前国内外对无黏结预应力混凝土连续梁内力重分布的研究相对较少。为此,以两跨连续梁内支座控制截面综合配筋指标、张拉控制系数、内支座控制截面预应力度、跨高比及... 无黏结预应力混凝土(UPC)连续梁在肋梁楼盖中得到了较为广泛的应用,目前国内外对无黏结预应力混凝土连续梁内力重分布的研究相对较少。为此,以两跨连续梁内支座控制截面综合配筋指标、张拉控制系数、内支座控制截面预应力度、跨高比及跨中与内支座控制截面综合配筋指标比为主要参数,开展了16根两跨无黏结预应力混凝土矩形截面连续梁试验。介绍了试验梁设计、试验方案、试验现象及试验梁达到正截面承载能力极限状态标志的选取。集中报道了两跨无黏结预应力混凝土矩形截面连续梁内支座塑性铰形成与发展情况,提出了与加载形式相对应的内支座等效塑性铰区长度及塑性铰的塑性转角计算公式,为以相对塑性转角为自变量的弯矩调幅系数提供了基础性素材。 展开更多

关键词 无黏结 预应力混凝土 连续梁 等效塑性铰区长度 塑性转角

原文传递

黄土隧道系统锚杆受力特性及长度优化分析 被引量：4

8

作者 宿钟鸣 《郑州大学学报（工学版）》 CAS 北大核心 2013年第4期32-35,共4页

简要推导了Mindlin位移的黄土隧道系统锚杆轴力分布的理论解和弹塑性均质土体条件下围岩塑性区半径的理论解.以现场试验结果为依据,从拉拔力作用下系统锚杆的受力特性和锚喷支护中系统锚杆中性点的轴力两个角度出发,分析了黄土隧道中系... 简要推导了Mindlin位移的黄土隧道系统锚杆轴力分布的理论解和弹塑性均质土体条件下围岩塑性区半径的理论解.以现场试验结果为依据,从拉拔力作用下系统锚杆的受力特性和锚喷支护中系统锚杆中性点的轴力两个角度出发,分析了黄土隧道中系统锚杆的受力特性及长度优化问题. 展开更多

关键词 黄土隧道 系统锚杆 塑性区 接触压力 长度优化

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弹塑性各向异性介质界面断裂的D-B模型 被引量：1

9

作者 肖万伸 唐国金 +1 位作者 周建平 彭威 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2002年第2期277-279,共3页

应用傅里叶积分变换方法将裂纹边值问题化为对偶积分方程组 ,再用逐段积分变换法将问题进一步化为奇异积分方程组 ,求得双材料各向异性弹塑性介质中界面裂纹反平面问题的封闭形式解 ,并讨论了各向同性问题及单一材料问题。结果表明 :裂... 应用傅里叶积分变换方法将裂纹边值问题化为对偶积分方程组 ,再用逐段积分变换法将问题进一步化为奇异积分方程组 ,求得双材料各向异性弹塑性介质中界面裂纹反平面问题的封闭形式解 ,并讨论了各向同性问题及单一材料问题。结果表明 :裂纹尖端前沿的塑性区尺寸、裂纹的张开位移COD均取决于两种材料流动极限中的较小者及裂纹长度 。 展开更多

关键词 界面裂纹 各向异性 弹塑性断裂 D-B模型 边值问题 塑性区尺寸 反平面问题

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基于不同弹性本构方程的塑性区宽度及封孔长度研究 被引量：7

10

作者 王刚 徐浩 +3 位作者 武猛猛 王锐 宋相 周晓华 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第7期2599-2608,共10页

煤层注水是煤矿开采过程中重要的增透卸压手段,而封孔长度是影响注水压裂效果的一个关键因素。为了确定出合理的封孔长度,根据Lippmann煤层失稳基本理论,选取了6种不同的弹性区本构方程,引入非线性动态瓦斯压力分布的表达式,构建了含瓦... 煤层注水是煤矿开采过程中重要的增透卸压手段,而封孔长度是影响注水压裂效果的一个关键因素。为了确定出合理的封孔长度,根据Lippmann煤层失稳基本理论,选取了6种不同的弹性区本构方程,引入非线性动态瓦斯压力分布的表达式,构建了含瓦斯煤层力学理论模型,得到煤层垂直、水平应力和塑性区宽度的解析式,之后结合高家堡的现场情况,对比分析6种弹性本构方程下的煤层应力分布曲线及塑性区宽度,并进行了现场封孔试验。结果表明:封孔长度在9.5 m时孔洞漏水量小、未出现异常现象,封孔效果良好,最终确定出了合理的封孔长度为9.5 m;相对于其他3种弹性本构方程,选取第i、v、vi种弹性本构方程对封孔长度进行理论计算分析,更加符合现场实际情况。 展开更多

关键词 注水 封孔长度 弹性本构方程 塑性区宽度

原文传递

节段预制箱梁体外束极限应力增量计算方法 被引量：6

11

作者 袁爱民 董华能 +1 位作者 周元华 沙扬峰 《中国科技论文》 CAS 北大核心 2016年第1期1-6,共6页

在考虑体内体外混合配束节段预制箱梁变形和破坏特征的基础上,提出推导节段预制箱梁体外筋应力增量的基本假设,建立节段箱梁梁体变形前后的几何关系,分3阶段详细揭示节段预制箱梁的受力机理,给出了每阶段体外筋长度的变化量,最终推导了... 在考虑体内体外混合配束节段预制箱梁变形和破坏特征的基础上,提出推导节段预制箱梁体外筋应力增量的基本假设,建立节段箱梁梁体变形前后的几何关系,分3阶段详细揭示节段预制箱梁的受力机理,给出了每阶段体外筋长度的变化量,最终推导了双转向块、三分点加载情况下的节段预制箱梁体外预应力筋极限应力增量的计算公式。根据3根不同配束比的体内体外混合配束节段预制箱梁试验体外束应力增量测试数据,对提出的公式和另2种计算预应力增量的典型公式进行了验证,结果表明提出的公式计算结果与试验实测数据吻合较好。 展开更多

关键词 体外预应力筋 节段预制箱梁 双转向块 塑性区长度 应力增量

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活性粉末混凝土连续梁塑性性能试验 被引量：12

12

作者 李莉 郑文忠 卢姗姗 《哈尔滨工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第2期193-199,共7页

为了研究活性粉末混凝土连续梁的塑性性能,制备了5根钢筋活性粉末混凝土两跨连续梁,完成了单跨单点加载试验.考察了试验梁在加载过程中的开裂、中支座控制截面受拉纵筋屈服、跨中控制截面受拉纵筋屈服和极限破坏状态等阶段的受力特征,... 为了研究活性粉末混凝土连续梁的塑性性能,制备了5根钢筋活性粉末混凝土两跨连续梁,完成了单跨单点加载试验.考察了试验梁在加载过程中的开裂、中支座控制截面受拉纵筋屈服、跨中控制截面受拉纵筋屈服和极限破坏状态等阶段的受力特征,基于试验结果提出了在设计用承载能力极限状态和真实承载能力极限状态下的中支座两侧等效塑性铰长度计算公式,以及以中支座控制截面相对塑性转角和中支座相对受压区高度为自变量的弯矩调幅计算公式. 展开更多

关键词 活性粉末混凝土连续梁 内力重分布 等效塑性铰区长度 弯矩调幅

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不同纤维方向角时碳纤维增强树脂基复合材料切削力建模 被引量：11

13

作者 秦旭达 朱圣富 +2 位作者 李士鹏 葛恩德 唐心凯 《宇航材料工艺》 CAS CSCD 北大核心 2020年第6期31-40,共10页

碳纤维增强树脂基复合材料(CFRP)切削中,存在纤维断裂、基体失效和界面相失效等多个过程,且不同纤维切削角时切屑形成机理不同,因而CFRP切削力的有效预测非常困难。对此本文结合最小势能原理和Winkler弹性地基梁理论,基于CFRP代表性单元... 碳纤维增强树脂基复合材料(CFRP)切削中,存在纤维断裂、基体失效和界面相失效等多个过程,且不同纤维切削角时切屑形成机理不同,因而CFRP切削力的有效预测非常困难。对此本文结合最小势能原理和Winkler弹性地基梁理论,基于CFRP代表性单元(RVE),利用其微元求解纤维挠曲变形方程,分别分析了不同纤维方向角时三个切削变形区的力学行为,并完成纤维临界损伤长度的预测,最终形成不同纤维方向角时的CFRP切削力解析模型。通过CFRP直刃铣刀铣削实验,进行了切削力模型的验证,当纤维方向角在0°~180°时,切削力计算值和实验值随纤维方向角的变化趋势相吻合,切削力大小误差在15%以内。切削力随纤维方向角的增大先增后减,分别在90°和45°附近转变变化趋势。切削形貌表明,纤维方向角为135°时,CFRP铣边加工质量较差,临界损伤长度也较大。建立的切削力解析模型可以较为准确地预测CFRP正交切削力,可为CFRP切屑形成中的力学行为分析提供理论指导。 展开更多

关键词 碳纤维增强树脂基复合材料 纤维方向角 变形区 临界损伤长度 切削力模型

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裂纹面受两对集中剪力作用下的弹塑性分析 被引量：2

14

作者 周小平 张永兴 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2006年第12期14-18,共5页

利用裂纹线场方法对理想弹塑性材料无限大板受两对集中剪力问题进行了弹塑性分析,并且获得了理论解。这个解包括:裂纹线附近弹塑性边界上的单位法向矢量、裂纹线附近的弹塑性解析解、裂纹线上的塑性区长度随荷载的变化规律及其承载力。... 利用裂纹线场方法对理想弹塑性材料无限大板受两对集中剪力问题进行了弹塑性分析,并且获得了理论解。这个解包括:裂纹线附近弹塑性边界上的单位法向矢量、裂纹线附近的弹塑性解析解、裂纹线上的塑性区长度随荷载的变化规律及其承载力。分析不受小范围屈服假设的限制,并且不附加假使条件。结果在裂纹线附近足够精确。 展开更多

关键词 裂纹线场方法 两对集中剪力 弹塑性解 塑性区长度 承载力

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应变硬化对钢框架塑性区域长度的影响

15

作者 施刚 王飞 +2 位作者 戴国欣 石永久 王元清 《沈阳建筑大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2011年第4期659-665,共7页

目的在理论上研究了钢材应变硬化和钢框架塑性区域长度之间的关系,分析各国规范对屈强比规定上限值的原因,为研究高屈强比钢材的应用提供参考.方法根据平截面假设,对塑性区域长度进行了定义,并按照定义对不同钢材本构模型下塑性区域长... 目的在理论上研究了钢材应变硬化和钢框架塑性区域长度之间的关系,分析各国规范对屈强比规定上限值的原因,为研究高屈强比钢材的应用提供参考.方法根据平截面假设,对塑性区域长度进行了定义,并按照定义对不同钢材本构模型下塑性区域长度的表达式进行了推导,对影响其大小的参数进行了理论分析.结果针对钢材本构有无屈服平台两种情况,推导出悬臂梁塑性区域长度的计算公式,比较了钢材屈强比(屈服强度fy/抗拉强度fu)、屈服应变、屈服平台末端应变、极限应变对塑性区域长度的影响,其中屈强比在0.5～0.64、0.75～0.90变化,屈服应变在0.001 14～0.001 44、0.003 35～0.003 65变化,屈服平台末端应变在0.01～0.025变化,极限应变在0.15～0.30、0.08～0.14变化.结论随着屈强比的增加,无论钢材有屈服平台或无屈服平台,其塑性区域长度均变小,且塑性区域长度随屈强比线性变化;应变对塑性区域长度的影响都很小;在塑性设计和抗震设计中屈强比应该被限制. 展开更多

关键词 钢结构 应变硬化 塑性区域长度 屈强比

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基于塑性铰转角需求的剪力墙边缘构件设计方法 被引量：5

16

作者 辛力 梁兴文 邓明科 《工业建筑》 CSCD 北大核心 2009年第6期50-54,64,共6页

剪力墙边缘约束构件设计方法是剪力墙结构设计中未很好解决的问题之一。首先建立了悬臂剪力墙在弹塑性极限状态的侧移模式,以塑性铰转角需求定义不同抗震等级剪力墙的变形能力设计目标,建立了剪力墙塑性铰转角与底部截面曲率、轴压比与... 剪力墙边缘约束构件设计方法是剪力墙结构设计中未很好解决的问题之一。首先建立了悬臂剪力墙在弹塑性极限状态的侧移模式,以塑性铰转角需求定义不同抗震等级剪力墙的变形能力设计目标,建立了剪力墙塑性铰转角与底部截面曲率、轴压比与相对受压区高度的关系,通过平截面假定计算剪力墙边缘构件约束区长度及配箍特征值需求。通过20个剪力墙试件理论与试验极限位移角的对比分析说明了所介绍方法的可靠性,最后给出了不同抗震等级、不同轴压比剪力墙边缘构件约束区长度及配箍特征值的建议值。 展开更多

关键词 悬臂剪力墙 塑性铰转角 轴压比 约束区长度 配箍特征值

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FRP筋无粘结预应力混凝土结构极限强度分析

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作者 吴岩 刘海霞 +2 位作者 李玉顺 杨光 盛可鉴 《黑龙江工程学院学报》 CAS 2011年第3期21-24,37,共5页

FRP筋(Fiber Reinforced Plastics)是通过拉挤工艺胶合高强纤维形成,具有强度高、重量轻、耐腐蚀、无磁性等优良性能,可作为加强材用于盐害地区、海洋工程等条件严酷混凝土结构中,不仅可以解决钢筋锈蚀问题,提高结构的耐久性和使用寿命... FRP筋(Fiber Reinforced Plastics)是通过拉挤工艺胶合高强纤维形成,具有强度高、重量轻、耐腐蚀、无磁性等优良性能,可作为加强材用于盐害地区、海洋工程等条件严酷混凝土结构中,不仅可以解决钢筋锈蚀问题,提高结构的耐久性和使用寿命,而且还可以显著降低结构自重。提出将FRP筋应用于预应力混凝土桥梁结构最好选择无粘结预应力技术的观点,应用等效的塑性区长度来计算无粘结预应力结构FRP筋的极限应力,为结构极限强度分析提供必要技术指标。 展开更多

关键词 无粘结预应力结构 FRP筋 正截面抗弯强度 等效塑性区长度 FRP筋的伸长值

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有限长柱形药包土中爆腔特征尺寸的计算方法 被引量：5

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作者 李鹏毅 王仲琦 +1 位作者 徐谦 梁形形 《爆炸与冲击》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第12期97-105,共9页

为计算柱形药包土中爆腔尺寸,提出了一种有限长柱形药包在土中爆炸的特征尺寸近似计算方法,该方法利用球形药包爆腔膨胀准静态模型叠加的方式,给出了长径比较大情况下柱形药包爆腔特征尺寸及塑性区半径。与数值模拟对比表明,该方法的误... 为计算柱形药包土中爆腔尺寸,提出了一种有限长柱形药包在土中爆炸的特征尺寸近似计算方法,该方法利用球形药包爆腔膨胀准静态模型叠加的方式,给出了长径比较大情况下柱形药包爆腔特征尺寸及塑性区半径。与数值模拟对比表明,该方法的误差随长径比的增大而减小,当球形药包数量N=n、长径比在10及以上时,误差在12.2%以内,表明该方法能够较准确地预测有限长柱形药包爆腔的特征尺寸。 展开更多

关键词 柱形药包 爆腔尺寸 塑性区 长径比

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框架结构考虑塑性区长度的静力全过程分析 被引量：1

19

作者 范宇健 荆媛 《山西广播电视大学学报》 2007年第2期98-99,共2页

本文采用三维杆系力学分析模型对钢结构框架进行分析,避免了传统的有限元方法要对构件大量划分网格进行计算而导致的计算自由度巨大,计算耗时的缺点。对于杆件单元,本文采用了一种变刚度的杆单元模型,建立了考虑塑性铰分布长度影响的构... 本文采用三维杆系力学分析模型对钢结构框架进行分析,避免了传统的有限元方法要对构件大量划分网格进行计算而导致的计算自由度巨大,计算耗时的缺点。对于杆件单元,本文采用了一种变刚度的杆单元模型,建立了考虑塑性铰分布长度影响的构件单元刚度矩阵。在此基础上对经典的算例模型进行了静力全过程分析。 展开更多

关键词 塑性铰分布长度 变刚度杆单元模型 全过程分析

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高家堡煤矿高压注水封孔长度研究 被引量：5

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作者 王倩男 周晓华 +2 位作者 刘浩 汪文瑞 司雷 《煤矿安全》 CAS 北大核心 2019年第6期149-152,157,共5页

钻孔密封工艺是煤层注水顺利开展的一项关键技术,能否达到煤层高压注水所需的压力,关键看封孔效果是否良好。为了解决封孔长度不合理造成钻孔密封失败的问题,对封孔长度进行了理论分析和现场应用。提出胶囊封孔器有效封孔需要同时满足的... 钻孔密封工艺是煤层注水顺利开展的一项关键技术,能否达到煤层高压注水所需的压力,关键看封孔效果是否良好。为了解决封孔长度不合理造成钻孔密封失败的问题,对封孔长度进行了理论分析和现场应用。提出胶囊封孔器有效封孔需要同时满足的2个条件,建立了胶囊封孔力学理论模型,对胶囊封孔进行了受力分析,得到了胶囊密封长度的计算方法。研究结果表明,高家堡煤矿202回风巷塑性区宽度为8.95 m,胶囊长度至少8.1 m,封孔长度应大于8.95 m,封孔长度10 m满足钻孔封孔的要求,钻孔密封水压可达38 MPa,封孔效果良好。 展开更多

关键词 煤层注水 封孔条件 塑性区宽度 封孔长度 胶囊封孔

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