热处理参数对Ti80钛合金板材表面污染层的影响 被引量：1

1

作者 张强 刘峰 +4 位作者 郝晓博 王非 于冬冬 刘喜波 李渤渤 《金属热处理》 北大核心 2025年第2期206-211,共6页

采用金相法研究了大气条件和表面涂覆/未涂覆防氧化涂料条件下热处理温度和保温时间对Ti80合金板材表面污染层的影响规律。结果表明,表面未涂覆防氧化涂料时,随着热处理温度升高及保温时间延长,Ti80合金板材表面污染层厚度不断增加,在80... 采用金相法研究了大气条件和表面涂覆/未涂覆防氧化涂料条件下热处理温度和保温时间对Ti80合金板材表面污染层的影响规律。结果表明,表面未涂覆防氧化涂料时,随着热处理温度升高及保温时间延长,Ti80合金板材表面污染层厚度不断增加,在800~900℃热处理时,表面污染层较薄容易去除,在965~990℃热处理时,表面污染层较厚去除困难。表面涂覆防氧化涂料时,防氧化涂料配比和涂覆厚度对Ti80合金板材表面污染层厚度均会产生较大影响,选择合适型号的涂料并保证一定的涂层厚度可以大幅减少Ti80合金板材高温热处理后表面污染层厚度,但不能完全消除表面污染层。 展开更多

关键词 ti80钛合金 板材 热处理 防氧化涂料 表面污染层

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差温无模锻造汽车用Ti80钛合金的组织与性能

2

作者 袁超 《锻压技术》 北大核心 2025年第11期53-57,66,共6页

为了研究差温无模锻造汽车用Ti80钛合金的组织与性能,采用端部加热区高度为8 mm、压下量为15 mm、始锻温度为930℃和终锻温度为820℃的差温无模锻造方法,获得了差温无模锻造汽车用Ti80钛合金锻件试样,并通过金相分析、扫描电镜分析、X... 为了研究差温无模锻造汽车用Ti80钛合金的组织与性能,采用端部加热区高度为8 mm、压下量为15 mm、始锻温度为930℃和终锻温度为820℃的差温无模锻造方法,获得了差温无模锻造汽车用Ti80钛合金锻件试样,并通过金相分析、扫描电镜分析、X射线衍射分析、室温冲击试验和磨损试验,进行了锻件试样显微组织、冲击性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明:采用差温无模锻造方法可以获得具有优异冲击性能和耐磨损性能的Ti80钛合金锻件。差温无模锻造Ti80钛合金锻件的室温冲击韧度达62.5 J·cm^(-2)、30 min室温磨损后的磨损体积仅为18.9×10^(-3) mm^(3) ,不同区域的冲击性能和耐磨损性能均匀性佳;显微组织由β相和众多细小的等轴α相组成,合金内部晶粒细小、组织分布均匀。 展开更多

关键词 差温无模锻造 冲击性能 耐磨损性能 ti80钛合金 显微组织

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电感耦合等离子体原子发射光谱法测定Ti80钛合金中铝铌锆钼铁的酸体系溶解条件探讨 被引量：11

3

作者 罗策 刘婷 +2 位作者 白焕焕 黄永红 李剑 《冶金分析》 CAS CSCD 北大核心 2016年第10期69-75,共7页

为实现Ti80钛合金样品的快速有效溶解,并制得适用于电感耦合等离子体原子发射光谱法（ICP-AES）测定Ti80钛合金中铝、铌、锆、钼、铁含量的样品溶液,对硫酸-硝酸、硝酸-氢氟酸、硫酸-氢氟酸-硝酸及盐酸-氢氟酸-硝酸4种酸体系对应的溶解... 为实现Ti80钛合金样品的快速有效溶解,并制得适用于电感耦合等离子体原子发射光谱法（ICP-AES）测定Ti80钛合金中铝、铌、锆、钼、铁含量的样品溶液,对硫酸-硝酸、硝酸-氢氟酸、硫酸-氢氟酸-硝酸及盐酸-氢氟酸-硝酸4种酸体系对应的溶解条件进行了探讨。对4种溶解体系分别进行不同条件试验,根据溶解现象及样品溶解的完全程度初步确定了每种酸体系的溶解条件。硫酸-硝酸溶解体系的溶解条件为：10.0mL硫酸（1＋1）,290～310℃下加热溶解,溶解完全后逐滴加入硝酸至溶液褪色;硝酸-氢氟酸溶解体系的溶解条件为：预先在样品中加入10.0mL水,然后相继加入2.0mL硝酸和2.0mL氢氟酸,直至样品溶解完全;硫酸-氢氟酸-硝酸溶解体系的溶解条件为：预先在样品中加入10.0 mL硫酸（1＋3）,然后加入2.0mL氢氟酸使样品溶解完全,加入2.0mL硝酸至溶液褪色,再加热至冒烟;盐酸-氢氟酸-硝酸溶解体系的溶解条件为：预先在样品中加入15.0mL盐酸（1＋1）,然后加入1.0mL氢氟酸使样品溶解完全,加入2.0mL硝酸使溶液褪色。在初步确定的溶解条件下,分别采用4种溶解体系对Ti80钛合金样品进行溶解,制得样品溶液;对样品溶液中铝、铌、锆、钼和铁的稳定性进行了考察并对其含量进行了测定,结果表明4种酸体系对应的溶解条件下制得的样品溶液均适用于电感耦合等离子体原子发射光谱法（ICP-AES）测定Ti80钛合金中铝、铌、锆、钼和铁含量,确定的4种酸体系对应溶解条件合理。 展开更多

关键词 电感耦合等离子体原子发射光谱法 溶解条件 ti80钛合金 铝 铌 锆 钼 铁

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退火工艺对Ti80合金组织与性能的影响 被引量：22

4

作者 马凡蛟 杜予晅 +6 位作者 陈海生 赖运金 刘芝侠 刘广发 朱静 唐晓东 张丰收 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期88-91,共4页

通过不同的热处理制度研究了退火工艺对Ti80合金板材组织和性能的影响。结果表明,退火工艺对Ti80合金的力学性能的影响较大,在退火温度为900℃时,随着保温时间的延长,室温抗拉强度先升后降;在退火时间均为2 h的情况下,随着退火温度从85... 通过不同的热处理制度研究了退火工艺对Ti80合金板材组织和性能的影响。结果表明,退火工艺对Ti80合金的力学性能的影响较大,在退火温度为900℃时,随着保温时间的延长,室温抗拉强度先升后降;在退火时间均为2 h的情况下,随着退火温度从850℃提高到950℃,初生α相的含量逐渐减少,β相的含量逐渐增多,初生α相的晶粒尺寸没有明显的变化。 展开更多

关键词 ti80合金 退火工艺 显微组织 力学性能 冲击韧性

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热加工及热处理工艺对Ti80合金棒材组织和性能的影响 被引量：21

5

作者 罗锦华 朱燕丽 +2 位作者 孙小平 陈海生 和永岗 《钛工业进展》 CAS 北大核心 2016年第2期20-24,共5页

对不同的热加工工艺及热处理工艺获得的Ti80合金棒材进行了室温力学性能和组织的分析研究。结果表明：Ti80合金棒材精锻时,随着变形量增加室温拉伸性强度逐渐增加,塑性变化不明显,而冲击韧性随着变形量的增加而显著下降;轧制棒材的冲击... 对不同的热加工工艺及热处理工艺获得的Ti80合金棒材进行了室温力学性能和组织的分析研究。结果表明：Ti80合金棒材精锻时,随着变形量增加室温拉伸性强度逐渐增加,塑性变化不明显,而冲击韧性随着变形量的增加而显著下降;轧制棒材的冲击韧性比相近变形量的精锻棒材略高;室温拉伸性能对热处理温度不敏感,900℃及其以上热处理的几乎保持不变;热处理温度对冲击韧性影响较大,（940~980）℃×75 min/AC的综合力学性能较好。 展开更多

关键词 ti80钛合金 棒材 热加工工艺 热处理工艺 力学性能

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Ti80钛合金相变点的测定 被引量：8

6

作者 袁满 曹玉如 +3 位作者 张亚娟 宇文江涛 李骥 张镭 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第14期57-59,92,共4页

采用计算法和连续升温金相法2种方法研究了Ti80钛合金相变点。根据合金中主元素及杂质元素含量对相变点的影响,推算出了Ti80钛合金的相变温度。通过连续升温金相法,观察不同淬火温度下合金的显微组织变化,将升温过程中初生α相完全消失... 采用计算法和连续升温金相法2种方法研究了Ti80钛合金相变点。根据合金中主元素及杂质元素含量对相变点的影响,推算出了Ti80钛合金的相变温度。通过连续升温金相法,观察不同淬火温度下合金的显微组织变化,将升温过程中初生α相完全消失的温度定为Ti80钛合金的相变点。结果表明,采用两种方法所得数据相近,本批次Ti80钛合金的相变点为1025℃。 展开更多

关键词 ti80钛合金 相变点 计算法 连续升温金相法

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锻造及热处理工艺对Ti80钛合金棒材组织和性能的影响 被引量：4

7

作者 吕逸帆 符浩 +2 位作者 张云浩 安飞鹏 蒋鹏 《热加工工艺》 北大核心 2021年第9期81-83,89,共4页

采用常规锻造、近β锻造和"高低高"锻造三种工艺锻制了Ti80钛合金棒材,并进行了热处理试验。结果表明:在不同锻造和热处理工艺下,Ti80合金棒材可以获得均匀的双态组织、等轴组织和双套组织,双态组织具有较高的冲击性能,等轴... 采用常规锻造、近β锻造和"高低高"锻造三种工艺锻制了Ti80钛合金棒材,并进行了热处理试验。结果表明:在不同锻造和热处理工艺下,Ti80合金棒材可以获得均匀的双态组织、等轴组织和双套组织,双态组织具有较高的冲击性能,等轴组织和双套组织具有较高的强度,但等轴组织与双套组织的性能总体差别不大。 展开更多

关键词 ti80钛合金 棒材 近Β锻造

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Ti80耐压球壳赤道焊缝残余应力研究 被引量：3

8

作者 李良碧 张素玉 +4 位作者 孙凯祥 万正权 李艳青 沙宇程 包华宁 《船舶力学》 EI CSCD 北大核心 2021年第7期946-955,共10页

钛合金因其优良的性能得到广泛应用,其材料的焊接特点及其结构在使用过程中的安全可靠性问题也越来越引起人们的关注,目前钛合金已成为载人深潜器耐压球壳的首选材料。本文首先对Ti80对接焊厚板残余应力进行了数值模拟以及X射线无损检... 钛合金因其优良的性能得到广泛应用,其材料的焊接特点及其结构在使用过程中的安全可靠性问题也越来越引起人们的关注,目前钛合金已成为载人深潜器耐压球壳的首选材料。本文首先对Ti80对接焊厚板残余应力进行了数值模拟以及X射线无损检测试验研究,在得到数值模拟结果后将其与试验测量值进行对比,结果吻合较好,即Ti80对接焊厚板表面横向残余拉应力呈现不对称双峰;焊缝中心线上的纵向残余拉应力较大;焊缝处沿板厚方向的内部横向残余应力和垂向残余应力在近上下表面处均为拉应力,且横向残余应力高于垂向残余应力,沿板厚方向均呈现拉应力-压应力-拉应力趋势。然后基于热弹塑性有限元分析方法,对Ti80耐压球壳赤道焊缝焊接残余应力进行数值模拟研究,得到赤道焊缝表面残余应力和内部残余应力分布规律。结果显示:Ti80耐压球壳内壳表面有较大的残余拉应力;纵向残余拉应力大于横向残余拉应力;球壳外表面有较大的横向残余压应力,而纵向残余应力为拉应力。 展开更多

关键词 ti80 耐压球壳 赤道焊缝 残余应力

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Ti80厚板焊接残余应力仿真 被引量：4

9

作者 郦羽 阚甜甜 +1 位作者 万正权 唐文勇 《船舶工程》 CSCD 北大核心 2022年第10期134-141,156,共9页

Ti80合金是我国针对深潜器及船舶结构创新研制的一种近α型钛合金,具有良好的焊接性能。为了探究Ti80厚板多层多道焊接工艺参数与焊接次序对焊接残余应力的影响,利用有限元软件ABAQUS建立厚板多层多道焊接温度和热应力耦合模型。基于耦... Ti80合金是我国针对深潜器及船舶结构创新研制的一种近α型钛合金,具有良好的焊接性能。为了探究Ti80厚板多层多道焊接工艺参数与焊接次序对焊接残余应力的影响,利用有限元软件ABAQUS建立厚板多层多道焊接温度和热应力耦合模型。基于耦合模型计算Ti80厚板在不同焊接次序及冷却间隔时间的焊接温度场和残余应力场,分析焊接次序和冷却间隔时间对多层多道焊温度场和热应力场分布的影响,总结焊接次序和冷却间隔时间对残余应力的影响规律。最终得出:厚板焊接过程中,采用双面交替焊比单面顺序焊的残余应力峰值要小,应力分布也更为均匀,缩短冷却间隔时间能够减小横向残余应力分量S11的幅值,因此Ti80厚板焊接时,推荐采用双面交替、短间隔冷却时间的焊接方式。 展开更多

关键词 ti80厚板 多层多道焊 焊接工艺 残余应力 有限元法

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ICP-OES法测定Ti80钛合金中铝铌锆钼铁硅 被引量：7

10

作者 罗策 李剑 +1 位作者 黄永红 雷小燕 《化学工程师》 CAS 2015年第10期21-23,共3页

采用ICP-OES法测定了Ti80钛合金中铝、铌、锆、钼、铁、硅元素的含量。用H2O-HCl-HF-HNO3(5+5+1+1)对样品进行溶解;确定了各元素测定谱线为Al 394.401nm、Nb 269.706nm、Zr 339.197nm、Mo202.031nm、Fe 259.939nm、Si 288.158nm;建立了... 采用ICP-OES法测定了Ti80钛合金中铝、铌、锆、钼、铁、硅元素的含量。用H2O-HCl-HF-HNO3(5+5+1+1)对样品进行溶解;确定了各元素测定谱线为Al 394.401nm、Nb 269.706nm、Zr 339.197nm、Mo202.031nm、Fe 259.939nm、Si 288.158nm;建立了校准曲线,各元素线性相关系数均在0.999以上;测定了方法检出限,各元素检出限均小于0.003%;测定结果的RSD/%在0.79%~3.42%之间(n=7),加标回收率在97.0%~104.0%之间。 展开更多

关键词 钛合金 ti80钛合金 电感耦合等离子体光谱法(ICP-OES)

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基于显微组织调控的Ti80合金强韧化机理研究 被引量：3

11

作者 刘向宏 吴聪 +9 位作者 和卫平 唐敏 蒋鹏 余巍 杨胜利 杨晶 雷蕃 王凯旋 赵小花 陈海生 《材料开发与应用》 CAS 2024年第4期28-37,共10页

Ti80合金是由我国自主创新研制的耐蚀可焊近α型钛合金,海洋装备对Ti80合金的强度、塑性和冲击韧性提出了更高要求。通过调控退火温度得到Ti80合金等轴、双态和魏氏三种典型组织,对其进行力学性能测试,并采用SEM及EBSD技术阐明其演变规... Ti80合金是由我国自主创新研制的耐蚀可焊近α型钛合金,海洋装备对Ti80合金的强度、塑性和冲击韧性提出了更高要求。通过调控退火温度得到Ti80合金等轴、双态和魏氏三种典型组织,对其进行力学性能测试,并采用SEM及EBSD技术阐明其演变规律和强韧化机理。结果显示:等轴α相优异的协调变形能力使等轴组织和双态组织具有优异的塑性,交错分布的α集束的协调变形能力差导致魏氏组织的塑性最差;魏氏组织的冲击吸收能量最高,三种组织冲击性能的差异主要来源于裂纹扩展功的不同;双态组织中等轴α相具有优异的塑性变形能力,片层α相具有较好的偏折裂纹作用和一定的塑性变形能力,因此,相对曲折的裂纹扩展路径以及沿着裂纹路径的良好塑性变形使其具有最优异的强度-塑性-冲击韧性匹配。 展开更多

关键词 ti80 钛合金 冲击韧性 强韧化

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不同原始组织Ti80合金热变形行为及组织演变规律研究 被引量：3

12

作者 陶欢 孙二举 +3 位作者 潘一帆 郁炎 宋德军 余巍 《钛工业进展》 CAS 2021年第6期18-23,共6页

通过热模拟压缩试验,研究了等轴组织和魏氏组织Ti80合金在温度850~1000℃、应变速率0.01~10 s^(-1)、变形量20%~60%条件下的热变形行为及组织演变。结果表明:Ti80合金为温度敏感型和应变速率敏感型材料,两相区变形时软化机制以动态再结... 通过热模拟压缩试验,研究了等轴组织和魏氏组织Ti80合金在温度850~1000℃、应变速率0.01~10 s^(-1)、变形量20%~60%条件下的热变形行为及组织演变。结果表明:Ti80合金为温度敏感型和应变速率敏感型材料,两相区变形时软化机制以动态再结晶为主,单相区变形时以动态回复为主。低应变速率条件下(0.01 s^(-1)),等轴组织的流变应力峰值高于魏氏组织,高应变速率条件下(1~10 s^(-1))则相反。相同变形参数下,原始组织类型对合金显微组织演变有显著影响。在β相变点以下,随着变形温度升高,等轴组织基体中初生α相减少,次生片状α相破碎形成不规则小颗粒;魏氏组织晶界α相完全破碎,β晶粒内部大部分片状α相破碎形成等轴颗粒,只保留少量不同位向集束状α相。随着变形量增大,等轴组织中α相再结晶晶粒尺寸增大明显,魏氏组织中集束片状α相逐渐被破碎,形成细小的短条状和等轴再结晶α晶粒。 展开更多

关键词 ti80合金 等轴组织 魏氏组织 热变形 组织演变

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通过热循环变形改善Ti80合金的超塑性 被引量：3

13

作者 李梁 孙建科 +2 位作者 孟祥军 刘茵琪 陈卫 《材料开发与应用》 CAS 2005年第6期1-3,8,共4页

研究了热循环变形后Ti80合金的超塑性.结果表明,在800～980℃温度范围内,m值大于0.3;在最高试验温度930℃,拉伸速度为0.2mm/min,循环5次的条件下,伸长率达350%;变形过程中晶粒首先得到细化,随后有所长大;变形后组织均匀,呈等轴状.Ti80... 研究了热循环变形后Ti80合金的超塑性.结果表明,在800～980℃温度范围内,m值大于0.3;在最高试验温度930℃,拉伸速度为0.2mm/min,循环5次的条件下,伸长率达350%;变形过程中晶粒首先得到细化,随后有所长大;变形后组织均匀,呈等轴状.Ti80合金表现出超塑特性. 展开更多

关键词 ti80合金 热循环 超塑性

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船用Ti80合金直流阳极氧化研究 被引量：1

14

作者 石绪忠 王岳 +3 位作者 余向飞 陈派明 王艳秋 林福文 《材料开发与应用》 CAS 2010年第5期16-19,共4页

在酸性溶液中,采用直流阳极氧化方法、恒电流模式在Ti80合金表面生成氧化膜。研究了氧化过程中电压随时间的变化关系,并对氧化膜的相组成、成分、微观形貌和厚度、绝缘性等性能进行了考核。结果表明,经过阳极氧化后,Ti80合金具有了足够... 在酸性溶液中,采用直流阳极氧化方法、恒电流模式在Ti80合金表面生成氧化膜。研究了氧化过程中电压随时间的变化关系,并对氧化膜的相组成、成分、微观形貌和厚度、绝缘性等性能进行了考核。结果表明,经过阳极氧化后,Ti80合金具有了足够厚且均匀连续的氧化膜,绝缘电阻有了很大的提高。 展开更多

关键词 船用钛合金 ti80 阳极氧化 电绝缘

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Fe含量对Ti80合金显微组织和性能的影响 被引量：1

15

作者 陶欢 宋德军 +3 位作者 杨胜利 李冲 郁炎 潘一帆 《材料开发与应用》 CAS 2021年第6期7-11,共5页

研究了不同Fe元素含量(0.04%~0.41%,w)对Ti80合金显微组织和性能的影响.结果表明:增加Fe含量,可以提高Ti80合金室温强度.Fe元素含量每增加0.2%,合金强度提高约20 MPa,但对合金塑性与冲击性能无明显影响.Fe元素对合金组织形态有影响,当F... 研究了不同Fe元素含量(0.04%~0.41%,w)对Ti80合金显微组织和性能的影响.结果表明:增加Fe含量,可以提高Ti80合金室温强度.Fe元素含量每增加0.2%,合金强度提高约20 MPa,但对合金塑性与冲击性能无明显影响.Fe元素对合金组织形态有影响,当Fe含量提高至0.41%时,α相由球状转变为长条状.30 d海水腐蚀试验周期内,Fe元素的加入降低了Ti80合金的开路电位,导致合金在天然海水浸泡和5 m/s流速条件下平均腐蚀速率增大,耐海水腐蚀性能有所下降,但与正常Ti80合金仍处于同一数量级. 展开更多

关键词 Fe含量 ti80合金 显微组织 性能

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硬化模型对Ti80厚板焊接热-力耦合仿真计算的影响

16

作者 郦羽 侯家怡 +2 位作者 顾立君 李良碧 万正权 《电焊机》 2024年第8期50-63,共14页

在船用Ti80钛合金厚板的多层多道焊接中,材料经历了多次热-力循环的作用,焊接接头需要考虑材料在循环载荷作用下的热塑性变形行为,而不同的塑性本构模型所表达的材料力学特性存在明显差别,因此材料塑性模型对焊接残余应力的模拟计算有... 在船用Ti80钛合金厚板的多层多道焊接中,材料经历了多次热-力循环的作用,焊接接头需要考虑材料在循环载荷作用下的热塑性变形行为,而不同的塑性本构模型所表达的材料力学特性存在明显差别,因此材料塑性模型对焊接残余应力的模拟计算有着直接影响。文中通过对Ti80钛合金材料在不同温度(20~900℃)的拉伸试验以及不同温度(20~800℃)的低周疲劳试验,获得了Ti80钛合金材料的理想弹塑性模型、各向同性硬化模型、随动硬化模型和混合硬化模型的材料参数。采用不同硬化模型对Ti80焊接接头焊接残余应力进行模拟计算,并采用X射线测量残余应力,将获得的残余应力结果进行对比,分析不同硬化模型对焊接残余应力的影响。结果表明,理想塑性模型低估了残余应力的大小,各向同性硬化模型略微高估了熔池及其附近的残余应力大小,随动硬化模型与混合硬化模型残余应力计算值较为接近,前者略小,后者可较精确预测残余应力。从工程应用的角度来看,推荐各向同性应变硬化模型,该模型在残余应力预报的数值最大,使用该模型可以获得相对保守的预测值。 展开更多

关键词 硬化模型 ti80钛合金 焊接残余应力 焊接工艺 有限元计算

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Ti80钛合金J_(IC)转K_(IC)误差分析研究

17

作者 党恒耀 陈沛 张利娟 《材料开发与应用》 CAS 2016年第5期5-9,共5页

通过对Ti80钛合金J_(IC)转K_(IC)进行误差分析,得出产生误差的主要原因是试样不满足小范围屈服,利用"有效裂纹尺寸"的思想进行修正,修正后误差由12%减小到5%。

关键词 ti80钛合金 断裂韧性 小范围屈服

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海洋工程用超大规格Ti80钛合金锻坯制备研究 被引量：12

18

作者 杨晶 任晓龙 +6 位作者 王涛 孙峰 张胜 雷锦文 李少强 陈海生 罗锦华 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2021年第2期19-22,共4页

对海洋工程用超大规格Ti80钛合金铸锭的化学成分均匀性,以及制备的超大规格锻坯组织均匀性和力学性能稳定性进行了研究分析。结果表明:研制的单重为11000 kg的Ti80钛合金铸锭头部、中部和尾部的化学成分中的主元素极差控制在1000 ppm、... 对海洋工程用超大规格Ti80钛合金铸锭的化学成分均匀性,以及制备的超大规格锻坯组织均匀性和力学性能稳定性进行了研究分析。结果表明:研制的单重为11000 kg的Ti80钛合金铸锭头部、中部和尾部的化学成分中的主元素极差控制在1000 ppm、氧元素极差控制在80 ppm,表明化学成分均匀性良好;制备的单重为7500 kg的超大规格Ti80钛合金锻坯的不同位置的低倍组织模糊均匀、显微组织均匀性及一致性良好,锻坯不同位置、不同方向的抗拉强度和屈服强度偏差均控制在10 MPa以内,伸长率偏差为2%,断面收缩率偏差为4%,冲击功偏差为5 J,表明其力学性能差异较小,具有良好的性能稳定性。 展开更多

关键词 ti80钛合金 超大规格锻坯 化学成分 组织 力学性能

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基于MATLAB的Ti80合金热变形行为及热加工图 被引量：14

19

作者 权思佳 宋克兴 +3 位作者 张彦敏 张斌斌 王启 李炎 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第11期3600-3607,共8页

用热模拟试验机、光学显微镜、MATLAB软件研究了双态组织Ti80合金在变形温度860~1020℃、应变速率0.001~10 s-1、最大变形量50%下的热变形和热加工特性。结果表明:Ti80合金为负温度敏感型、正应变速率敏感型材料,主要软化机制随温度的... 用热模拟试验机、光学显微镜、MATLAB软件研究了双态组织Ti80合金在变形温度860~1020℃、应变速率0.001~10 s-1、最大变形量50%下的热变形和热加工特性。结果表明:Ti80合金为负温度敏感型、正应变速率敏感型材料,主要软化机制随温度的升高由动态再结晶转变为动态回复。利用MATLAB编程构建了应变补偿本构方程与热加工图,计算应力与试验应力的相关系数R=0.994、平均相对误差AARE=7.443%;合金最佳热加工工艺参数区间为:温度980~1015℃、应变速率-0.013~0.100 s-1,该区峰值功率耗散系数h=64%。 展开更多

关键词 ti80合金 热压缩变形 本构方程 热加工图 MATLAB

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深潜器用Ti80电子束焊接接头精细组织结构特征 被引量：10

20

作者 安飞鹏 王其红 +1 位作者 李士凯 熊进辉 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第5期96-99,共4页

进行了Ti80大厚板电子束焊接试验,实现了56 mmTi80无缺陷焊接.分析焊缝和热影响区精细组织,结果表明,焊缝上部为柱状晶粒,下部为柱状晶和等轴晶,晶粒内组织为马氏体α相和残余β相.焊缝由上至下高温停留时间逐渐减小、冷却速度逐渐加快... 进行了Ti80大厚板电子束焊接试验,实现了56 mmTi80无缺陷焊接.分析焊缝和热影响区精细组织,结果表明,焊缝上部为柱状晶粒,下部为柱状晶和等轴晶,晶粒内组织为马氏体α相和残余β相.焊缝由上至下高温停留时间逐渐减小、冷却速度逐渐加快,马氏体α相呈长大趋势.热影响区分为靠近焊缝区的Ⅰ区和靠近母材的Ⅱ区.热影响Ⅰ区组织为马氏体α相、初生α相和β相;Ⅱ区组织为初生α相、次生α相和转变β组织.Ⅰ区由于受热影响作用大,其组织更接近于焊缝;Ⅱ区组织则更接近于母材组织. 展开更多

关键词 ti80合金 大厚度 电子束焊接 精细组织

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