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增材制造TA15钛合金复杂舱段的性能研究
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作者 张群 樊子煜 +5 位作者 王跃东 赵枢明 张会华 杨鹏伟 鲁仁义 庄辛鹏 《兵器材料科学与工程》 北大核心 2026年第1期55-61,共7页
TA15钛合金舱段由于结构复杂和导热性差等,导致传统机加方式难度大、成本高、效率低、材料利用率低。本文利用选区激光熔化(SLM)技术制备复杂TA15钛合金舱段,并在舱段周身取样,使用万能试验机和分离式霍普金森杆(SHPB)装置开展动态和准... TA15钛合金舱段由于结构复杂和导热性差等,导致传统机加方式难度大、成本高、效率低、材料利用率低。本文利用选区激光熔化(SLM)技术制备复杂TA15钛合金舱段,并在舱段周身取样,使用万能试验机和分离式霍普金森杆(SHPB)装置开展动态和准静态力学性能研究,结合扫描电镜和金相显微镜分析断口形貌和显微组织。结果表明:室温准静态拉伸下,所有试样伸长率均大于10%,屈服强度最大为1 114 MPa,最小为1 066 MPa,各向异性较小,力学性能达到锻件水准。应变率为1 000/s时,所有试样表现出明显的应变率强化效应。动态力学性能薄弱位置在隔板与侧壁连接处,此处存在一定应力集中。在高速冲击下隔板试样较侧壁试样更易产生绝热剪切带(ASB),是因为打印过程中隔板下方主要由TA15钛合金粉末支撑,近似绝热,造成热应力集中。在较高应变率下试样均因被拉长,断口呈现大量抛物线状的剪切韧窝。 展开更多
关键词 选区激光熔化 ta15钛合金舱段 动静态力学性能
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大尺寸TA15构件激光直接沉积制造全流程仿真研究
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作者 汪鑫 刘琦 +2 位作者 陈金瀚 李祥硕 张冬云 《冶金与材料》 2026年第3期1-3,共3页
文章通过数值模拟,探讨了大尺寸TA15钛合金结构制备全流程的残余应力与变形问题,系统分析了激光直接沉积、退火热处理和焊接过程对大尺寸TA15钛合金结构性能的影响。研究结果表明,激光直接沉积结构A和结构B的底板残余应力大、顶部残余... 文章通过数值模拟,探讨了大尺寸TA15钛合金结构制备全流程的残余应力与变形问题,系统分析了激光直接沉积、退火热处理和焊接过程对大尺寸TA15钛合金结构性能的影响。研究结果表明,激光直接沉积结构A和结构B的底板残余应力大、顶部残余应力小,在肋板的边缘,甚至存在低应力区域,热处理退火后结构发生了少量变形,结构A变形主要集中于两端,结构B为四周变形量大、中心变形量小,焊接过程中结构整体的残余应力变化较小,焊缝热影响区位置的残余应力显著降低。 展开更多
关键词 ta15合金 激光直接沉积 全流程工艺 残余应力
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热处理温度及冷却方式对TA15钛合金微观组织和拉伸性能的影响
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作者 翟欣姣 张明玉 《稀有金属与硬质合金》 北大核心 2026年第1期121-127,共7页
选取TA15钛合金作为实验材料,对该合金进行不同温度的热处理,并对其进行不同方式的冷却,研究热处理温度及冷却方式对合金微观组织和拉伸性能的影响。研究表明:热处理温度为970℃((α+β)区)时,组织呈现T型织构,经水冷或空冷处理后的合... 选取TA15钛合金作为实验材料,对该合金进行不同温度的热处理,并对其进行不同方式的冷却,研究热处理温度及冷却方式对合金微观组织和拉伸性能的影响。研究表明:热处理温度为970℃((α+β)区)时,组织呈现T型织构,经水冷或空冷处理后的合金均为(α+β)两相组织,经水冷处理后的组织中存在更为细小的针状α相。热处理温度为1000℃(β区)时,组织呈现R型织构,经水冷或空冷处理后的组织均呈现细片层形貌,初生α相完全消失。经水冷处理后,组织中会形成α'相,而经空冷处理后,组织中形成α相。无论何种热处理温度区间,经过水冷后合金强度相比空冷合金均更高;冷却方式相同时,相比(α+β)区,热处理温度处于β区时合金的强度有所提高,但塑性明显降低。无论何种冷却方式,经(α+β)区温度热处理后的合金拉伸断口形貌由韧窝构成;经β区温度热处理后的拉伸断口以粗大岩石形貌为主,并出现撕裂棱和细小浅韧窝。 展开更多
关键词 ta15钛合金 热处理 冷却方式 微观组织 拉伸性能
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TiB_(w)/TA15复合材料持久/蠕变变形行为研究
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作者 刘莹莹 王富鑫 +3 位作者 马小昭 付明杰 乔虹 张书铭 《航空制造技术》 北大核心 2026年第1期153-161,共9页
研究了TiB_(w)/TA15复合材料固溶-时效热处理过程中的显微组织演变及持久和蠕变变形行为。结果表明,硅化物形态、尺寸和析出位置受热处理时效阶段温度、时间、晶体缺陷及持久/蠕变变形过程的影响。较高的时效温度和较长的时效时间及热... 研究了TiB_(w)/TA15复合材料固溶-时效热处理过程中的显微组织演变及持久和蠕变变形行为。结果表明,硅化物形态、尺寸和析出位置受热处理时效阶段温度、时间、晶体缺陷及持久/蠕变变形过程的影响。较高的时效温度和较长的时效时间及热处理后位错等晶体缺陷的存在是大颗粒硅化物析出、聚集的主要原因。适当提高时效温度可促进α_(2)相细小弥散析出,延长时效时间使得α_(2)相存在粗化聚集倾向。热处理后持久和蠕变性能受硅化物和α_(2)相的共同影响,其中硅化物大量析出和大尺寸硅化物的存在会降低复合材料的持久断裂时间。持久变形过程中位错运动主要发生于α片层内,晶内α_(2)相及晶须增强相有效地阻碍了位错运动。持久变形过程中晶须断裂引发的裂纹扩展是造成复合材料持久断裂时间整体偏短的主要原因。在650℃/100 MPa/100 h的测试条件下,TiB_(w)/TA15复合材料的蠕变过程受α晶内、β晶间位错运动及析出相与位错相互作用的共同影响。 展开更多
关键词 TiB_(w)/ta15复合材料 硅化物 α_(2)相 持久性能 蠕变性能
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TA15钛合金壳体挤压开裂产生机理及工艺优化
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作者 王腾 李佳盈 杨钰 《金属加工(热加工)》 2026年第1期138-143,148,共7页
针对TA15钛合金壳体在热挤压时由于材料变形不均匀而产生较大的附加拉应力,从而导致壳体四周出现严重开裂缺陷的问题,采用数值模拟与试验相结合方法,对TA15钛合金壳体热挤压试验工艺参数进行改进和优化,以减小壳体薄壁处温度差,避免开... 针对TA15钛合金壳体在热挤压时由于材料变形不均匀而产生较大的附加拉应力,从而导致壳体四周出现严重开裂缺陷的问题,采用数值模拟与试验相结合方法,对TA15钛合金壳体热挤压试验工艺参数进行改进和优化,以减小壳体薄壁处温度差,避免开裂缺陷。通过预热态挤压工艺,提高了热挤压模具内表面的初始温度,使用玻璃润滑剂改善模具与壳体之间接触面的润滑条件,同时减少了壳体挤压过程中的热量损失。结果表明:可以通过模拟预测的方式,成功将壳体薄壁处温度差控制在<100℃。对参考数值模拟的工艺参数进行了试验,验证了工艺方法的可行性,解决了TA15钛合金波纹状挤压开裂问题。 展开更多
关键词 ta15钛合金 热挤压成形 开裂缺陷 数值模拟 工艺优化
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TA15钛合金厚板组织与力学性能研究
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作者 王军 张明玉 《轨道交通材料》 2026年第1期52-55,共4页
文章以TA15钛合金厚板为研究材料,系统分析了TA15钛合金厚板不同位置(表层与心部)的显微组织、织构特征及力学性能。结果表明:板材同一位置横向与纵向的显微组织形貌相近,但表层与心部存在显著差异。表层组织主要由初生α相和次生α相组... 文章以TA15钛合金厚板为研究材料,系统分析了TA15钛合金厚板不同位置(表层与心部)的显微组织、织构特征及力学性能。结果表明:板材同一位置横向与纵向的显微组织形貌相近,但表层与心部存在显著差异。表层组织主要由初生α相和次生α相组成,而心部组织初生α相及次生α相体积分数明显高于表层。不同位置的极图类型相似,但横向与纵向织构差异显著,表层织构强度高于心部,横向织构强度优于纵向,其中横向以R型织构为主,而纵向则以T型织构为主。力学性能分析表明,表层强度高于心部,但塑性较低。相同位置横向强度较纵向更高,但塑性差异较小,表明板材具有明显的各向异性。 展开更多
关键词 ta15钛合金 微观组织 拉伸性能 各向异性
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激光复合制造TA15热处理工艺组织和性能分析
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作者 黎芊妤 王婷 李明悦 《机械工程与自动化》 2026年第2期137-139,共3页
采用激光复合制造技术,选取未经热处理的TA15钛合金锻件作为基础材料,激光沉积原材料选取该材料的粉末,制备出TA15钛合金的厚壁件。通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等方法从显微组织、显微硬度等方面对其展开... 采用激光复合制造技术,选取未经热处理的TA15钛合金锻件作为基础材料,激光沉积原材料选取该材料的粉末,制备出TA15钛合金的厚壁件。通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等方法从显微组织、显微硬度等方面对其展开深入剖析,旨在为TA15钛合金的激光沉积修复工艺提供详实的数据支撑与参考依据。研究结果表明:采用激光复合制造技术制备TA15钛合金试样,实施β相区淬火处理后,沉积部分与基体部分的显微组织会转变为等轴晶结构;经循环热处理,等轴晶内部的板条状和针状马氏体组织显著减少,沉积部分与基体部分在显微组织上的差异随之缩小;随着循环热处理次数增加,从基体部分到沉积部分,显微硬度逐渐上升。 展开更多
关键词 激光复合制造 ta15钛合金 显微组织 显微硬度
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Investigation on the effect of solid particle erosion on the dissolution behavior of electrochemically machined TA15 titanium alloy
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作者 Dongbao Wang Dengyong Wang +2 位作者 Wenjian Cao Shuofang Zhou Zhengyang Jiang 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 2026年第1期252-264,共13页
During electrochemical machining(ECM),the passivation film formed on the surface of titanium alloy can lead to uneven dissolution and pitting.Solid particle erosion can effectively remove this passivation film.In this... During electrochemical machining(ECM),the passivation film formed on the surface of titanium alloy can lead to uneven dissolution and pitting.Solid particle erosion can effectively remove this passivation film.In this paper,the electrochemical dissolution behavior of Ti-6.5Al-2Zr-1Mo-1V(TA15)titanium alloy at without particle impact,low(15°)and high(90°)angle particle impact was investigated,and the influence of Al_(2)O_(3)particles on ECM was systematically expounded.It was found that under the condition of no particle erosion,the surface of electrochemically processed titanium alloy had serious pitting corrosion due to the influence of the passivation film,and the surface roughness(Sa)of the local area reached 10.088μm.Under the condition of a high-impact angle(90°),due to the existence of strain hardening and particle embedding,only the edge of the surface is dissolved,while the central area is almost insoluble,with the surface roughness(S_(a))reaching 16.086μm.On the contrary,under the condition of a low-impact angle(15°),the machining efficiency and surface quality of the material were significantly improved due to the ploughing effect and galvanic corrosion,and the surface roughness(S_(a))reached 2.823μm.Based on these findings,the electrochemical dissolution model of TA15 titanium alloy under different particle erosion conditions was established. 展开更多
关键词 ta15 titanium alloy electrochemical machining particle erosion passivation film
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激光能量密度对SLM成形TA15合金孔隙及力学性能的影响 被引量:1
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作者 杨来侠 慎松 +4 位作者 戴杰 谢启东 王晨霖 李庆宇 陈祯 《应用激光》 北大核心 2025年第1期36-45,共10页
针对激光选区熔化技术(SLM)制造TA15(Ti-6.5Al-2Zr-Mo-V)零件存在孔隙的问题,采用不同激光功率及扫描速度制备TA15试样,通过对比不同体能量密度下孔隙的微观形貌,揭示了体能量密度对孔隙形成的影响规律,通过分析Schmid因子及断口形貌,... 针对激光选区熔化技术(SLM)制造TA15(Ti-6.5Al-2Zr-Mo-V)零件存在孔隙的问题,采用不同激光功率及扫描速度制备TA15试样,通过对比不同体能量密度下孔隙的微观形貌,揭示了体能量密度对孔隙形成的影响规律,通过分析Schmid因子及断口形貌,建立了体能量密度、孔隙、力学性能之间的关系。实验结果表明:试样的致密度和力学性能随着体能量密度的增大呈先增大后减小的变化趋势。在100~125 J/cm^(3)之间制造TA15试样的致密度最高(≥99.9%),此时的抗拉强度为1189 MPa±22 MPa,屈服强度为871.22 MPa±18 MPa,延伸率为7.42%±1.2%。体能量密度≤100 J/cm^(3),小孔隙彼此相互连接形成区域性不规则孔隙链,这类孔隙链是恶化试件力学性能的主要原因;体能量密度≥125 J/cm^(3),形成独立零散分布的球形气孔。减少孔隙可以提升SLM制造TA15零件的力学性能,使其应用范围更广。 展开更多
关键词 激光选区熔化 ta15合金 致密度 孔隙
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中间层和管坯长径比对TA15/YG8复合管界面组织与剪切强度的影响
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作者 何维均 田宇禾 +3 位作者 胥政 曹宇 贾顺杰 蒋斌 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第2期62-71,共10页
为了综合钛合金和硬质合金的优异性能,制备了TA15钛合金/YG8硬质合金复合管。重点分析了中间层(Ni和Fe箔)和长径比(硬质合金管长度和其外径之间的比值)对TA15钛合金/YG8硬质合金复合管的界面组织与剪切强度的影响。其中,采用圆环试样评... 为了综合钛合金和硬质合金的优异性能,制备了TA15钛合金/YG8硬质合金复合管。重点分析了中间层(Ni和Fe箔)和长径比(硬质合金管长度和其外径之间的比值)对TA15钛合金/YG8硬质合金复合管的界面组织与剪切强度的影响。其中,采用圆环试样评价复合管的整体界面剪切强度,采用条状试样测试局部界面剪切强度。结果表明:添加Ni中间层能显著促进界面元素扩散并形成Ti-Ni金属间化合物,而添加Fe中间层后界面元素扩散距离较短,并且添加Ni中间层的界面局部剪切强度高于添加Fe中间层;复合管的整体界面剪切强度(160~250 MPa)显著高于局部界面剪切强度(11~32 MPa),主要是由TA15与YG8之间的热应力所致;相较于小长径比,大长径比复合管的界面扩散反应层更厚、界面剪切强度更低,这与其采用小直径的TA15管坯和更慢的冷却速度有关。 展开更多
关键词 ta15/YG8复合管 扩散复合 界面组织 剪切强度 中间层
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TA15钛合金电流辅助V型弯曲成形工艺研究
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作者 庞国鑫 张宝 +7 位作者 李明浩 祖宇飞 李细锋 付雪松 周文龙 郭俊卿 相楠 陈国清 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第9期55-63,共9页
研究了3种不同电流路径及结构的电辅助弯曲模具对TA15钛合金V型弯曲成形的影响。结果表明,TA15钛合金室温塑性较差,室温下板材弯曲至146°时,试样便产生裂纹。而采用电流辅助弯曲工艺可实现试样成形区的局部加热(模具置于室温环境)... 研究了3种不同电流路径及结构的电辅助弯曲模具对TA15钛合金V型弯曲成形的影响。结果表明,TA15钛合金室温塑性较差,室温下板材弯曲至146°时,试样便产生裂纹。而采用电流辅助弯曲工艺可实现试样成形区的局部加热(模具置于室温环境),在高温及脉冲电流作用下,可将试样弯曲成形至31°,显著提高试样的成形极限。模具结构、电流路径以及试样的本征性能(热导率和电导率)会显著影响试样内高温区分布的位置及长度。对于钛合金这种电阻大但导热差的金属而言,选用电流从凸模引入模具可有较好的高温区分布及成形结果。 展开更多
关键词 ta15钛合金 电流辅助 V型弯曲成形 模具结构
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热处理对激光选区熔化TA15组织性能的影响 被引量:5
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作者 王猛 赵琳瑜 +3 位作者 刘喜旺 陈志旋 张立平 吴军 《材料工程》 北大核心 2025年第3期125-134,共10页
为了提高选区激光熔化TA15合金试样的综合力学性能,本研究开展了选区激光熔化(selected laser melting,SLM)TA15合金在800℃+空冷、950℃+空冷和1050℃+空冷退火条件下的组织和力学性能研究。利用电子背散射衍射表征了不同状态TA15合金... 为了提高选区激光熔化TA15合金试样的综合力学性能,本研究开展了选区激光熔化(selected laser melting,SLM)TA15合金在800℃+空冷、950℃+空冷和1050℃+空冷退火条件下的组织和力学性能研究。利用电子背散射衍射表征了不同状态TA15合金组织结构特征。结果表明,800℃和950℃热处理未明显改变α相的取向和织构,呈现网篮组织结构特征;1050℃热处理后,沿[0001]方向出现最大强度为9.18的织构,呈现魏氏体组织特征。随着退火温度的升高,α′/α相的宽度逐渐增加,长宽比先上升后下降,α′/α相内几何必要位错密度逐渐降低。试样维氏硬度值先下降、后上升,未热处理态试样维氏硬度值最大,为(397.2±10)HV。随着退火温度的升高,TA15试样强度逐渐下降,伸长率先上升后下降。未热处理态拉伸试样呈现混合断裂特征;800℃和900℃热处理试样呈现塑性断裂特征;1050℃热处理试样为脆性断裂。 展开更多
关键词 选区激光熔化 热处理 ta15 显微组织 力学性能
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激光焊接角度对TA15钛合金接头组织性能的影响
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作者 袁树春 蒋青 +3 位作者 郑敏 陈玉华 王善林 戴忠奎 《精密成形工程》 北大核心 2025年第5期197-206,共10页
目的 为了实现TA15钛合金的高质量焊接,揭示焊接角度对热影响区与焊缝区组织演变及性能变化的调控机理。方法 采用激光束焊接技术对TA15钛合金进行焊接,研究下坡焊倾斜角度对TA15钛合金激光焊接接头显微组织及力学性能的影响。结果 在... 目的 为了实现TA15钛合金的高质量焊接,揭示焊接角度对热影响区与焊缝区组织演变及性能变化的调控机理。方法 采用激光束焊接技术对TA15钛合金进行焊接,研究下坡焊倾斜角度对TA15钛合金激光焊接接头显微组织及力学性能的影响。结果 在不同的激光焊接角度下,均得到了成形良好的TA15钛合金接头。随着焊接倾斜角度的增加,接头焊缝区晶粒取向强度逐渐增加,热影响区晶粒取向强度逐渐减小,热影响区中完全再结晶晶粒和变形晶粒占比分别从24.6%增加到31.1%和从19.2%增加到21.9%,热影响区中的亚结构晶粒占比从56.2%下降到47%。结论 当焊接倾斜角度为30°时,获得TA15钛合金接头热影响区最大显微硬度(371.2HV),当焊接倾斜角度为60°时,获得TA15钛合金接头焊缝区最大显微硬度(378HV);当焊接倾斜角度为30°时,获得接头最大抗拉强度(1 092.1 MPa),接头延伸率与断面收缩率随着焊接倾斜角度的增加而减小;不同焊接角度的拉伸试样均断裂在热影响区和焊缝区,随着焊接倾斜角度的增加,试样的断裂模式由穿晶断裂逐渐转变为半穿晶半沿晶断裂,最终转变为沿晶韧窝断裂。 展开更多
关键词 激光焊接 ta15钛合金 焊接倾斜角度 显微组织 力学性能
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高加速电压对电子束焊接TA15钛合金接头热行为及组织性能的影响
14
作者 石毅磊 左从进 +5 位作者 许海鹰 王永锋 王壮 桑兴华 刘欣 齐铂金 《航空制造技术》 北大核心 2025年第22期106-115,共10页
电子束焊接技术正向高压、大功率、长寿命、高稳定性及智能控制方向发展,已成为大厚度钛合金结构制造的理想焊接工艺选择。本文采用高压电子束,对20 mm厚的TA15钛合金进行焊接,系统分析了在相同热输入条件下,100 kV、120 kV和150 kV加... 电子束焊接技术正向高压、大功率、长寿命、高稳定性及智能控制方向发展,已成为大厚度钛合金结构制造的理想焊接工艺选择。本文采用高压电子束,对20 mm厚的TA15钛合金进行焊接,系统分析了在相同热输入条件下,100 kV、120 kV和150 kV加速电压对焊接接头的组织与力学性能的影响,探讨了加速电压对焊接过程的热作用机制。结果显示,加速电压影响焊接接头的局部过冷度,随着加速电压的增加,过冷度降低,促进了TA15钛合金中合金元素扩散转变,最终形成细针状α′相和少量片状α相。在150 kV下,TA15钛合金室温塑性提升归因于β相及焊缝大角度晶界含量的增加,增强了合金的塑性变形能力。本文研究结果可为高压大功率电子束焊接大厚度强韧钛合金的工程应用提供理论依据。 展开更多
关键词 电子束焊接 加速电压 ta15钛合金 熔池动力学 微观组织
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变形温度对TA15钛合金ECAP组织和性能的影响
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作者 雷亨希 刘晓燕 +2 位作者 武宇琪 杨西荣 强萌 《锻压技术》 北大核心 2025年第12期168-176,共9页
采用等通道转角挤压工艺(ECAP)分别在100、200和300℃下对近α型TA15钛合金棒材进行单道次挤压变形,通过光学显微镜、透射电镜、X射线衍射和拉伸测试研究了变形温度对TA15钛合金组织和力学性能的影响。结果表明:ECAP变形后初生α相(α_(... 采用等通道转角挤压工艺(ECAP)分别在100、200和300℃下对近α型TA15钛合金棒材进行单道次挤压变形,通过光学显微镜、透射电镜、X射线衍射和拉伸测试研究了变形温度对TA15钛合金组织和力学性能的影响。结果表明:ECAP变形后初生α相(α_(p))由退火态的等轴状被拉长为不均匀的板条组织;随着变形温度的降低,α_(p)相逐渐等轴均匀化,位错密度和形变孪晶数量明显增加,孪晶类型以(1012)拉伸孪晶为主,次生α相(α_(s))尺寸逐渐减小。ECAP变形诱导TA15钛合金的β相向α相转变,合金的主要变形机制为位错滑移+孪生+相变。退火态试样的织构主要为柱面织构,而300、200和100℃单道次ECAP变形时柱面织构逐渐向基面以及锥面织构转变,且织构类型分别为C_(1)织构、P_(1)织构和B织构。ECAP变形显著提高TA15钛合金的屈服强度和极限抗拉强度,并随着变形温度的降低,伸长率先降低后升高。在100℃单道次ECAP变形后,TA15钛合金具有较高的综合力学性能,这归因于孪生、位错、次生相和组织均匀化等因素的共同作用。 展开更多
关键词 ta15钛合金 等通道转角挤压工艺 变形温度 微观组织 力学性能
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网状结构5vol%TiBw/TA15复合材料抗腐蚀性能研究
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作者 冯养巨 王威 +1 位作者 陆云彬 雷玉成 《稀有金属材料与工程》 北大核心 2025年第6期1588-1595,共8页
为了研究网状结构5vol%TiBw/TA15复合材料耐腐蚀性能,采用低能球磨加真空热压烧结技术制备5vol%TiBw/TA15复合材料。将纯TA15与5vol%TiBw/TA15复合材料进行电化学腐蚀试验,测量和比较2种材料在3.5wt%NaCl腐蚀液环境中的开路电位、极化... 为了研究网状结构5vol%TiBw/TA15复合材料耐腐蚀性能,采用低能球磨加真空热压烧结技术制备5vol%TiBw/TA15复合材料。将纯TA15与5vol%TiBw/TA15复合材料进行电化学腐蚀试验,测量和比较2种材料在3.5wt%NaCl腐蚀液环境中的开路电位、极化曲线和电化学阻抗谱。结果表明,相较纯TA15,5vol%网状结构增强TiBw/TA15复合材料具有低的自腐蚀电流密度(0.033μA·cm^(-2))、更高极化电阻值(42993 kΩ·cm^(2))和较少的腐蚀坑,显现出更优异的耐腐蚀性。这是由于TiBw增强体的存在,在电化学腐蚀过程中,相较于纯TA15,5vol%TiBw/TA15复合材料表面较快形成稳定的TiO_(2)钝化膜。 展开更多
关键词 真空热压烧结 TiBw/ta15复合材料 极化曲线 EIS 耐蚀性
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焊接角度对TA15钛合金激光填丝焊接头组织性能的影响
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作者 刘宏伟 蒋青 +3 位作者 郑敏 张昭 王善林 陈玉华 《精密成形工程》 北大核心 2025年第12期227-240,共14页
目的实现薄板TA15钛合金的高质量焊接并满足其在航天环境下的服役要求。方法采用激光填丝焊接技术对TA15钛合金薄板进行对接焊接,系统研究不同焊接角度对焊缝成形、微观组织及力学性能的影响。结果不同焊接角度下接头表面形貌相似,而底... 目的实现薄板TA15钛合金的高质量焊接并满足其在航天环境下的服役要求。方法采用激光填丝焊接技术对TA15钛合金薄板进行对接焊接,系统研究不同焊接角度对焊缝成形、微观组织及力学性能的影响。结果不同焊接角度下接头表面形貌相似,而底部宽度随焊接角度的增大呈先增后减的趋势,在60°时整体宽度最大,呈“X”形结构。随着焊接角度的增大,气孔率显著降低,气孔主要分布于焊缝底部,以冶金气孔为主。微观组织分析结果表明,60°焊接接头中出现大量马氏体集束,其余角度则以网篮状马氏体为主。热影响区组织均由块状α相、残余β相和针状马氏体组成,与平焊接头相似。所有接头的大角度晶界比例均超过92%。拉伸性能分析结果表明,各焊接接头的抗拉强度均高于母材强度,其中60°焊接接头抗拉强度最高,达1121 MPa,断后伸长率为55%~64%。拉伸变形主要集中于硬度最低区域,断裂位置位于热影响区。结论激光填丝焊接工艺参数对TA15钛合金接头性能具有显著影响,可为航空航天领域钛合金焊接提供参考。 展开更多
关键词 激光填丝焊接 ta15钛合金 激光焊接角度 显微组织 力学性能
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激光扫描速度对选区激光熔化成形TA15合金宏观形貌和微观组织的影响 被引量:4
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作者 雷杨 陈冰清 +3 位作者 闫泰起 吴宇 秦仁耀 孙兵兵 《航空材料学报》 北大核心 2025年第3期131-141,共11页
钛合金以其优异的强度、焊接性和良好的塑性在航空、航天和航海领域得到广泛应用。本工作采用选区激光熔化成形制备近α钛合金Ti-6.5Al-2Zr-Mo-V(TA15),基于共聚焦激光扫描显微镜(CLSM)、金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍... 钛合金以其优异的强度、焊接性和良好的塑性在航空、航天和航海领域得到广泛应用。本工作采用选区激光熔化成形制备近α钛合金Ti-6.5Al-2Zr-Mo-V(TA15),基于共聚焦激光扫描显微镜(CLSM)、金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、能量色散谱仪(EDS)等方法,研究激光扫描速度对选区激光熔化成形TA15合金宏观形貌和微观组织的影响。结果表明:激光扫描速度变化对TA15合金成形质量具有显著影响。较高激光扫描速度会导致熔道波动不连续、表面出现不规则起伏;较低激光扫描速度会显著促进截面孔隙产生。激光扫描速度的提高导致合金内部马氏体尺寸先增加后减小,马氏体层级逐步降低。过低或过高的激光扫描速度使合金表面产生局部裂纹,这些裂纹处存在元素缺失及富集现象。激光扫描速度与合金成形质量之间的直接关系,可以为优化选区激光熔化成形TA15合金的工艺路线及方案提供参考,有助于TA15合金的进一步推广及应用。 展开更多
关键词 选区激光熔化 ta15合金 激光扫描速度 微观组织
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热处理工艺对TA15钛合金热挤压管材显微组织及性能的影响 被引量:3
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作者 任伟宁 李旭升 +2 位作者 崔文俊 罗登超 苏松林 《锻压技术》 北大核心 2025年第2期222-226,共5页
研究了650~850℃两相区热处理工艺对大规格TA15钛合金热挤压管材显微组织及性能的影响。显微组织研究结果表明:在650~750℃退火处理时,TA15钛合金热挤压管材的显微组织仅部分发生再结晶,且随着退火温度的升高,再结晶程度加强,晶粒细化,... 研究了650~850℃两相区热处理工艺对大规格TA15钛合金热挤压管材显微组织及性能的影响。显微组织研究结果表明:在650~750℃退火处理时,TA15钛合金热挤压管材的显微组织仅部分发生再结晶,且随着退火温度的升高,再结晶程度加强,晶粒细化,晶粒等轴化程度加强;在800~850℃退火时,显微组织呈完全再结晶状态,且随着退火温度的升高,初生α相比例降低,被破碎的初生α相进一步再结晶等轴化细化,同时次生片层α相逐渐析出粗化长大;当退火温度升高至850℃时,次生片层α相显著粗化。力学性能结果表明:在650~850℃退火时,抗拉强度和规定非比例延伸强度随着退火温度的升高先下降后升高,在850℃时达到峰值;断后伸长率和断面收缩率随着退火温度的升高先升高后下降,在700℃时达到峰值;冲击性能随着退火温度的升高而下降。 展开更多
关键词 ta15钛合金 热处理工艺 再结晶 初生Α相 次生片层α相
原文传递
不同退火工艺对激光沉积修复TA15钛合金显微组织及力学性能的影响 被引量:2
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作者 王洪明 于皓同 +2 位作者 周松 安金岚 王澜斌 《有色金属(中英文)》 北大核心 2025年第1期22-30,共9页
研究了不同退火工艺对激光沉积修复TA15钛合金显微组织及力学性能的影响。结果表明,通过不同退火处理后激光沉积修复TA15钛合金的基材区为α相与β相的双态组织,热影响区为异质结构,修复区为网篮组织。拉伸试验结果表明,经不同退火处理... 研究了不同退火工艺对激光沉积修复TA15钛合金显微组织及力学性能的影响。结果表明,通过不同退火处理后激光沉积修复TA15钛合金的基材区为α相与β相的双态组织,热影响区为异质结构,修复区为网篮组织。拉伸试验结果表明,经不同退火处理后试件的断裂机制均为韧性断裂,930℃/1 h热处理后的试件获得塑性与强度最优匹配,其抗拉强度为971 MPa,伸长率为8.4%,其韧窝明显变大变深。通过DIC全场应变手段分析发现,经不同退火处理后的试样均断裂在激光修复区,修复区决定整体修复试样的力学性能。 展开更多
关键词 退火处理 激光沉积修复技术 ta15钛合金 显微组织 力学性能
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