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纺织机械用T10钢激光淬火实验研究
1
作者 胡勇强 郑禹 +2 位作者 沈加海 吴浩民 陈洁 《温州大学学报(自然科学版)》 2025年第2期44-53,共10页
针对纺织机械用T10钢的激光淬火处理,基于仿真模拟分析获得最优的激光淬火工艺参数,并开展实验验证与淬硬层组织性能分析.有限元模拟结果表明,激光诱导加热最高温度和淬硬层深度及宽度均随着激光功率的增大而提高,并随着激光扫描速度的... 针对纺织机械用T10钢的激光淬火处理,基于仿真模拟分析获得最优的激光淬火工艺参数,并开展实验验证与淬硬层组织性能分析.有限元模拟结果表明,激光诱导加热最高温度和淬硬层深度及宽度均随着激光功率的增大而提高,并随着激光扫描速度的下降而减小.通过温度场仿真模拟与验证、分析激光淬火工艺参数与硬化层形貌尺寸的关系,确定T10钢的最优激光淬火工艺参数为:激光功率1500 W,扫描速度5 mm/s;获得由细小针状马氏体和少量残余奥氏体组成的淬硬层以及由马氏体、残余奥氏体、珠光体和碳化物组成的过渡区;激光淬火硬化区的显微硬度高达839 HV,是未激光淬火处理基体硬度的4.3倍. 展开更多
关键词 t10钢 激光淬火 数值模拟 温度场 相变硬化层
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T10A材料磁电机弹簧片断裂原因分析
2
作者 董文学 薄锡金 陈巍 《山西冶金》 CAS 2024年第2期60-62,共3页
通过对T10A材料弹簧片外观形貌、化学成分分析、力学性能、显微组织、扫描电镜断口形貌观察,并结合一定的热处理工艺试验进行分析,确定了弹簧片断裂原因。结果表明,T10A材料回火脆性是导致弹簧片外场发生批次性断裂的根本原因。
关键词 t10A 弹簧片 批次性断裂 回火脆性
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雷公藤内酯醇(T10)通过抑制脊髓背角内p38-MAPK的磷酸化发挥镇痛作用的机制研究 被引量：10
3
作者 王健 张春奎 +4 位作者 张青 杨帆 张婷 董玉琳 李金莲 《神经解剖学杂志》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期18-24,共7页
目的:观察鞘内给予雷公藤内酯(triptolide,T10)对于慢性炎性痛和神经病理性痛模型大鼠脊髓背角小胶质细胞内p38丝裂原激活的蛋白激酶(p38 mitogen-activated protein kinase,MAPK)的磷酸化水平的影响。方法:采用大鼠足底注射完全弗式佐... 目的:观察鞘内给予雷公藤内酯(triptolide,T10)对于慢性炎性痛和神经病理性痛模型大鼠脊髓背角小胶质细胞内p38丝裂原激活的蛋白激酶(p38 mitogen-activated protein kinase,MAPK)的磷酸化水平的影响。方法:采用大鼠足底注射完全弗式佐剂(complete Freund’s adjuvant,CFA)构建慢性炎性痛模型,L5脊神经结扎(spinal nerve ligation,SNL)和坐骨神经分支选择性结扎(spared nerve injury,SNI)的方法制作慢性神经病理性痛模型。利用von Frey丝刺激法连续观察造模后大鼠的痛行为变化;应用免疫荧光染色方法观察大鼠腰膨大节段胶质纤维酸性蛋白(glial fibrillary acidic protein,GFAP)和电离钙绑定衔接分子1(ionized calcium binding adaptor molecule-1,Iba-1)的表达水平;应用Western Blot方法观察大鼠腰膨大节段p38 MAPK的磷酸化水平。结果:(1)行为学结果显示:CFA、SNL、SNI模型大鼠机械性痛阈均明显降低,且术后一周内与正常对照组相比均保持在较低水平(P<0.01)。从术后第1 d起鞘内连续给予T10至第7 d,分别观察到T10能够明显提高上述模型大鼠手术侧后足的机械性痛阈(P<0.05);但T10在SNL模型和SNI模型大鼠中的效果要弱于CFA引起的慢性炎性痛(P<0.05)。(2)免疫荧光染色结果显示:CFA、SNL和SNI模型大鼠腰膨大脊髓背角内GFAP、Iba-1的表达明显高于正常对照组,而p-p38 MAPK阳性产物主要表达于小胶质细胞内。(3)Western Blot结果显示:造模后7 d脊髓背角内p-p38 MAPK的表达明显上调,鞘内给予T10后可以显著下调脊髓背角内p38的磷酸化水平(P<0.05)。结论:鞘内给予T10有效缓解由于CFA、SNL和SNI诱导的慢性痛模型大鼠的机械性痛阈的机制可能是通过下调脊髓背角内p38 MAPK信号通路的磷酸化水平,进而达到抑制小胶质细胞和星形胶质细胞的活化。其次,T10对不同类型的疼痛模型的作用效果存在差异,对由CFA引起的慢性炎性痛的作用效果要强于由SNL和SNI诱导的慢性神经病理性痛。 展开更多
关键词 雷公藤内酯(t10) 脊神经结扎 完全弗式佐剂 坐骨神经分支选择性结扎 胶质纤维酸性蛋白 电离钙绑定衔接分子1 P-P38MAPK 大鼠
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T10钢双辉等离子渗铬改性层的形成条件研究 被引量：9
4
作者 池成忠 袁庆龙 +2 位作者 高原 贺志勇 徐重 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 2003年第5期20-22,26,共4页
用双辉等离子渗金属技术,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行了表面渗铬试验;分析了渗铬改性层的表观形貌和相结构,测量了渗铬改性层的成分。结果表明,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行双辉等离子渗铬,可得到铬沉积层、铬渗镀层等形式的... 用双辉等离子渗金属技术,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行了表面渗铬试验;分析了渗铬改性层的表观形貌和相结构,测量了渗铬改性层的成分。结果表明,在880～900 ℃温度下,对T10钢进行双辉等离子渗铬,可得到铬沉积层、铬渗镀层等形式的渗铬改性层。通过调节工艺参数,可对渗铬改性层形式进行控制。 展开更多
关键词 表面合金化 t10钢 渗铬层
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T10钢低温盐浴渗铬工艺的研究 被引量：21
5
作者 邹敢锋 黄元盛 袁叔贵 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2000年第4期28-29,共2页
研究了T10钢低温盐浴渗铬工艺。结果表明 ,采用本文的盐浴渗剂 ,可在 86 0℃以下温度对T10钢进行盐浴渗铬 ,并获得较厚的渗铬层 ,渗层表面硬度可达 130 0～ 15 0 0HV ,表面铬浓度在 6 5 %～ 81%范围内。
关键词 盐浴渗铬 显微硬度 铬浓度 t10钢
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40Cr/T10A钢激光预处理后固相焊接工艺优化 被引量：10
6
作者 赵宁 杨蕴林 +2 位作者 王长生 王文焱 张柯柯 《洛阳工学院学报》 CAS 2002年第4期21-24,共4页
进行了 4 0Cr T10A钢激光表面淬火预处理后实施等温固相焊接的工艺优化试验。结果表明 ,4 0Cr T10A钢待焊接面经激光淬火预处理后 ,在 75 0～ 780℃、预压应力 2 0～ 5 6 .6MPa的条件下 ,仅需 2 .5～ 7.5min短时保温就可实现两种钢的异... 进行了 4 0Cr T10A钢激光表面淬火预处理后实施等温固相焊接的工艺优化试验。结果表明 ,4 0Cr T10A钢待焊接面经激光淬火预处理后 ,在 75 0～ 780℃、预压应力 2 0～ 5 6 .6MPa的条件下 ,仅需 2 .5～ 7.5min短时保温就可实现两种钢的异材固相焊接 ,接头强度达母材强度 ,且焊接变形很小。其中以 780℃、2 0MPa预压应力下保温7.5min为较适宜的固相焊接工艺参数 ,焊后接头强度达母材强度 ,试样轴向变形仅 1.2 %。 展开更多
关键词 40Cr/t10A钢 激光淬火 固相焊接 工艺优化 焊接接头 显微组织 压力焊
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激光淬火预处理后40Cr/T10A钢的固相焊接 被引量：8
7
作者 杨蕴林 赵宁 +1 位作者 马奎 王长生 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第2期59-62,共4页
探讨了结构钢 4 0Cr与工具钢T10A待焊接表面激光淬火处理后进行固相焊接的可行性及影响因素。试验表明 ,钢的待连接面经激光淬火处理后 ,表层组织显著细化 ,然后在 37～ 5 6 .6MPa的预压应力、75 0～ 780℃的压接温度下 ,经 5～ 7.5min... 探讨了结构钢 4 0Cr与工具钢T10A待焊接表面激光淬火处理后进行固相焊接的可行性及影响因素。试验表明 ,钢的待连接面经激光淬火处理后 ,表层组织显著细化 ,然后在 37～ 5 6 .6MPa的预压应力、75 0～ 780℃的压接温度下 ,经 5～ 7.5min短时保温即可实现接头抗拉强度达到母材强度的 4 0Cr/T10A钢的固相焊接。 展开更多
关键词 40CR钢 t10A钢 固相焊接 激光淬火
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c9t11-和t10c12-共轭亚油酸抗癌和影响脂质代谢的异同 被引量：9
8
作者 刘佩 沈生荣 +2 位作者 阮辉 刘琦 何国庆 《食品科学》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第13期297-301,共5页
共轭亚油酸(CLA)是一组位置和构象异构体的总称,异构体c9t11-CLA和t10c12-CLA或二者的协同作用赋予了CLA的许多生理功能,比如抗癌、降低体脂含量、预防糖尿病的发生、降低血脂抑制动脉粥样硬化等;异构体c9t11-CLA和t10c12-CLA在结构及... 共轭亚油酸(CLA)是一组位置和构象异构体的总称,异构体c9t11-CLA和t10c12-CLA或二者的协同作用赋予了CLA的许多生理功能,比如抗癌、降低体脂含量、预防糖尿病的发生、降低血脂抑制动脉粥样硬化等;异构体c9t11-CLA和t10c12-CLA在结构及来源上存在一定差别——由于双键位置的不同,t10c12-CLA异构体比c9t11-CLA异构体更容易氧化;而在生理功能上二者也有差异——c9t11-CLA异构体的主要作用是抗癌,而t10c12-CLA则是降低体脂、血脂等,大量单一异构体的体外实验研究表明二者在抗癌及脂肪代谢的调节上作用机制也不尽相同。 展开更多
关键词 c9t11-共轭亚油酸 t10c12-共轭亚油酸 抗癌作用 机体构成 脂肪代谢
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稀土元素对T10钢盐浴渗钒覆层结构影响机理研究 被引量：6
9
作者 王华昌 常征 王洪福 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第24期68-70,共3页
研究了T10钢盐浴渗钒过程中,稀土元素对渗钒覆层的影响;探讨了稀土元素影响渗钒的机理。结果表明,在渗钒过程中,稀土元素参与反应,使覆层表面碳化物更加细小弥散,有明显的催渗活化作用,并且可以提高覆层显微硬度。
关键词 稀土元素 t10钢 渗钒覆层
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T10钢表面HVOF喷涂WC-10Co-4Cr涂层的耐磨性研究 被引量：6
10
作者 李洪波 韩金成 +1 位作者 顾勇飞 石晓轩 《燕山大学学报》 CAS 北大核心 2016年第1期22-28,共7页
采用超音速火焰喷涂(HVOF)工艺在T10钢表面制备了WC-10Co-4Cr涂层,用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)观察了喷涂粉末和涂层的微观结构,用摩擦磨损试验机测试涂层在无润滑及油润滑条件下的摩擦磨损行为。结果表明:WC-10Co-4Cr涂层的未... 采用超音速火焰喷涂(HVOF)工艺在T10钢表面制备了WC-10Co-4Cr涂层,用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)观察了喷涂粉末和涂层的微观结构,用摩擦磨损试验机测试涂层在无润滑及油润滑条件下的摩擦磨损行为。结果表明:WC-10Co-4Cr涂层的未融颗粒较多,涂层微观结构致密,孔隙率约为0.8%;涂层表面显微硬度呈现常规的单模分布,而涂层-基体截面显微硬度呈现双态分布,涂层表面硬度高于截面硬度,且更为稳定;在干摩擦和油润滑条件下,涂层的摩擦系数随加载力的增大而减小,基体的摩擦系数也随加载力的增大而减小;WC-10Co-4Cr涂层的磨损深度约为T10基体磨损深度的1/3;WC-10Co-4Cr涂层的磨损机制为磨粒磨损,T10基体的磨损机制为黏着磨损。 展开更多
关键词 t10钢 HVOF WC-10Co-4Cr涂层 耐磨性
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T10A高碳钢连铸坯凝固组织热模拟研究 被引量：8
11
作者 仲红刚 程杰 +1 位作者 徐智帅 翟启杰 《上海金属》 CAS 北大核心 2016年第2期51-54,共4页
利用连铸坯凝固过程热模拟装置研究了过热度、冷却强度和强制对流对200 mm厚高碳T10A钢连铸坯凝固组织的影响。正交试验显示高碳T10A钢的凝固组织对工艺参数非常敏感,等轴晶率在0~65%之间剧烈变化。其中,强烈冷却和低过热度会导致穿晶组... 利用连铸坯凝固过程热模拟装置研究了过热度、冷却强度和强制对流对200 mm厚高碳T10A钢连铸坯凝固组织的影响。正交试验显示高碳T10A钢的凝固组织对工艺参数非常敏感,等轴晶率在0~65%之间剧烈变化。其中,强烈冷却和低过热度会导致穿晶组织,高过热度配合弱冷可获得较高等轴晶率,但需要降低拉坯速率。过热度为20~40℃配合适当的冷却条件能够获得约50%的等轴晶率,可兼顾铸坯质量和生产效率。 展开更多
关键词 热模拟 t10A高碳钢 连铸参数 凝固组织
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T10钢双辉离子渗钛层的组织及摩擦学性能 被引量：3
12
作者 洪晓露 王馨 +2 位作者 杨佼源 季诚昌 韦习成 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期49-53,共5页
采用双层辉光离子渗金属技术,在T10钢表面进行渗钛,研究了渗钛层的显微组织和摩擦磨损性能。利用超景深三维显微系统、X射线衍射仪、显微硬度计、能谱仪等分别对渗钛层的组织、相结构、硬度及元素的浓度分布进行检测和分析,用MM-W1万能... 采用双层辉光离子渗金属技术,在T10钢表面进行渗钛,研究了渗钛层的显微组织和摩擦磨损性能。利用超景深三维显微系统、X射线衍射仪、显微硬度计、能谱仪等分别对渗钛层的组织、相结构、硬度及元素的浓度分布进行检测和分析,用MM-W1万能摩擦磨损试验机研究了渗层的摩擦磨损性能。结果表明:T10钢双辉渗钛后可在表面形成均匀、致密且与基体结合良好的TiC层,渗钛层硬度达到1 100HV0.01以上,且呈平缓的梯度下降。与未处理的T10钢相比,渗钛层的磨损率明显降低,耐磨性增强。 展开更多
关键词 双辉离子渗钛 显微组织 摩擦学性能 t10钢
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T10钢火焰喷涂铝涂层性能研究 被引量：3
13
作者 王春欢 昌霞 直妍 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第12期155-157,共3页
采用氧-乙炔火焰喷涂技术在T10钢表面喷涂铝涂层,通过分析其表面及截面特征、抗热震性能分析、盐水腐蚀测试、电化学腐蚀曲线分析的方法研究铝涂层对T10钢的耐蚀性能的影响。结果表明:T10钢经火焰喷涂铝涂层后,铝涂层组织致密、与基体... 采用氧-乙炔火焰喷涂技术在T10钢表面喷涂铝涂层,通过分析其表面及截面特征、抗热震性能分析、盐水腐蚀测试、电化学腐蚀曲线分析的方法研究铝涂层对T10钢的耐蚀性能的影响。结果表明:T10钢经火焰喷涂铝涂层后,铝涂层组织致密、与基体有较强结合强度;耐腐蚀性能明显优于基体材料。 展开更多
关键词 火焰喷涂 t10钢 铝涂层 耐蚀性
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T10A钢组织超细化预处理后的超塑性压缩试验 被引量：2
14
作者 杨蕴林 张柯柯 +2 位作者 王长生 赵宁 徐翔民 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第6期65-68,共4页
采用盐浴加热循环淬火和高频感应加热淬火对T10A钢进行组织超细化预处理 ,然后在恒温压缩变形条件下进行超塑性研究。试验表明 ,在 710～ 770℃、初始应变速率 10 -4～ 10 -3 s-1的变形条件下 ,该钢的σ ε曲线具有明显的超塑流变特征 ... 采用盐浴加热循环淬火和高频感应加热淬火对T10A钢进行组织超细化预处理 ,然后在恒温压缩变形条件下进行超塑性研究。试验表明 ,在 710～ 770℃、初始应变速率 10 -4～ 10 -3 s-1的变形条件下 ,该钢的σ ε曲线具有明显的超塑流变特征 ,稳态流变应力仅 4 0MPa左右 ,应变速率敏感性指数可达 0 5 ,变形激活能为 183～ 194kJ/mol,与α Fe晶界自扩散激活能接近。高频淬火较循环淬火有更好的组织细化效果 ,因而高频淬火预处理后的超塑性流变特征更明显。 展开更多
关键词 超塑性 t10A钢 压缩试验 循环淬火 高频淬火
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T10钢激光淬火组织及耐磨性的研究 被引量：5
15
作者 胡建东 李章 +3 位作者 王玉芬 王红颖 吕健 王力光 《金属热处理学报》 CSCD 1990年第2期19-25,共7页
T10钢激光淬火区由熔化层、固态相变层及热影响区所组成。前两层内的组织是针状马氏体和残余奥氏体,残余奥氏体体积百分数为10%,其含碳量约1.0%。大部分残余奥氏体可在液氮冷却或磨损过程中转变成马氏体。激光淬火组织的耐磨性明显高于... T10钢激光淬火区由熔化层、固态相变层及热影响区所组成。前两层内的组织是针状马氏体和残余奥氏体,残余奥氏体体积百分数为10%,其含碳量约1.0%。大部分残余奥氏体可在液氮冷却或磨损过程中转变成马氏体。激光淬火组织的耐磨性明显高于正常淬火者。经高温回火后,激光淬火组织仍保持良好的硬度及耐磨性,这种组织的稳定性可能与大量残余奥氏体的存在有关。 展开更多
关键词 t10钢 激光淬火 组织 耐磨性
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T10钢低温双辉等离子渗镀铬硬化的研究 被引量：5
16
作者 郑英 高原 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期129-133,共5页
采用双辉等离子渗铬＋离子渗氮的复合工艺,以T10钢为基材在560℃研究了该工艺对渗层硬化效果的影响。结果表明：离子渗氮前渗层表面有3-5μm的沉积层,组织致密并与基体结合紧密,基体组织无明显变化;沉积层含铬量达46%以上,扩散层深15-20... 采用双辉等离子渗铬＋离子渗氮的复合工艺,以T10钢为基材在560℃研究了该工艺对渗层硬化效果的影响。结果表明：离子渗氮前渗层表面有3-5μm的沉积层,组织致密并与基体结合紧密,基体组织无明显变化;沉积层含铬量达46%以上,扩散层深15-20μm;渗层表面物相均由Fe、Fe-Cr、Cr7C3、Cr23C6等组成;表面显微硬度达650-850HV,硬度向内呈梯度分布。渗镀层经离子渗氮后的组织与氮化前的组织无明显变化,但表面物相为Fe-Cr、Cr7C3、Cr23C6、CrN、Fe4N,表面显微硬度1000-1350HV,较未渗氮前提高65%以上,表明本复合工艺能有效提高铬渗镀层的显微硬度。 展开更多
关键词 t10钢 等离子渗铬 离子氮化
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T10钢盐浴渗硼工艺及性能研究 被引量：2
17
作者 胡文全 迟长志 刘杨 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期51-54,共4页
为了提高T10钢模具的硬度及耐磨性,笔者对其表面进行液体盐浴渗硼处理。设计L9(34)正交试验,研究盐浴配方中SiC,B4C和KCl含量及渗硼温度对渗层组织及性能的影响。结果表明:B4C含量对渗层厚度和耐磨性的影响最大;随SiC含量增加,渗硼层厚... 为了提高T10钢模具的硬度及耐磨性,笔者对其表面进行液体盐浴渗硼处理。设计L9(34)正交试验,研究盐浴配方中SiC,B4C和KCl含量及渗硼温度对渗层组织及性能的影响。结果表明:B4C含量对渗层厚度和耐磨性的影响最大;随SiC含量增加,渗硼层厚度和耐磨性均升高;随B4C含量、KCl含量及温度的升高,渗硼层厚度和耐磨性先升高后降低;并得到较佳的渗硼配方和渗硼温度。 展开更多
关键词 t10 盐浴渗硼 厚度 耐磨性
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T10钢的脉冲爆炸-等离子体表面改性 被引量：1
18
作者 彭文屹 朱峰 +4 位作者 汪少婷 张林伟 陆磊 陆德平 邓晓华 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期49-54,共6页
为了提高T10钢的耐磨性和表面硬度,通过脉冲爆炸-等离子体(PDP)对T10钢进行表面改性,使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)分析PDP处理前后T10钢的组织形貌,使用X射线衍射仪分析PDP处理后的试样的结构变化,使用显微维氏硬度计检测试样PDP... 为了提高T10钢的耐磨性和表面硬度,通过脉冲爆炸-等离子体(PDP)对T10钢进行表面改性,使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)分析PDP处理前后T10钢的组织形貌,使用X射线衍射仪分析PDP处理后的试样的结构变化,使用显微维氏硬度计检测试样PDP处理前后的显微硬度,使用磨损试验机检测PDP处理前后的耐磨性能,使用电化学工作站检测试样PDP处理前后的耐腐蚀性能。结果表明:PDP处理T10钢后,在材料表层形成了外层为柱状区、内层为组织细化区双层结构的改性层,厚度约为70.71μm,显微硬度约为PDP处理前的2倍,磨损质量损失较基体减少,磨痕宽度明显减小;PDP处理前后T10钢自腐蚀电位无明显变化;PDP处理过程中试样快速加热、快速冷却且空气中N2参与,使改性层有残余奥氏体出现,并生成新相Fe3N,从而提高了T10钢的硬度和耐磨性;PDP前后试样耐蚀性变化不大。 展开更多
关键词 脉冲爆炸-等离子体 t10钢 表层改性 显微硬度 耐磨性
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稀土盐浴渗铬时间对45钢和T10A钢渗层的影响 被引量：3
19
作者 陈灵 邹敢锋 于小勇 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2005年第11期30-32,共3页
在相同温度下,对45钢和T10A钢进行不同时间的稀土盐浴渗铬,结果表明:随着渗铬时间的延长,渗铬的效果,在总体上呈增加的趋势,45钢在4h就可以达到较好效果,而T10A钢则在6h达到较好效果。
关键词 盐浴渗铬 稀士元素 45钢 t10A钢
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T10钢的干滑动摩擦学行为与晶粒尺寸的关系 被引量：2
20
作者 周路海 韦习成 +2 位作者 王春燕 鲁军 王武荣 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第11期833-838,共6页
使用面面接触的盘-销试验机研究T10钢与涤纶配副的干滑动摩擦学性能,分析了钢的磨损行为与奥氏体晶粒尺寸的关系。结果表明,T10钢的奥氏体晶粒尺寸从1次淬火的32 mm减小到5次淬火的约5 mm,强度和韧性得到明显提高,而其应变硬化指数略有... 使用面面接触的盘-销试验机研究T10钢与涤纶配副的干滑动摩擦学性能,分析了钢的磨损行为与奥氏体晶粒尺寸的关系。结果表明,T10钢的奥氏体晶粒尺寸从1次淬火的32 mm减小到5次淬火的约5 mm,强度和韧性得到明显提高,而其应变硬化指数略有减小。晶粒细化基本上不影响T10钢与涤纶配副的干滑动摩擦系数,但是其耐磨性明显提高。具有较小应变硬化指数的细晶钢的磨损表面优良的摩擦诱发硬化特性,是其耐磨性提高的主要原因。T10钢的磨损机理,主要是犁削伴随的轻微接触疲劳磨损。 展开更多
关键词 材料失效与保护 摩擦学性能 t10钢 晶粒尺寸 应变硬化指数
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