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卷取后不同冷却方式对SPHC热轧钢卷力学性能的影响
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作者 王锡龙 于立伟 成春宇 《冶金信息导刊》 2026年第1期18-20,共3页
针对实际生产中同一批次、相同热轧工艺下的SPHC热轧钢卷出现性能差异的现象进行研究,发现卷取后不同冷却方式(堆垛缓冷和风冷)是影响性能的主要因素。通过对卷取后不同冷却方式的钢卷进行力学性能测试与金相组织分析,结果表明,堆垛缓... 针对实际生产中同一批次、相同热轧工艺下的SPHC热轧钢卷出现性能差异的现象进行研究,发现卷取后不同冷却方式(堆垛缓冷和风冷)是影响性能的主要因素。通过对卷取后不同冷却方式的钢卷进行力学性能测试与金相组织分析,结果表明,堆垛缓冷钢卷平均屈服强度272.4 MPa、平均抗拉强度332.8 MPa,风冷钢卷的平均屈服强度307.9 MPa、平均抗拉强度354.1 MPa;堆垛缓冷钢卷铁素体晶粒度8级,风冷钢卷铁素体晶粒度9级。研究揭示了不同冷却方式影响了晶粒长大行为,是造成力学性能差异的根本原因。 展开更多
关键词 sphc 冷却速度 晶粒度 性能均匀性
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Predicting Critical Conditions and Stress-Strain Curves for Dynamic Recrystallization in SPHC Steel 被引量:3
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作者 WU Lai-zhi LI Xue-song CHEN Jun ZHANG Hong-bing CUI Zhen-shan 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2010年第7期51-57,共7页
The hot compression tests on an SPHC steel were carried out in the temperature range of 900-1150 ℃ and strain rate range of 0.1-10 s-1,in which the maximum true strain is 0.8.The activation energy of test steel was c... The hot compression tests on an SPHC steel were carried out in the temperature range of 900-1150 ℃ and strain rate range of 0.1-10 s-1,in which the maximum true strain is 0.8.The activation energy of test steel was calculated,to be 299.4 kJ/mol.The critical stresses and strains for initiation of dynamic recrystallization were determined based on changes of the work hardening rate(θ)as a function of the flow stress(σ)or strain(ε),respectively.The dependence of the peak strain(εp),the peak stress(σp),and the steady state stress(σs)were determined based on the Zener-Hollomen parameter.The mathematical models of the flow stress evolution were established in the hardening and dynamic recovery region and dynamic recrystallization region,respectively.The average error between experimental curves and predicted ones was around 3.26%. 展开更多
关键词 flow stress dynamic recrystallization critical stress critical strain sphc steel
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Effect of Al content in molten steel on interaction between MgO-C refractory and SPHC steel 被引量:1
3
作者 Fu-bin Gao Fu-ming Wang +2 位作者 Xiang Zhang Tian-yu Du Xin-hua Wangg 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2024年第4期838-848,共11页
The effect of Al content in molten steel on the interaction between SPHC steel(0.005-0.068 wt.%Al,and 19×10^(-4)-58×10^(-4)wt.%O)and MgO-C refractory(11.63 wt.%C)was investigated.Non-metallic inclusions in t... The effect of Al content in molten steel on the interaction between SPHC steel(0.005-0.068 wt.%Al,and 19×10^(-4)-58×10^(-4)wt.%O)and MgO-C refractory(11.63 wt.%C)was investigated.Non-metallic inclusions in the steel were examined at various periods(0,5,15,30,45,and 60 min)as well as the MgO-C interface after 60 min of corrosion at 1600℃.The results show that when MgO-C refractory comes into contact with SPHC steel,the refractory interface consists of three layers arranged from the innermost to the outermost,including the original refractory layer,the dense MgO layer,and the iron infiltration layer.The carbon in the MgO-C refractories and the Al content in the molten steel undergo a reaction with the MgO in the refractories,resulting in an increase in Mg concentration in the steel.Increasing Al content in the molten steel from 0.005 to 0.068 wt.%causes a spinel layer to appear at the interface,and the disappearance time of Al_(2)O_(3) inclusions in the steel decreases from 60 to 30 min,while the average MgO content in inclusions increases.Therefore,controlling the Al content in the molten steel and the smelting duration can help regulate the formation of spinel inclusionsinthe steel. 展开更多
关键词 MgO-C refractory sphc steel Inclusion-Spinel Al-killed steel Interfacial reaction
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基于Deform的SPHC钢粗轧过程板形控制模拟研究
4
作者 覃创兆 韦有贵 +3 位作者 梁金生 温俊霞 何耀东 缪宣和 《新技术新工艺》 2025年第9期60-65,共6页
SPHC钢作为一种低碳低硅热轧钢,因其优异的塑性和延展性,广泛应用于汽车、家电及建筑等领域。然而,随着下游市场需求饱和,对其力学性能的要求日益提高。在轧制及卷取工序中,SPHC钢易出现边损、边裂、起皮等缺陷,导致显著的经济损失。为... SPHC钢作为一种低碳低硅热轧钢,因其优异的塑性和延展性,广泛应用于汽车、家电及建筑等领域。然而,随着下游市场需求饱和,对其力学性能的要求日益提高。在轧制及卷取工序中,SPHC钢易出现边损、边裂、起皮等缺陷,导致显著的经济损失。为优化生产工艺并减少缺陷,结合JMatPro材料性能模拟软件计算SPHC钢的关键参数,并应用Deform软件构建轧制过程仿真模型,系统分析其热轧变形行为。通过模拟与实验验证,确定了最优工艺参数:粗轧单道次压下率为20%、轧制温度为1150℃时,轧制力表现最佳。此外,通过温度场与等效应力场分析,揭示了变形机制与缺陷成因,为实际生产提供了可靠的数据支持。 展开更多
关键词 sphc 热轧 有限元分析 板形控制 JMatPro DEFORM
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铝镇静钢SPHC浸入式水口结瘤成因和控制工艺 被引量:9
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作者 张大江 王翠娜 +2 位作者 向华 万国喜 郑飞 《特殊钢》 北大核心 2015年第3期30-33,共4页
SPHC钢(/%:≤0.08C,≤0.05Si,0.100.30Mn,≤0.025P,≤0.025S,0.0200.045A1)的工艺流程为铁水预处理-150 t顶底复吹转炉-LF-双流板坯连铸-1780 mm热连轧工艺。通过水口结瘤物分析得出,水口结瘤物主要成分为Al2O3和高熔点(1750℃)CaO... SPHC钢(/%:≤0.08C,≤0.05Si,0.100.30Mn,≤0.025P,≤0.025S,0.0200.045A1)的工艺流程为铁水预处理-150 t顶底复吹转炉-LF-双流板坯连铸-1780 mm热连轧工艺。通过水口结瘤物分析得出,水口结瘤物主要成分为Al2O3和高熔点(1750℃)CaO·2Al2O3夹杂,结瘤物外层为结构疏松的堆积状氧化铝层,中间层为网状氧化铝层,内层为水口材料的脱碳层。通过控制转炉终点[C]〉0.04%,调整喂钙铁线用量,使钢液中平均钙铝比由0.03提高至0.06,精炼时软吹氩搅拌由68 min提高到810 min,连铸过程防止钢液二次氧化等工艺措施,48炉SPHC钢生产结果表明,避免了水口结瘤事故的发生。 展开更多
关键词 sphc 浸入式水口结瘤 Al2O3夹杂物 钙处理 工艺改善
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SPHC钢LF精炼过程钢水增硅分析 被引量:13
6
作者 徐涛 孙彦辉 +1 位作者 许中波 蔡开科 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2009年第6期28-31,共4页
硅的控制是CSP工艺生产SPHC钢成分控制的一大难点。通过在国内某厂进行生产试验所获得的相关数据,利用FactSage热力学软件分析了增硅最严重的LF精炼过程钢中[Al]s对硅含量控制的影响。结果发现:LF精炼结束时钢渣间还远未达到平衡,而且... 硅的控制是CSP工艺生产SPHC钢成分控制的一大难点。通过在国内某厂进行生产试验所获得的相关数据,利用FactSage热力学软件分析了增硅最严重的LF精炼过程钢中[Al]s对硅含量控制的影响。结果发现:LF精炼结束时钢渣间还远未达到平衡,而且整个过程增硅趋势强烈;LF精炼过程增硅严重的主要原因是脱氧喂入了过量的铝,同时顶渣氧化性高也增加了钢中酸溶铝的损耗。 展开更多
关键词 sphc LF 增硅 FactSage
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BOF-LF-CC工艺生产SPHC钢的洁净度 被引量:16
7
作者 刘成松 李京社 +1 位作者 高晓杰 杨树峰 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期27-31,80,共6页
基于示踪剂生产试验,通过对国内某钢厂BOF-LF-CC工艺生产的SPHC钢的洁净度和缺陷进行全流程系统取样和综合分析。结果表明,LF出站时钢液中大型夹杂物由钙处理后的19.6 mg/(10 kg)升至36.7 mg/(10 kg)。LF精炼后至中间包浇注,钢液中... 基于示踪剂生产试验,通过对国内某钢厂BOF-LF-CC工艺生产的SPHC钢的洁净度和缺陷进行全流程系统取样和综合分析。结果表明,LF出站时钢液中大型夹杂物由钙处理后的19.6 mg/(10 kg)升至36.7 mg/(10 kg)。LF精炼后至中间包浇注,钢液中氧质量分数由23×10^-6升高至(36-48)×10^-6,存在一定的二次氧化现象。铸坯和热轧板卷中夹杂物示踪剂结果显示,精炼渣、耐火材料、中间包覆盖剂以及结晶器保护渣均有不同程度的卷渣或侵蚀,其中精炼渣的卷入和中间包耐火材料的侵蚀最为严重。 展开更多
关键词 sphc 洁净度 非金属夹杂物 二次氧化
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SPHC钢热变形行为的研究 被引量:18
8
作者 孙蓟泉 张金旺 王永春 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2008年第9期44-48,62,共6页
通过在Gleeble-3500热/力模拟实验机上的热压缩实验,研究不同热变形条件下SPHC钢的高温变形抗力,考察变形温度、应变速率及变形程度与变形抗力之间的关系,分析了SPHC钢的动态再结晶机理,最后建立了SPHC钢的变形抗力数学模型,通过回归分... 通过在Gleeble-3500热/力模拟实验机上的热压缩实验,研究不同热变形条件下SPHC钢的高温变形抗力,考察变形温度、应变速率及变形程度与变形抗力之间的关系,分析了SPHC钢的动态再结晶机理,最后建立了SPHC钢的变形抗力数学模型,通过回归分析可看出此模型有较高的拟合精度。 展开更多
关键词 sphc 变形抗力 数学模型 动再结晶
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冷轧用SPHC钢硅含量影响因素分析 被引量:8
9
作者 李军明 杨晓江 +1 位作者 王书桓 张大勇 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第7期33-35,40,共4页
对LF精炼脱硫过程中回硅反应进行了热力学分析,以唐钢生产冷轧用SPHC钢为例,以实际生产数据为依据分析了影响冷轧用SPHC钢中硅含量的因素,通过降低原料中SiO2含量、减少转炉下渣、减少连铸热态浇余回收量、控制精炼后期底吹氩气强度等... 对LF精炼脱硫过程中回硅反应进行了热力学分析,以唐钢生产冷轧用SPHC钢为例,以实际生产数据为依据分析了影响冷轧用SPHC钢中硅含量的因素,通过降低原料中SiO2含量、减少转炉下渣、减少连铸热态浇余回收量、控制精炼后期底吹氩气强度等措施的实施,降低硅含量的效果显著。 展开更多
关键词 SIO2 增硅 sphc
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SPHC钢LF精炼过程的抑制回硅与脱硫研究 被引量:7
10
作者 李云 李宏 +2 位作者 徐志荣 李艳芳 王新华 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第2期28-30,共3页
生产SPHC钢在LF处理脱硫过程中不能抑制回硅。根据热力学理论推导出降硅参数A/S和脱硫参数C/A,应用共存理论作用浓度模型,在试验渣系成分范围内计算CaO、SiO2、Al2O3的活度求解A/S和C/A,探讨了它们与w(CaO)/w(Al2O3)、w(CaO)/w(SiO2)的... 生产SPHC钢在LF处理脱硫过程中不能抑制回硅。根据热力学理论推导出降硅参数A/S和脱硫参数C/A,应用共存理论作用浓度模型,在试验渣系成分范围内计算CaO、SiO2、Al2O3的活度求解A/S和C/A,探讨了它们与w(CaO)/w(Al2O3)、w(CaO)/w(SiO2)的关系。分析结果认为,控制w(CaO)/w(Al2O3)、w(CaO)/w(SiO2)在合适的范围内,可以有效地分别或同时抑制回硅和脱硫。与试验结果对照得知,A/S和C/A分别与LF渣系的抑制回硅和脱硫能力相对应,根据A/S和C/A进行控制是可行的。 展开更多
关键词 sphc LF精炼 回硅
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镁对低碳铝镇静钢SPHC中夹杂物变性的影响 被引量:5
11
作者 冯捷 包燕平 崔衡 《特殊钢》 北大核心 2010年第6期16-20,共5页
运用热力学计算分析了镁对SPHC钢(0.065%C、0.025%Al)中夹杂物的作用,并结合80 t顶底复吹转炉流程工业试验,研究镁对SPHC钢中夹杂物的影响机理。热力学计算结果证明,当[Al]~2/a_([Mg])~3≤7.69×10^(10),钢中就会生成单独的MgO·... 运用热力学计算分析了镁对SPHC钢(0.065%C、0.025%Al)中夹杂物的作用,并结合80 t顶底复吹转炉流程工业试验,研究镁对SPHC钢中夹杂物的影响机理。热力学计算结果证明,当[Al]~2/a_([Mg])~3≤7.69×10^(10),钢中就会生成单独的MgO·Al_2O_3;对SPHC钢进行喂0.875 kg/t镁线的工业试验结果表明,镁处理可细化夹杂,使团簇状Al_2O_3变为细小的MgO·Al_2O_3夹杂,MnS夹杂也得到了变性,夹杂物数量减少。 展开更多
关键词 镁处理 sphc 热力学计算 Al2O3 MgO·Al2O3
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薄板坯连铸SPHC钢硅质量分数控制 被引量:10
12
作者 孙波 张良明 +3 位作者 吴耀光 解养国 刘前芝 万栋 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2018年第5期45-51,90,共8页
为了解决低碳低硅铝镇静钢精炼过程中的增硅问题,结合马鞍山钢铁股份有限公司CSP流程SPHC钢生产过程,分析了转炉下渣量、连铸热态铸余回渣量、钢中Als质量分数、精炼炉渣成分和精炼处理时间对钢水中硅质量分数增加的影响。严格控制转炉... 为了解决低碳低硅铝镇静钢精炼过程中的增硅问题,结合马鞍山钢铁股份有限公司CSP流程SPHC钢生产过程,分析了转炉下渣量、连铸热态铸余回渣量、钢中Als质量分数、精炼炉渣成分和精炼处理时间对钢水中硅质量分数增加的影响。严格控制转炉下渣量不超过3.0 kg/t、适当减少热态铸余回渣量和钢中Als质量分数、适当调整精炼渣系成分、提高炉渣碱度和合理缩短LF炉精炼处理时间,均可不同程度地减少精炼处理过程中钢水增硅,有利于将钢水中硅质量分数控制在较低水平,满足后续加工需求。 展开更多
关键词 CSP流程 sphc 低碳低硅 增硅 LF精炼 炉渣
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LF精炼SPHC钢硼微合金化工艺 被引量:3
13
作者 颜慧成 仇圣桃 +3 位作者 刘家琪 郭亚东 白连臣 刘建华 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第9期17-20,共4页
通过对唐钢FTSC流程生产冷轧用SPHC钢进行硼微合金化工艺的开发研究,揭示了LF精炼过程硼微合金化的反应热力学特征与机制。通过硼微合金化若干工艺问题的解决和工艺优化,明确了钢水硫含量、增硅、铝控制之间的内在关系;使SPHC钢成分合... 通过对唐钢FTSC流程生产冷轧用SPHC钢进行硼微合金化工艺的开发研究,揭示了LF精炼过程硼微合金化的反应热力学特征与机制。通过硼微合金化若干工艺问题的解决和工艺优化,明确了钢水硫含量、增硅、铝控制之间的内在关系;使SPHC钢成分合格的同时,实现硼收得率达到64%,硼的质量分数波动±5×10-6;钙处理达到钢水中w(Ca)∶w(Alin)为1.26∶1时,确保水口浇注顺利,同时节省钙线用量。 展开更多
关键词 硼微合金化 sphc LF精炼
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边部组织及切边工艺对低碳SPHC冷轧边裂的影响 被引量:19
14
作者 王林 于洋 +3 位作者 王畅 陈瑾 徐海卫 焦会立 《中国冶金》 CAS 2014年第9期15-21,共7页
针对迁钢低碳系SPHC热卷在冷轧过程中经常出现边裂缺陷,研究了边裂出现的原因。结果表明,精轧过程中,带钢边部温降过大导致边部出现粗大晶粒并伴有混晶,以及边部剪切参数不匹配导致的切边质量不佳是导致低碳系SPHC冷轧边裂的原因。通过... 针对迁钢低碳系SPHC热卷在冷轧过程中经常出现边裂缺陷,研究了边裂出现的原因。结果表明,精轧过程中,带钢边部温降过大导致边部出现粗大晶粒并伴有混晶,以及边部剪切参数不匹配导致的切边质量不佳是导致低碳系SPHC冷轧边裂的原因。通过调整精轧冷却水以及合理匹配剪切参数,有效解决了这一缺陷。 展开更多
关键词 低碳系sphc 边裂 晶粒粗大 混晶 切边参数
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马钢SPHC钢钙处理的热力学分析 被引量:16
15
作者 孙波 张良明 +3 位作者 吴耀光 解养国 鲍未强 万栋 《中国冶金》 CAS 2017年第1期50-54,共5页
针对马钢CSP生产的SPHC钢钙处理现状,应用热力学平衡模型计算了钙处理钢液中的S-Ca、Al-Ca平衡反应,得出CaS容易在相对较高和温度较低时析出,1 873K时变性处理形成C_(12)A_7和C_3A的理论钙铝比值应分别满足w([Al])~2/w([Ca])~3≤2.90... 针对马钢CSP生产的SPHC钢钙处理现状,应用热力学平衡模型计算了钙处理钢液中的S-Ca、Al-Ca平衡反应,得出CaS容易在相对较高和温度较低时析出,1 873K时变性处理形成C_(12)A_7和C_3A的理论钙铝比值应分别满足w([Al])~2/w([Ca])~3≤2.90×10~5和9.62×10~3。参照实际生产数据,经分析提出该钢种钙处理时w([Al])~2/w([Ca])~3≤5.0×10~4、w([Ca])/w([Al])为0.09~0.11、w([S])≤0.003%等的合理控制范围。 展开更多
关键词 sphc 钙处理 Al2O3系夹杂 变性改质 热力学计算 钙铝比
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冷轧用SPHC钢硼微合金化工艺实践 被引量:2
16
作者 徐志荣 颜慧成 +5 位作者 仇圣桃 刘家琪 刘建华 孔庆福 白连臣 陈礼斌 《特殊钢》 北大核心 2006年第5期53-54,共2页
开发了唐钢160t LD-160t LF-FTSR (Flexible Thin Slab Rolling)流程生产冷轧用SPHC钢(≤0.07%C,≤0-05%Si)硼微合金化工艺,通过在精炼过程控制钢中Al含量(平均0.038%)和Si含量(平均0.038%),使LF精炼后钢中的硼含量为0... 开发了唐钢160t LD-160t LF-FTSR (Flexible Thin Slab Rolling)流程生产冷轧用SPHC钢(≤0.07%C,≤0-05%Si)硼微合金化工艺,通过在精炼过程控制钢中Al含量(平均0.038%)和Si含量(平均0.038%),使LF精炼后钢中的硼含量为0.0030%-0.0040%(平均含量0.0035%),硼的收得率达64%。 展开更多
关键词 sphc 硼微合金化 LF精炼
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电磁制动对SPHC钢连铸坯中夹杂物的影响 被引量:1
17
作者 王亚男 陈莹 李立勋 《铸造技术》 CAS 北大核心 2016年第4期744-748,共5页
利用金相显微镜、扫描电镜及能谱等手段,对SPHC钢连铸坯在浇注过程中使用电磁制动技术对夹杂物的影响进行研究。结果表明:采用电磁制动技术后,在铸坯宽度方向上,边部夹杂物个数约为心部夹杂物个数的2.00倍、约为距边部1/4铸坯宽度处夹... 利用金相显微镜、扫描电镜及能谱等手段,对SPHC钢连铸坯在浇注过程中使用电磁制动技术对夹杂物的影响进行研究。结果表明:采用电磁制动技术后,在铸坯宽度方向上,边部夹杂物个数约为心部夹杂物个数的2.00倍、约为距边部1/4铸坯宽度处夹杂物个数的2.08倍。在铸坯厚度方向上,夹杂物数量随位置变化趋势与未加电磁制动是大致相同,仅在距上边部1/4铸坯厚度处夹杂物数量明显降低。从夹杂物总个数角度分析,加电磁制动后铸坯夹杂物总个数略有降低。夹杂物的尺寸均为小于20μm,其形状为圆形、方形、少量三角形和不规则多边形。夹杂物主要类型为Al2O3、铝酸镁类、碳化硅类等。电磁制动对夹杂物的形貌和组成没有明显影响。 展开更多
关键词 sphc 连铸 电磁制动 夹杂物
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莱钢低碳铝镇静钢SPHC的开发 被引量:3
18
作者 亓伟伟 霍孝新 +1 位作者 杨旭 周平 《莱钢科技》 2007年第1期45-47,50,共4页
介绍了莱钢1500mm宽带钢生产线生产低碳铝镇静钢SPHC的工艺实践。生产过程采取多项措施减轻了钢水回硅程度、解决了水口套眼严重的问题、确保了轧制的稳定性和良好的板型。生产的SPHC热轧宽带钢产品外形尺寸、力学性能以及表面质量满足... 介绍了莱钢1500mm宽带钢生产线生产低碳铝镇静钢SPHC的工艺实践。生产过程采取多项措施减轻了钢水回硅程度、解决了水口套眼严重的问题、确保了轧制的稳定性和良好的板型。生产的SPHC热轧宽带钢产品外形尺寸、力学性能以及表面质量满足相应标准和用户使用要求,产品质量优越。 展开更多
关键词 低碳铝镇静钢 sphc 回硅 套眼
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边部组织及切边工艺对低碳系SPHC热轧卷冷轧边裂的影响 被引量:2
19
作者 王林 于洋 +2 位作者 王畅 陈瑾 焦会立 《首钢科技》 2014年第3期40-45,共6页
研究了迁钢公司低碳系SPHC热轧卷在冷轧过程中经常出现边裂缺陷的原因。结果表明,精轧过程中带钢边部温降过大导致边部出现粗大晶粒并伴有混晶以及边部剪切参数不匹配导致的切边质量不佳是导致低碳系SPHC热轧卷冷轧边裂的原因。调整精... 研究了迁钢公司低碳系SPHC热轧卷在冷轧过程中经常出现边裂缺陷的原因。结果表明,精轧过程中带钢边部温降过大导致边部出现粗大晶粒并伴有混晶以及边部剪切参数不匹配导致的切边质量不佳是导致低碳系SPHC热轧卷冷轧边裂的原因。调整精轧冷却水系统喷嘴以及合理匹配剪切参数后,SPHC热轧卷冷轧边裂缺陷得到有效解决。 展开更多
关键词 低碳系sphc 边裂 晶粒粗大 混晶 切边参数
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SPHC板卷表面缺陷来源示踪研究 被引量:4
20
作者 高晓杰 李京社 +1 位作者 杨树峰 刘成松 《河南冶金》 2014年第3期14-17,共4页
通过在SPHC钢生产的不同工位添加示踪元素来追踪表面缺陷夹渣的来源。结果表明,在中间包覆盖剂内检测到钢包渣示踪元素Ba,可见有明显的下渣现象;各工位电解得到的大型夹杂物中,LF精炼中含有大量的Ba,而在中间包和连铸坯内Ba含量相对较少... 通过在SPHC钢生产的不同工位添加示踪元素来追踪表面缺陷夹渣的来源。结果表明,在中间包覆盖剂内检测到钢包渣示踪元素Ba,可见有明显的下渣现象;各工位电解得到的大型夹杂物中,LF精炼中含有大量的Ba,而在中间包和连铸坯内Ba含量相对较少,LF内有明显的卷渣且在后续工序中有明显的上浮去除,在中间包和铸坯内均有少量的检测到中间包覆盖剂示踪元素Sr和中包包壁示踪元素La,可见中包有包壁侵蚀和覆盖剂卷入现象;得到的缺陷样中,58.33%缺陷样含有Na和K,25%含有Sr,含Ba和La的数量较少,可见结晶器保护渣和中间包覆盖剂为缺陷的主要来源;通过对缺陷的成分分析,得出其他的夹渣来源可能为脱氧产物。 展开更多
关键词 sphc 示踪试验 非金属夹杂物
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