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TiAl合金与45Cr9Si3马氏体钢异种材料电阻焊接头界面结构研究
1
作者 潜坤 屈莎莎 +4 位作者 张佳旋 李玲玉 周裕汉 韩庆文 谢吉林 《金属加工(热加工)》 2025年第1期70-73,80,共5页
TiAl合金和45Cr9Si3马氏体钢在发动机气门阀结构中具有潜在应用价值,但二者物理、化学性能差异较大,焊接存在较大的挑战。研究发现,采用电阻焊能够实现TiAl合金和45Cr9Si3马氏体钢的良好焊接,焊接接头中不存在明显的裂纹、气孔等缺陷。... TiAl合金和45Cr9Si3马氏体钢在发动机气门阀结构中具有潜在应用价值,但二者物理、化学性能差异较大,焊接存在较大的挑战。研究发现,采用电阻焊能够实现TiAl合金和45Cr9Si3马氏体钢的良好焊接,焊接接头中不存在明显的裂纹、气孔等缺陷。在TiAl合金与45Cr9Si3马氏体钢的焊接界面存在厚度为5μm左右的扩散反应层,该扩散反应层主要是45Cr9Si3马氏体钢中的Fe元素向TiAl合金一侧扩散形成的。在焊缝处存在局部液化区,主要是焊接初期焊接界面的不均匀接触导致接触尖点位置瞬间通过大电流而发生液化所引起的。 展开更多
关键词 TIAL合金 45Cr9si3马氏体钢 异种金属焊接 电阻焊接 接头界面
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45Cr9Si3马氏体气阀钢铸坯碳化物解析
2
作者 季灯平 黄宗瑗 +2 位作者 宋光洁 徐翔宇 付建勋 《钢铁研究学报》 北大核心 2025年第7期910-918,共9页
45Cr9Si3钢是应用广泛的中碳马氏体气阀钢,钢中碳化物的形态、数量、大小和分布对45Cr9Si3钢的性能有重要影响。借助金相显微镜、扫描电镜、三维腐刻仪及能谱分析仪对某厂45Cr9Si3模铸坯中碳化物类型、形态及分布情况进行解析,使用Therm... 45Cr9Si3钢是应用广泛的中碳马氏体气阀钢,钢中碳化物的形态、数量、大小和分布对45Cr9Si3钢的性能有重要影响。借助金相显微镜、扫描电镜、三维腐刻仪及能谱分析仪对某厂45Cr9Si3模铸坯中碳化物类型、形态及分布情况进行解析,使用Thermo-Calc 2020b热力学软件计算45Cr9Si3马氏体气阀钢的相转变和碳化物析出行为。结果表明,45Cr9Si3马氏体气阀钢碳化物类型为富Cr的M_(7)C_(3)型碳化物和富Nb的MC型碳化物;铸坯中碳化物形貌主要可以分为4类:颗粒状碳化物、块状碳化物、长条状碳化物和聚集网状碳化物。颗粒状碳化物尺寸为3~5μm,块状碳化物尺寸在10~15μm之间,长条状碳化物尺寸约为20~50μm,聚集网状碳化物由颗粒状、块状、长条状碳化物聚集形成,其尺寸达70~120μm。从边部到心部碳化物形态的演变规律为:颗粒状→块状→长条状→网状,从边部到心部碳化物不均匀性逐渐增强,边部碳化物以颗粒状和块状为主,1/4中心处碳化物呈长条状,心部碳化物呈网状结构;从边部到心部碳化物的平均等效直径由10.2μm增长到17.1μm,面积比例由0.86%增长到1.48%,碳化物的密度由边部的72个/mm^(2)下降到心部的43个/mm^(2)。 展开更多
关键词 45Cr9si3钢 马氏体气阀钢 模铸坯 碳化物 电解
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Cr2O3催化氮化制备Si3N4/SiC耐火材料及其性能 被引量：5
3
作者 韩磊 赵万国 +3 位作者 李发亮 张俊 曾渊 张海军 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2018年第10期72-76,共5页
以SiC粉和硅粉为原料,原位合成的Cr_2O_3为催化剂,采用催化氮化法制备了Si_3N_4/SiC耐火材料,研究了催化剂用量及氮化温度对耐火材料物相组成、微观形貌、物理性能和力学性能的影响。结果表明:当氮化温度为1 673K,Cr_2O_3含量(与硅粉质... 以SiC粉和硅粉为原料,原位合成的Cr_2O_3为催化剂,采用催化氮化法制备了Si_3N_4/SiC耐火材料,研究了催化剂用量及氮化温度对耐火材料物相组成、微观形貌、物理性能和力学性能的影响。结果表明:当氮化温度为1 673K,Cr_2O_3含量(与硅粉质量之比,下同)为3%时,硅粉完全氮化,耐火材料主要由颗粒状SiC和晶须状α-Si_3N_4、β-Si_3N_4等组成;随着Cr_2O_3含量的增加,Si_3N_4晶须的数量增多,长度增大,耐火材料变得致密;随氮化温度的升高,耐火材料的抗折强度和耐压强度均增大,当氮化温度为1 673K、Cr_2O_3含量为3%时,抗折强度和耐压强度均最大,分别为34MPa和132MPa。 展开更多
关键词 si3N4/SiC耐火材料 Cr2O3催化氮化 si3N4晶须 力学性能
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流延法制备Si3N4块体及Si3N4／BN层状材料
4
作者 昝青峰 黄勇 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第Z10期239-241,共3页
采用流延法制备了Ｓｉ３Ｎ４块体及Ｓｉ３Ｎ４／ＢＮ层状材料。流延法已经在陶瓷的制备工艺中得到了广泛的应用，但是很少用于Ｓｉ３Ｎ４体系，尤其是水基流延法。用流延法制备Ｓｉ３Ｎ４／ＢＮ层状材料时，可以较为容易的控制坯片的厚... 采用流延法制备了Ｓｉ３Ｎ４块体及Ｓｉ３Ｎ４／ＢＮ层状材料。流延法已经在陶瓷的制备工艺中得到了广泛的应用，但是很少用于Ｓｉ３Ｎ４体系，尤其是水基流延法。用流延法制备Ｓｉ３Ｎ４／ＢＮ层状材料时，可以较为容易的控制坯片的厚度，得到性能稳定的层状材料。 展开更多
关键词 流延法 si3N4 si3N4/BN层状材料 陶瓷材料
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反应烧结制备Si3N4/SiC复相陶瓷及其力学性能研究 被引量：7
5
作者 胡海龙 姚冬旭 +2 位作者 夏咏锋 左开慧 曾宇平 《无机材料学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第6期594-598,共5页
以两种不同配比Y2O3/Al2O3(A,2:3;B,3:1,总量15 wt%)为烧结助剂,通过添加不同质量分数的SiC粉体,反应烧结制备了高强度的氮化硅/碳化硅复相陶瓷。并对材料的相组成、相对密度、显微结构和力学性能进行了分析。结果表明:在1700℃保温2 h... 以两种不同配比Y2O3/Al2O3(A,2:3;B,3:1,总量15 wt%)为烧结助剂,通过添加不同质量分数的SiC粉体,反应烧结制备了高强度的氮化硅/碳化硅复相陶瓷。并对材料的相组成、相对密度、显微结构和力学性能进行了分析。结果表明:在1700℃保温2 h情况下,烧结助剂A与B对应的样品中α-Si3N4相全部转化为β-Si3N4;添加5wt%SiC,烧结助剂A对应样品的相对密度达到最大值94.8%,且抗弯强度为521.8 MPa,相对于不添加SiC样品的抗弯强度(338.7 MPa)提高了约54.1%。SiC能有效改善氮化硅基陶瓷力学性能,且Si3N4/SiC复相陶瓷断裂以沿晶断裂方式为主。 展开更多
关键词 反应烧结 si3N4 SiC复相陶瓷 烧结助剂 SiC含量
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LiAlO2为烧结助剂低温无压烧结制备致密Si3N4陶瓷 被引量：2
6
作者 郭昂 王战民 +1 位作者 赵世贤 李凌锋 《耐火材料》 CAS 北大核心 2020年第3期191-195,共5页
以高α相含量的Si3N4粉体为主要原料,LiAlO2作为烧结助剂,在1650℃无压烧结制备Si3N4陶瓷。研究LiAlO2烧结助剂含量(质量分数分别为6%、9%、12%、15%、18%)及保温时间(1、4、7、10 h)对Si3N4陶瓷试样的线收缩率、质量损失率、相对密度... 以高α相含量的Si3N4粉体为主要原料,LiAlO2作为烧结助剂,在1650℃无压烧结制备Si3N4陶瓷。研究LiAlO2烧结助剂含量(质量分数分别为6%、9%、12%、15%、18%)及保温时间(1、4、7、10 h)对Si3N4陶瓷试样的线收缩率、质量损失率、相对密度、相组成以及显微结构的影响。结果表明:LiAlO2能够显著降低Si3N4陶瓷的致密化温度。随着LiAlO2含量的增加,试样的相对密度先增大后减小,烧结助剂含量为12%(w)时相对密度达到97%以上。而β-Si3N4转化率随着LiAlO2含量的增加而升高。LiAlO2含量为12%(w),保温时间为4 h时,试样的相对密度达到最高。随着保温时间继续延长,相对密度略有降低。但β-Si3N4转化率则随着保温时间延长而不断升高。 展开更多
关键词 si3N4陶瓷 低温无压烧结 LiAlO2助烧剂 致密化 β-si3N4转化率
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BN含量对多孔BN／Si3N4陶瓷结构和性能的影响 被引量：3
7
作者 董薇 汪长安 +1 位作者 尉磊 欧阳世翕 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期125-129,共5页
以氮化硅(Si3N4)为基体,氮化硼(BN)为添加剂,叔丁醇为溶剂,采用凝胶注模成型与无压烧结工艺(温度为1750℃、保温时间为1.5h、流动N2气氛),成功制备出具有一定强度和低介电常数的多孔BN/Si3N4陶瓷。在浆料中初始固相含量固定为15%体积分... 以氮化硅(Si3N4)为基体,氮化硼(BN)为添加剂,叔丁醇为溶剂,采用凝胶注模成型与无压烧结工艺(温度为1750℃、保温时间为1.5h、流动N2气氛),成功制备出具有一定强度和低介电常数的多孔BN/Si3N4陶瓷。在浆料中初始固相含量固定为15%体积分数的基础上,研究了BN含量对多孔Si3N4陶瓷材料的气孔率、物相组成及显微结构的影响,分析了抗弯强度、介电常数与结构之间的关系。结果表明,通过改变BN含量可制备出气孔率为55.1%～66.2%的多孔Si3N4陶瓷;多孔BN/Si3N4复合陶瓷的介电常数随着BN含量的增加而减小,为3.39～2.25;抗弯强度随BN含量提高而有所下降,BN质量分数为2.5%时,抗弯强度最高,为(74.8±4.25)MPa。 展开更多
关键词 BN si3N4 多孔陶瓷 气孔率 介电常数 抗弯强度
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Cu-Ni-Ti非晶钎料钎焊Si3N4陶瓷的界面结构及连接强度 被引量：9
8
作者 邓振华 易耀勇 +1 位作者 房卫萍 卢斌 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第5期175-178,共4页
采用Cu-Ni-Ti非晶钎料钎焊Si3N4陶瓷,利用SEM、EDS等分析手段研究了其钎焊界面的微观结构。结果表明:反应层由两部分组成,其中紧靠Si3N4陶瓷的反应层Ⅰ由TiN化合物组成,Ti-Si化合物构成了反应层Ⅱ。在1100℃×10 min下钎焊时,其接... 采用Cu-Ni-Ti非晶钎料钎焊Si3N4陶瓷,利用SEM、EDS等分析手段研究了其钎焊界面的微观结构。结果表明:反应层由两部分组成,其中紧靠Si3N4陶瓷的反应层Ⅰ由TiN化合物组成,Ti-Si化合物构成了反应层Ⅱ。在1100℃×10 min下钎焊时,其接头强度有最大值284.6 MPa。在相同的钎焊工艺条件下,非晶钎料接头强度高于同成分晶态钎料。 展开更多
关键词 Cu-Ni-Ti 非晶钎料 si3N4陶瓷 界面结构 连接强度
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W和W-Mo对等离子烧结Nb／Nb5Si3复合材料显微组织的影响 被引量：5
9
作者 熊博文 龙文元 +2 位作者 陈哲 万红 严有为 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第6期1112-1115,共4页
利用等离子烧结(SPS)技术,对Nb-20Si,Nb-20Si-10W和Nb-20Si-10W-10Mo试样进行了烧结,主要研究了W和W-Mo对Nb/Nb5Si3复合材料显微组织的影响。利用扫描电镜(SEM)观察显微组织,X射线衍射仪(XRD)分析相组成,电子探针微观分析(EPMA)进行成... 利用等离子烧结(SPS)技术,对Nb-20Si,Nb-20Si-10W和Nb-20Si-10W-10Mo试样进行了烧结,主要研究了W和W-Mo对Nb/Nb5Si3复合材料显微组织的影响。利用扫描电镜(SEM)观察显微组织,X射线衍射仪(XRD)分析相组成,电子探针微观分析(EPMA)进行成分分析。结果表明:烧结样品相对密度达到99.59%;W可以很好地固溶在Nb/Nb5Si3复合材料中,且显微组织没有变化;W-Mo固溶后显微组织有明显变化,出现了单质Nb相,W和Mo复合固溶的Nb相固溶体,并且有部分Nb固溶在W相中,在Nb5Si3相中没有发现固溶现象。 展开更多
关键词 等离子烧结 原位合成 显微组织 Nb/Nb5si3复合材料
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原位反应结合多孔Si3N4陶瓷的制备及其介电性能 被引量：6
10
作者 夏咏锋 曾宇平 江东亮 《无机材料学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第4期705-709,共5页
以氮化硅(Si_3N_4)和氧化铝(Al_2O_3)为起始原料,利用原位反应结合技术制备Si_3N_4多孔陶瓷.研究烧结温度和保温时间对Si_3N_4多孔陶瓷的微观结构、力学性能以及介电性能的影响.结果表明:烧结温度在1350℃以下,保温时间<4h时,随着烧... 以氮化硅(Si_3N_4)和氧化铝(Al_2O_3)为起始原料,利用原位反应结合技术制备Si_3N_4多孔陶瓷.研究烧结温度和保温时间对Si_3N_4多孔陶瓷的微观结构、力学性能以及介电性能的影响.结果表明:烧结温度在1350℃以下,保温时间<4h时,随着烧结温度的升高,保温时间的延长,样品的强度和介电常数增大;但条件超出这个范围,结果刚好相反;物相分析表明多孔陶瓷主要由Si_3N_4和Al_2O_3以及Si_3N_4氧化生成的SiO_2(方石英)组成.所制备的多孔Si_3N_4陶瓷的气孔率范围为25.34%～48.86%,抗弯强度为34.77～127.85MPa,介电常数为3.0～4.6,介电损耗约为0.002. 展开更多
关键词 si3N4多孔陶瓷 介电性能 反应结合 气孔率
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70Si3Mn钢中无碳化物贝氏体组织及其性能研究 被引量：9
11
作者 赵佳莉 杨志南 张福成 《燕山大学学报》 CAS 北大核心 2015年第3期199-205,212,共8页
70Si3Mn钢是传统的弹簧钢，其常规热处理工艺是油淬后中温回火得到屈氏体组织。本文对70Si3Mn钢进行等温淬火处理获得无碳化物贝氏体组织，比较了其经不同温度等温淬火处理后的组织与力学性能，并对其耐磨性进行了研究。结果表明，70Si... 70Si3Mn钢是传统的弹簧钢，其常规热处理工艺是油淬后中温回火得到屈氏体组织。本文对70Si3Mn钢进行等温淬火处理获得无碳化物贝氏体组织，比较了其经不同温度等温淬火处理后的组织与力学性能，并对其耐磨性进行了研究。结果表明，70Si3Mn钢在Ms以上10-30℃等温可得到无碳化物贝氏体组织，该组织由厚度为160nm的贝氏体铁素体板条和残余奥氏体薄膜组成，它具有较高的强度和硬度、高的塑性和韧性等优异的综合力学性能，同时具有较好的耐磨性。 展开更多
关键词 70si3Mn钢 无碳化物贝氏体 微观组织 耐磨性
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成型压力对原位氮化生成Si3N4结合MgO-C材料性能影响 被引量：3
12
作者 彭耐 邓承继 +2 位作者 祝洪喜 王少华 员文杰 《硅酸盐通报》 CAS CSCD 北大核心 2015年第10期2930-2933,共4页
以电熔镁砂、单质Si粉和鳞片石墨为主要原料,木质磺酸钙溶液(1.25g/mL)为结合剂,氮气气氛下分别于低温段1350℃氮化2h和高温段1500℃氮化3h制备成MgO-C材料。通过X射线衍射(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)分别分析试样的物相组成和显微结构... 以电熔镁砂、单质Si粉和鳞片石墨为主要原料,木质磺酸钙溶液(1.25g/mL)为结合剂,氮气气氛下分别于低温段1350℃氮化2h和高温段1500℃氮化3h制备成MgO-C材料。通过X射线衍射(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)分别分析试样的物相组成和显微结构,显气孔率、体积密度和耐压强度被用来表征试样的物理性能。结果表明:除500 MPa成型压力下试样内部生成少量的MgSiN2相外,不同成型压力氮化后试样的物相组成并无明显变化,主要生成α-Si3N4、β-Si3N4和少量的SiC相。试样内部原位氮化合成的β-Si3N4晶体主要呈现长柱状形貌。当成型压力为400MPa时,β-Si3N4晶体的尺寸最大,试样显气孔率最低,耐压强度最大。 展开更多
关键词 原位 成型压力 si3N4 MGO-C 氮化
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低分子量氯磺化聚乙烯对纳米Si3N4粉体表面处理 被引量：3
13
作者 武艳 钱家盛 +2 位作者 苗继斌 夏茹 章于川 《应用化学》 CAS CSCD 北大核心 2009年第6期629-632,共4页
用降解氯磺化聚乙烯橡胶(CSM)的方法制备了低分子量氯磺化聚乙烯(LMCSM),将其作大分子表面改性剂对纳米氮化硅(Si3N4)粉体进行表面修饰,对改性前后的纳米Si3N4粉体采用沉降实验、FT-IR、TEM、TGA等方法进行了表征。结果表明,LMCSM对纳米... 用降解氯磺化聚乙烯橡胶(CSM)的方法制备了低分子量氯磺化聚乙烯(LMCSM),将其作大分子表面改性剂对纳米氮化硅(Si3N4)粉体进行表面修饰,对改性前后的纳米Si3N4粉体采用沉降实验、FT-IR、TEM、TGA等方法进行了表征。结果表明,LMCSM对纳米Si3N4粉体的改性主要为化学改性,其化学利用率为54%,物理利用率为29%;改性后的纳米Si3N4粉体的表面自由能从142.6 J/M2降至66.89 J/M2,在三氯甲烷中分散良好。 展开更多
关键词 低分子量氯磺化聚乙烯 纳米si3N4粉体 大分子表面改性剂
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溶胶凝胶-碳热还原法制备Si3N4纳米粉末 被引量：5
14
作者 陈宏 穆柏春 赵连俊 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2009年第2期114-118,共5页
以硅溶胶为硅源,有机碳为碳源,有机氮和氮气为氮源,先采用溶胶-凝胶法制备前驱体,然后进行碳热还原制备Si3N4陶瓷纳米粉体。主要研究了硅碳比、反应温度、氮气流量、保温时间等工艺因素对氮化硅粉体生成的影响。碳热还原制备Si3N4纳米... 以硅溶胶为硅源,有机碳为碳源,有机氮和氮气为氮源,先采用溶胶-凝胶法制备前驱体,然后进行碳热还原制备Si3N4陶瓷纳米粉体。主要研究了硅碳比、反应温度、氮气流量、保温时间等工艺因素对氮化硅粉体生成的影响。碳热还原制备Si3N4纳米粉体的最佳工艺条件为:碳硅比(摩尔比)为3.5∶1,氮气流量为3L/min,煅烧温度为1500℃,保温时间2h。在以上最佳工艺条件下,可制备出纯的Si3N4纳米粉体,其中α-氮化硅为90.8%,β-氮化硅为9.2%,平均粒径为43.82nm。 展开更多
关键词 si3N4陶瓷 纳米粉体 溶胶凝胶 碳热还原 前驱体
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原位无压烧结制备Si2N2O-Si3N4复相陶瓷 被引量：3
15
作者 裴雨辰 李嘉禄 +1 位作者 于长清 李淑琴 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期4-6,12,共4页
以Y2O3和Al2O3陶瓷粉体作为烧结助剂,原位无压液相烧结制备Si3N4-Si2N2O复相陶瓷,Si2N2O相通过SiO2+Si3N42Si2N2O反应生成。生坯采用注凝成型制备,然后在1780℃保温2h烧结,烧结体基本由板条状的Si2N2O及长柱状的-βSi3N4晶粒构成。Si2N2... 以Y2O3和Al2O3陶瓷粉体作为烧结助剂,原位无压液相烧结制备Si3N4-Si2N2O复相陶瓷,Si2N2O相通过SiO2+Si3N42Si2N2O反应生成。生坯采用注凝成型制备,然后在1780℃保温2h烧结,烧结体基本由板条状的Si2N2O及长柱状的-βSi3N4晶粒构成。Si2N2O陶瓷相对于Si3N4陶瓷而言,具有优异的抗氧化性能,低的弹性模量,以及低的热膨胀系数,因此,Si2N2O-Si3N4复相陶瓷结合了两者的优异性能,并大大提高了材料的热冲击性,材料的热冲击温差即使达到1200℃,其残余强度基本上没有变化。 展开更多
关键词 原位无压 SI2N2O si3N4 复相陶瓷
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MoSi2-Mo5Si3-Mo5SiB2/SiC配对副的摩擦磨损性能 被引量：5
16
作者 颜建辉 康蓉 +2 位作者 黄金鑫 汪异 康永海 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期366-373,共8页
MoSi2-Mo5Si3-Mo5SiB2/SiC复合材料是一种很有发展前景的高温耐磨材料,但MoSi2-Mo5Si3-Mo5SiB2/SiC/SiC配对副的干滑动摩擦磨损性能尚不清楚.本文中通过销-盘式干滑动摩擦磨损试验,考察了MoSi2-Mo5Si3-Mo5SiB2/SiC/SiC配对副在不同温度(... MoSi2-Mo5Si3-Mo5SiB2/SiC复合材料是一种很有发展前景的高温耐磨材料,但MoSi2-Mo5Si3-Mo5SiB2/SiC/SiC配对副的干滑动摩擦磨损性能尚不清楚.本文中通过销-盘式干滑动摩擦磨损试验,考察了MoSi2-Mo5Si3-Mo5SiB2/SiC/SiC配对副在不同温度(25~1 000℃)和载荷下(2.5~10 N)的摩擦学特性.结果表明:试验温度和载荷对MoSi2-Mo5Si3-Mo5SiB2/SiC/SiC配对副的摩擦系数影响较大,而对其磨损率影响较小.载荷为5 N时,在25~1 000℃区间,摩擦系数和磨损率分别在0.11~0.43和0.513×10-7~0.544×10-7 mm3/(N·m)范围;在25~400℃时,磨损机制以轻微的氧化和黏着磨损为主,在600~1 000℃磨损机制主要表现为严重的氧化和黏着磨损.在1 000℃时,随着载荷(2.5~10 N)的增加,摩擦系数和磨损率分别为0.29~0.38和0.540×10-7~0.547×10-7 mm3/(N·m);载荷为2.5~10 N时,始终存在黏着和氧化磨损;载荷为7.5~10 N时,材料磨损表面还伴随碾压塑性变形的特征. 展开更多
关键词 MoSi2-Mo5si3-Mo5SiB2/SiC SIC 摩擦磨损 磨损机制
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AZ31B镁合金表面几个熔覆Al-Si基纳米Si3N4的试验研究 被引量：2
17
作者 葛亚琼 王文先 +1 位作者 崔泽琴 王鑫 《应用激光》 CSCD 北大核心 2015年第2期145-149,共5页
以变形镁合金AZ31B为试验基材，在其表面采用高功率CO2气体激光熔覆了A1-si基纳米si3N4粉末。采用金相观察、X射线衍射分析、能谱分析、硬度测试和腐蚀性能测试等手段，研究了激光熔覆层的微观组织结构及表面性能。研究结果表明，激光... 以变形镁合金AZ31B为试验基材，在其表面采用高功率CO2气体激光熔覆了A1-si基纳米si3N4粉末。采用金相观察、X射线衍射分析、能谱分析、硬度测试和腐蚀性能测试等手段，研究了激光熔覆层的微观组织结构及表面性能。研究结果表明，激光熔覆层主要由上部的树枝晶、中部呈线性排列的黑色相和下部的粗大树枝晶组成。当纳米氮化硅含量为1％时，熔覆层主要由Al、AlN、Al9Si和Mg2Si组成。熔覆层的硬度最高达到235HV0．05，是镁合金基体的4～5倍。熔覆层的耐腐蚀性能得到了改善，其腐蚀电位为-1204mV，比母材提高了382mV；腐蚀电流密度为0．0705mA·cm^-2，比母材降低了约一个数量级。 展开更多
关键词 镁合金 激光熔覆 纳米si3N4粉末 组织性能
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无压浸渗制备梯度Si3N4/Al复合材料 被引量：3
18
作者 王扬卫 王富耻 +1 位作者 李俊涛 于晓东 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第z1期3276-3278,3283,共4页
采用Al-Mg合金无压渗入具有梯度孔隙分布的Si3N4多孔预制体,制得大尺寸、梯度Si3N4/Al复合材料;对复合材料的显微组织,相组成,硬度进行了观察和测定,分析了层间铝合金薄层在释放梯度层间应力的作用,并采用SHPB装置对梯度复合材料进行动... 采用Al-Mg合金无压渗入具有梯度孔隙分布的Si3N4多孔预制体,制得大尺寸、梯度Si3N4/Al复合材料;对复合材料的显微组织,相组成,硬度进行了观察和测定,分析了层间铝合金薄层在释放梯度层间应力的作用,并采用SHPB装置对梯度复合材料进行动态压缩试验.试验结果表明梯度复合材料层间结合紧密,硬度从HRA80.5逐层过渡到HRA61.5,主要组成相为Al,Si3N4,AlN和Mg2Si;梯度复合材料在动态压缩过程中表现出较高韧性. 展开更多
关键词 无压浸渗 梯度复合材料 预制体 si3N4/Al
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利用硅切割废砂浆制备Si3N4结合SiC耐火材料 被引量：6
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作者 孙媛媛 唐惠东 +1 位作者 李龙珠 孙友宝 《耐火材料》 CAS 北大核心 2012年第6期450-451,455,共3页
以光伏企业线切割硅产生的废砂浆(其w(SiC)=25%,w(Si)=60%)为主要原料,加入不同比例的SiC粉(废砂浆与SiC粉的质量比为65∶35～35∶65),加无水乙醇球磨、干燥、加PVA造粒后,以10 MPa压力(保压1 min)成型为55 mm×5 mm×5 mm的坯... 以光伏企业线切割硅产生的废砂浆(其w(SiC)=25%,w(Si)=60%)为主要原料,加入不同比例的SiC粉(废砂浆与SiC粉的质量比为65∶35～35∶65),加无水乙醇球磨、干燥、加PVA造粒后,以10 MPa压力(保压1 min)成型为55 mm×5 mm×5 mm的坯体,在1 450℃氮气气氛中烧结制备了Si3N4结合SiC耐火材料,然后检测其常温抗折强度、显气孔率、体积密度,并进行XRD分析。结果表明:烧后试样的常温抗折强度较高,最高达50.2 MPa,但致密度较低,显气孔率在31.20%～35.64%之间;烧后试样中只有SiC和Si3N4两相,单质Si已完全氮化生成了Si3N4。 展开更多
关键词 si3N4结合SiC材料 硅切割废砂浆 反应烧结
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h-BN/Si3N4陶瓷复合材料的力学和摩擦性能 被引量：4
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作者 孟庆昌 魏大庆 贾德昌 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2005年第z1期558-561,共4页
以亚微米级α-Si3N4,h-BN粉末为原料和Y2O3-Al2O3为助烧剂,采用热压烧结法制备了h-BN/Si3N4陶瓷复合材料.随着h-BN含量增加,柱状β-Si3N4晶粒的直径和长径比均减小,h-BN/Si3N4陶瓷复合材料的抗弯强度、断裂韧性略有下降,而弹性模量和硬... 以亚微米级α-Si3N4,h-BN粉末为原料和Y2O3-Al2O3为助烧剂,采用热压烧结法制备了h-BN/Si3N4陶瓷复合材料.随着h-BN含量增加,柱状β-Si3N4晶粒的直径和长径比均减小,h-BN/Si3N4陶瓷复合材料的抗弯强度、断裂韧性略有下降,而弹性模量和硬度明显下降.添加10ψ/%h-BN后,弹性模量从293.5 GPa下降到236.6 GPa,同时硬度从14.5 GPa下降到10.9 GPa.随着h-BN含量增加,h-BN/Si3N4陶瓷复合材料的摩擦系数略有下降. 展开更多
关键词 h-BN/si3N4陶瓷复合材料 微观组织结构 力学性能 摩擦性能
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