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硼含量及淬火温度对60Si2Mn弹簧扁钢力学性能的影响
1
作者 罗贻正 张轩睿 +5 位作者 王星 詹红 舒大禹 赵飞 卢新春 王艳林 《金属热处理》 北大核心 2025年第9期264-270,共7页
利用正交试验,研究了硼含量(0~0.0047%)及淬火温度对60Si2Mn弹簧扁钢硬度、拉伸性能和疲劳性能的影响,得出了硼含量及淬火温度最优参数。结果表明,硼含量为0.0026%时,按870℃淬火+500℃回火工艺进行调质后,可获得最优的综合性能,其抗拉... 利用正交试验,研究了硼含量(0~0.0047%)及淬火温度对60Si2Mn弹簧扁钢硬度、拉伸性能和疲劳性能的影响,得出了硼含量及淬火温度最优参数。结果表明,硼含量为0.0026%时,按870℃淬火+500℃回火工艺进行调质后,可获得最优的综合性能,其抗拉强度为1518 MPa,屈服强度为1385 MPa,断后伸长率为6%,断面收缩率为39%,疲劳寿命均值在10.28万次左右,优于未加硼试样。适量硼(0.0026%)的加入可以提高60Si2Mn弹簧扁钢的强度和塑韧性,且断口分析显示,未引入其他缺陷,可为60Si2Mn弹簧扁钢加硼的工业化应用提供理论依据和实践支持。 展开更多
关键词 弹簧钢 60si2MN 硼 淬火 力学性能
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65Si2MnWA钢螺旋压缩弹簧的应力松弛行为与组织演变
2
作者 郭斯源 罗巍 +3 位作者 徐登伟 张腾 宋达 师春生 《金属热处理》 北大核心 2025年第6期89-94,共6页
对65Si2MnWA钢螺旋压缩弹簧进行不同温度下的应力松弛试验,并利用透射电镜对弹簧在160℃下松弛不同时间的微观组织进行表征。结果表明,随着应力松弛试验温度提高,弹簧的应力松弛过程加速,所得松弛方程具有较高的拟合精度,相关系数均在0.... 对65Si2MnWA钢螺旋压缩弹簧进行不同温度下的应力松弛试验,并利用透射电镜对弹簧在160℃下松弛不同时间的微观组织进行表征。结果表明,随着应力松弛试验温度提高,弹簧的应力松弛过程加速,所得松弛方程具有较高的拟合精度,相关系数均在0.900以上。依据Arrhenius关系建立了该弹簧室温贮存条件下的应力松弛方程:ΔF/F_(0)=0.0019+0.0017ln t,利用该模型预测弹簧贮存10年的负荷损失率为2.1%。该弹簧在160℃松弛过程中组织较为稳定,与松弛前组织基本相同,为回火屈氏体,表明具有较好的松弛稳定性。 展开更多
关键词 65si2MnWA钢 螺旋压缩弹簧 应力松弛 微观组织
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连铸坯异常偏析对60Si2MnA弹簧钢性能的影响
3
作者 高建文 李志敏 +3 位作者 肖冬 陈立 侯广浩 袁桥军 《金属制品》 2025年第3期14-18,共5页
引起弹簧钢绕簧断裂的主要因素有盘条表面缺陷和内部偏析,对60Si2MnA线材绕簧断裂试样进行分析。结果表明:引起绕簧断裂的原因是盘条横截面约1/4直径位置存在异常正偏析,正偏析处的热轧组织和热处理组织与其他区域组织存在明显的差异,... 引起弹簧钢绕簧断裂的主要因素有盘条表面缺陷和内部偏析,对60Si2MnA线材绕簧断裂试样进行分析。结果表明:引起绕簧断裂的原因是盘条横截面约1/4直径位置存在异常正偏析,正偏析处的热轧组织和热处理组织与其他区域组织存在明显的差异,这种异常正偏析来源于连铸坯的严重偏析。连铸坯的异常偏析会导致弹簧钢线材的组织异常和绕簧断裂。 展开更多
关键词 60si2MNA 弹簧钢 偏析 金相组织 绕簧断裂
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热轧60Si2Mn弹簧圆钢表面脱碳规律及控制 被引量：1
4
作者 华望 黄水华 祝小冬 《金属世界》 2025年第1期47-51,共5页
为改善热轧弹簧圆钢的表面脱碳质量,通过选取弹簧钢代表钢种之一的60Si2Mn钢,对热轧弹簧圆钢开展加热轧制实验,研究其表面脱碳层的分布规律。发现60Si2Mn热轧圆钢在其横截面的4个对角存在脱碳层较深区域,形成该规律的主要原因是方坯加... 为改善热轧弹簧圆钢的表面脱碳质量,通过选取弹簧钢代表钢种之一的60Si2Mn钢,对热轧弹簧圆钢开展加热轧制实验,研究其表面脱碳层的分布规律。发现60Si2Mn热轧圆钢在其横截面的4个对角存在脱碳层较深区域,形成该规律的主要原因是方坯加热轧制过程中,方坯的角部接触火焰面积较大,同时存在一定的角部裂纹等缺陷,容易导致脱碳层加深。通过对方坯的角部进行倒角修磨处理使弹簧圆钢的表面脱碳质量得到有效改善。 展开更多
关键词 60si2MN 表面脱碳 弹簧圆钢 脱碳层 热轧圆钢 轧制实验 修磨 弹簧钢
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60Si2Mn弹簧钢丝表面纵向裂纹分析
5
作者 姚彦涛 靳国兵 +2 位作者 朱建勇 孙俊喜 李杰 《山西冶金》 2025年第7期197-199,219,共4页
通过对600Si2Mn弹簧钢丝表明纵向裂纹进行观察分析,研究其失效原因。结果表明,由于铸坯脱方导致角部皮下产生裂纹,经过轧制后未被焊合,弹簧钢丝在拉拔过程中受到压应力,内部的裂纹缺陷暴露出来造成钢丝纵向开裂。于是追溯了弹簧钢线材... 通过对600Si2Mn弹簧钢丝表明纵向裂纹进行观察分析,研究其失效原因。结果表明,由于铸坯脱方导致角部皮下产生裂纹,经过轧制后未被焊合,弹簧钢丝在拉拔过程中受到压应力,内部的裂纹缺陷暴露出来造成钢丝纵向开裂。于是追溯了弹簧钢线材生产过程的关键工艺控制;对铸坯脱方原因进行了分析与讨论;并制定了相应的改进措施。 展开更多
关键词 弹簧钢 60si2MN 纵裂 脱方 角裂
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6600Si2MnA带材脱碳原因分析及热处理工艺改进
6
作者 王珂 康明臻 《新疆有色金属》 2025年第2期87-89,共3页
冷硬态的厚度为0.4mm的60Si2MnA带材,采用铸铁屑装箱法退火后脱碳层深度为0.37mm,造成淬回火后硬度无法满足工艺要求,零件报废。对60Si2MnA带材进行了在740℃、780℃、820℃、860℃加热温度下暴露在空气炉中加热和铸铁屑装箱法加热的对... 冷硬态的厚度为0.4mm的60Si2MnA带材,采用铸铁屑装箱法退火后脱碳层深度为0.37mm,造成淬回火后硬度无法满足工艺要求,零件报废。对60Si2MnA带材进行了在740℃、780℃、820℃、860℃加热温度下暴露在空气炉中加热和铸铁屑装箱法加热的对比试验,检测了带材的脱碳层深度;对带材进行了700℃铸铁屑装箱法退火和860℃真空炉完全退火对比试验,检测了脱碳层深度、显微组织、心部硬度及抗拉强度,并与原材料作了比较。结果表明:退火时加热温度过高、防氧化方式不当导致带材严重脱碳;采用铸铁屑装箱法对带材进行700℃低温退火,可保留原材料的粒状珠光体组织,抗拉强度满足材料标准中退火态的抗拉强度要求。 展开更多
关键词 60si2MnA带材 铸铁屑 脱碳 退火 显微组织
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60Si2Mn弹簧钢热处理工艺研究
7
作者 陈阮 覃荣江 柯文丽 《云南化工》 2025年第2期42-47,共6页
60Si2Mn钢是一种广泛应用于石油化工设备制作承受较大负荷的弹簧,其性能直接影响到设备的运行效果和寿命,热处理工艺是提高弹簧性能的关键因素之一。本文简要介绍60Si2Mn钢的化学成分和性能特点,并深入分析其热处理工艺,通过调控淬火和... 60Si2Mn钢是一种广泛应用于石油化工设备制作承受较大负荷的弹簧,其性能直接影响到设备的运行效果和寿命,热处理工艺是提高弹簧性能的关键因素之一。本文简要介绍60Si2Mn钢的化学成分和性能特点,并深入分析其热处理工艺,通过调控淬火和回火温度对60Si2Mn钢最佳热处理温度进行研究。首先对60Si2Mn钢进行退火处理,然后分别进行800、870、900℃淬火,并进行相对应的450℃和600℃的回火,比较不同淬火温度和不同回火温度所得的硬度和组织性能,研究其合理工艺,并获得最适合60Si2Mn钢的热处理工艺。实验结果表明,60Si2Mn钢加热至870℃保温35 min后油冷淬火、450℃回火保温50 min后空冷为最合理的热处理工艺,其组织和硬度均为最佳。 展开更多
关键词 60si2MN钢 热处理 淬火温度 回火温度 性能
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汽车稳定杆60Si2MnA冷成型过程中的断裂原因分析
8
作者 杨晓彩 戚翠芬 +1 位作者 赵晓萍 李双居 《山西冶金》 2025年第7期47-48,52,共3页
针对60Si2MnA在冷成型过程中出现断裂的问题,从化学成分、硬度、裂纹形貌、能谱、显微组织等方面分析了汽车稳定杆冷拔过程中开裂的原因。结果表明,脱碳和加工硬化层导致了60Si2MnA成型过程中的表面塑性不足,经过控制加热气氛可以改善... 针对60Si2MnA在冷成型过程中出现断裂的问题,从化学成分、硬度、裂纹形貌、能谱、显微组织等方面分析了汽车稳定杆冷拔过程中开裂的原因。结果表明,脱碳和加工硬化层导致了60Si2MnA成型过程中的表面塑性不足,经过控制加热气氛可以改善脱碳情况,同时在第1道冷拔工序后增加了850℃退火工序可以改善加工硬化情况,冷拔开裂问题得到有效解决。 展开更多
关键词 60si2MNA 脱碳层 加工硬化 断裂
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60Si2MnA钢汽车稳定杆疲劳试验断裂分析
9
作者 谭文鹏 许加陆 《冶金信息导刊》 2025年第2期26-28,5,共4页
通过宏观检验及扫描电镜分析、化学成分分析、金相分析、硬度检测等方法,对60Si2MnA钢汽车稳定杆疲劳试验断裂的产生原因进行了分析。结果表明,该稳定杆疲劳试验时出现断裂现象是由于表面存在完全脱碳层,使其表面强度大幅度降低,稳定杆... 通过宏观检验及扫描电镜分析、化学成分分析、金相分析、硬度检测等方法,对60Si2MnA钢汽车稳定杆疲劳试验断裂的产生原因进行了分析。结果表明,该稳定杆疲劳试验时出现断裂现象是由于表面存在完全脱碳层,使其表面强度大幅度降低,稳定杆在疲劳试验时受到交变应力作用下,易在此处萌生微裂纹,最终导致稳定杆早期疲劳断裂。 展开更多
关键词 60si2MNA 稳定杆 疲劳断裂
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60Si2CrA弹簧断裂失效分析
10
作者 郑宏伟 《热处理技术与装备》 2025年第4期28-31,共4页
直径为80 mm的60Si2CrA弹簧钢棒材经热卷簧和淬回火后,在压力检验时发生断裂。通过观察分析弹簧断口宏观和微观形貌,发现淬火过程中材料表层冷速过快,表层和基体之间的马氏体转变不同步,产生相变应力,进而导致60Si2CrA弹簧发生淬火开裂... 直径为80 mm的60Si2CrA弹簧钢棒材经热卷簧和淬回火后,在压力检验时发生断裂。通过观察分析弹簧断口宏观和微观形貌,发现淬火过程中材料表层冷速过快,表层和基体之间的马氏体转变不同步,产生相变应力,进而导致60Si2CrA弹簧发生淬火开裂。此外,在回火过程中开裂处发生了严重氧化,最终在压力实验时完全断裂。通过优化淬火工艺、适当降低淬火温度并及时回火,可以避免60Si2CrA弹簧的断裂失效。 展开更多
关键词 60si2CrA钢 断裂 淬火开裂
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两种坯型生产的高铁弹条用60Si2Mn钢盘条显微组织和性能
11
作者 邓素怀 刘奋永 +2 位作者 来萍 张玮 刘锟 《理化检验(物理分册)》 2025年第2期6-10,共5页
采用金相检验、电子背散射衍射分析、硬度测试等方法对不同尺寸连铸坯型60Si2Mn钢盘条的显微组织和力学性能进行分析。结果表明:采用两种坯型生产盘条的化学成分、热处理后的显微组织和力学性能都较为接近,但晶粒尺寸差异较大,采用大坯... 采用金相检验、电子背散射衍射分析、硬度测试等方法对不同尺寸连铸坯型60Si2Mn钢盘条的显微组织和力学性能进行分析。结果表明:采用两种坯型生产盘条的化学成分、热处理后的显微组织和力学性能都较为接近,但晶粒尺寸差异较大,采用大坯型生产盘条的奥氏体晶粒度、珠光体团尺寸均较大;当需要保证盘条的内部品质和晶粒细化时,可选用大方坯进行生产;可以通过增加粗轧阶段的变形量和优化连铸工艺参数来细化晶粒,以提高盘条的品质。 展开更多
关键词 高铁弹条 60si2Mn钢盘条 连铸坯 晶粒尺寸 力学性能 显微组织
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60Si2Mn钢表面激光熔覆铁基涂层的组织及耐磨性研究 被引量：2
12
作者 曹新娜 宋路阳 +10 位作者 黄玲玲 江涛 张浩强 汪瑞军 于华 詹华 尹丹青 鲍曼雨 龙伟民 钟素娟 纠永涛 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第7期164-170,共7页
目的提高60Si2Mn钢的表面耐磨损性能。方法采用同步送粉方式在60Si2Mn钢表面进行激光熔覆X1、X22种铁基粉末。通过金相显微镜、场发射扫描电镜和X射线衍射仪,观察和分析熔覆层的显微组织、化学元素分布及相组成,采用显微硬度仪、多功能... 目的提高60Si2Mn钢的表面耐磨损性能。方法采用同步送粉方式在60Si2Mn钢表面进行激光熔覆X1、X22种铁基粉末。通过金相显微镜、场发射扫描电镜和X射线衍射仪,观察和分析熔覆层的显微组织、化学元素分布及相组成,采用显微硬度仪、多功能摩擦磨损试验机进行硬度、耐磨损性能测试。结果2种熔覆层均无裂纹、气孔等缺陷,涂层内部存在大量树枝晶、等轴晶和少量沿基材表面生长的平面晶,其中X1熔覆层的顶部区域等轴晶数量较多,组织更细小均匀。2种熔覆层均由相同物相(α-Fe)固溶体组成,未出现明显的其他物相的衍射峰。基体60Si2Mn钢平均硬度约为300HV,X1熔覆层的硬度为950~1000HV,平均硬度为975HV。X2熔覆层的硬度为784~821HV,平均硬度为803HV。经过球-盘磨损试验后,X1、X2熔覆层以及基体的体积磨损率分别为1.32×10^(-4)、1.94×10^(-4)、3.29×10^(-4)mm^(3)/(N·m)。结论2种熔覆层的硬度和耐磨损性能均优于基体,其中X1熔覆层的平均硬度比X2熔覆层的高约21%,其体积磨损率最小,耐磨损性能更好。 展开更多
关键词 60si2MN钢 激光熔覆 铁基粉末 微观组织 耐磨损性能
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固溶时效处理对AlMg5Si2Mn铝合金组织与性能的影响 被引量：1
13
作者 邸抑非 李佳 +3 位作者 李勇 赵荣达 相珺 伍复发 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期148-153,共6页
利用硬度测试、显微组织观察、XRD、拉伸性能测试及断口截面组织观察等表征手段研究了固溶时效处理对AlMg5Si2Mn铝合金组织与性能的影响。结果表明,AlMg5Si2Mn铝合金固溶时效处理后的组织中Mg2Si形貌发生改变,从迷宫状和棒状转变为细小... 利用硬度测试、显微组织观察、XRD、拉伸性能测试及断口截面组织观察等表征手段研究了固溶时效处理对AlMg5Si2Mn铝合金组织与性能的影响。结果表明,AlMg5Si2Mn铝合金固溶时效处理后的组织中Mg2Si形貌发生改变,从迷宫状和棒状转变为细小圆球状,分布更为均匀,并且铝合金的硬度显著提高,还随固溶温度的升高而先增加后降低,同时拉伸性能亦有显著提高。经530℃×30 min固溶和190℃×6 h时效后,合金的硬度较高,为49.5 HRB,抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别为260 MPa、173 MPa和17%。 展开更多
关键词 AlMg5si2Mn铝合金 MG2SI 固溶时效处理 力学性能
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60Si2Mn钢木材削片机刀片的强韧化热处理 被引量：1
14
作者 汤黎黎 陈康敏 罗新民 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期192-197,共6页
针对木材削片机刀片的服役条件,对60Si2Mn热轧钢刀片采用不同的预备热处理和强韧化热处理工艺,测试了其显微组织、抗弯强度、冲击性能及耐磨性,优化了60Si2Mn热轧钢刀片的热处理工艺。结果表明,60Si2Mn热轧钢经过双细化球化退火预先热处... 针对木材削片机刀片的服役条件,对60Si2Mn热轧钢刀片采用不同的预备热处理和强韧化热处理工艺,测试了其显微组织、抗弯强度、冲击性能及耐磨性,优化了60Si2Mn热轧钢刀片的热处理工艺。结果表明,60Si2Mn热轧钢经过双细化球化退火预先热处理,在900~930℃淬火和在300~310℃回火的马氏体级别为1级,能获得良好的强韧性配合。经900℃淬火+310℃回火后,60Si2Mn热轧钢刀片的抗弯强度达4350 MPa,挠度为12.4;冲击吸收能量为10.3 J;98 N载荷磨擦4 h的总磨损量为14 mg,可以满足轻载削片机刀片的技术要求。 展开更多
关键词 木材削片机 刀片 60si2MN钢 淬火回火 强韧化
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60Si2Mn钢的动态再结晶动力学模型
15
作者 曹成龙 陈庆安 +4 位作者 黄素霞 申文飞 李河宗 曹晶晶 李子豪 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期232-238,共7页
研究了60Si2Mn弹簧钢在变形温度730~1000℃、应变速率0.01~5 s^(-1)下的动态再结晶(DRX)行为。通过对试验钢单道次热压缩试验的数据处理,得到了流变应力曲线;借助加工硬化率拟合出各热变形条件下的动态回复曲线,建立动态再结晶动力学模... 研究了60Si2Mn弹簧钢在变形温度730~1000℃、应变速率0.01~5 s^(-1)下的动态再结晶(DRX)行为。通过对试验钢单道次热压缩试验的数据处理,得到了流变应力曲线;借助加工硬化率拟合出各热变形条件下的动态回复曲线,建立动态再结晶动力学模型,根据模型预测出不同热变形参数下的动态再结晶体积分数。结果表明,弹簧钢的动态再结晶行为对变形温度和应变速率敏感。随着应变速率的降低或变形温度的升高,动态再结晶软化的临界应变降低,DRX的体积分数增加。预测值与试验值吻合良好,验证了动态再结晶动力学模型对弹簧钢的适用性。 展开更多
关键词 60si2MN弹簧钢 热压缩 动态再结晶 动力学模型
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60Si2MnA钢弹性挡圈断裂失效分析 被引量：1
16
作者 陈贺贺 刘春江 +1 位作者 姜涛 国晨 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期302-307,共6页
转子部件空心轴内安装60Si2MnA钢弹性挡圈时发生断裂。为明确弹性挡圈的失效性质和原因,对弹性挡圈断口进行了宏、微观形貌观察,对原材料进行了化学成分检测,对材料显微组织和硬度进行了表征。结果表明,弹性挡圈断裂性质为氢致脆性断裂... 转子部件空心轴内安装60Si2MnA钢弹性挡圈时发生断裂。为明确弹性挡圈的失效性质和原因,对弹性挡圈断口进行了宏、微观形貌观察,对原材料进行了化学成分检测,对材料显微组织和硬度进行了表征。结果表明,弹性挡圈断裂性质为氢致脆性断裂。弹性挡圈由于回火温度较低造成材料硬度较高,导致其氢脆敏感性较高,电镀时氢在材料内部的积累量增加,造成其安装过程中发生氢脆断裂。建议控制弹性挡圈热处理过程,合理降低材料硬度;控制电镀工艺,降低弹性挡圈镀锌层厚度。 展开更多
关键词 弹性挡圈 60si2MNA钢 氢脆 硬度 镀锌层
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喷丸处理55Si2MnMoV弹簧钢的疲劳性能和破坏行为
17
作者 贾金柯 李行 张继旺 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第12期237-242,共6页
对55Si2MnMoV弹簧钢进行喷丸和喷丸抛光处理,利用激光共聚焦显微镜、显微硬度计、X射线残余应力分析仪对其表面粗糙度、硬度和残余应力进行表征,并对其进行疲劳试验,绘制S-N曲线和观察疲劳断口形貌,研究了喷丸处理55Si2MnMoV弹簧钢的疲... 对55Si2MnMoV弹簧钢进行喷丸和喷丸抛光处理,利用激光共聚焦显微镜、显微硬度计、X射线残余应力分析仪对其表面粗糙度、硬度和残余应力进行表征,并对其进行疲劳试验,绘制S-N曲线和观察疲劳断口形貌,研究了喷丸处理55Si2MnMoV弹簧钢的疲劳性能。结果表明,喷丸处理提高了弹簧钢试样的疲劳性能,相比未喷丸试样,喷丸和喷丸抛光试样的疲劳强度都提升了16.7%;喷丸抛光试样的表面粗糙度比喷丸试样低,但疲劳强度与喷丸试样相同;喷丸并未改变试样的疲劳断裂机制,所有试样均为表面裂纹萌生的断裂模式。喷丸试样强化层中的残余压应力是疲劳强度提升的主要因素。 展开更多
关键词 喷丸处理 55si2MnMoV弹簧钢 表面粗糙度 残余应力 疲劳强度
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热轧60Si2Mn带钢的脆断特征及断裂行为 被引量：1
18
作者 田亚强 么志强 +5 位作者 年保国 张晓磊 薛启河 宋进英 张明山 陈连生 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期281-288,共8页
利用光学显微镜、扫描电镜和电子拉伸试验机等分析了某厂热轧60Si2Mn带钢脆断缺陷试样的脱碳、夹杂物、偏析和脆断断口等,表征了脆断处与远离断口处的显微组织和力学性能,并对热轧60Si2Mn带钢脆断特征及断裂行为进行了探究。结果表明,... 利用光学显微镜、扫描电镜和电子拉伸试验机等分析了某厂热轧60Si2Mn带钢脆断缺陷试样的脱碳、夹杂物、偏析和脆断断口等,表征了脆断处与远离断口处的显微组织和力学性能,并对热轧60Si2Mn带钢脆断特征及断裂行为进行了探究。结果表明,脆断处无明显的脱碳、夹杂物和偏析存在,断口呈现脆性断裂。脆断处与远离断口处试样的组织中先共析铁素体含量分别为12.45%和0.66%,珠光体片层间距分别为578和236 nm。60Si2Mn带钢热轧板脆断的主要诱因是脆断处相对远离断口处的先共析铁素体含量较多,珠光体片层间距较大,抵抗变形的能力差,容易在轧制过程中产生不均匀变形,并且粗大的铁素体与渗碳体片层间易产生应力差导致发生脆断,其裂纹沿两相界面进行扩展。然而细小的珠光体塑性变形较均匀,裂纹以穿过珠光体片层的方式进行扩展。 展开更多
关键词 热轧60si2Mn钢 脆断 珠光体片层间距 力学性能 裂纹扩展
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热处理对航空用高品质65Si2MnWA弹簧钢显微组织与力学性能的影响 被引量：1
19
作者 丁辉 王昌盛 +1 位作者 郑鑫 王斌 《热加工工艺》 北大核心 2024年第18期56-59,共4页
对65Si2MnWA弹簧钢进行了不同温度的热处理试验,采用显微组织观察、拉伸试验等研究了不同温度热处理对65Si2MnWA弹簧钢组织和力学性能的影响。结果表明:850~950℃淬火态65Si2MnWA弹簧钢组织主要为马氏体及均匀分布的粒状碳化物。对850~... 对65Si2MnWA弹簧钢进行了不同温度的热处理试验,采用显微组织观察、拉伸试验等研究了不同温度热处理对65Si2MnWA弹簧钢组织和力学性能的影响。结果表明:850~950℃淬火态65Si2MnWA弹簧钢组织主要为马氏体及均匀分布的粒状碳化物。对850~950℃淬火试样在435℃回火后,随着淬火温度的升高,其抗拉强度无较大变化,屈服强度却逐渐增加,脆性增大。随即对850℃淬火的65Si2MnWA弹簧钢进行了435~515℃回火试验,随着回火温度的升高,65Si2MnWA弹簧钢的强度逐渐下降,屈强比呈先下降再升高的趋势,弹簧钢的断面收缩率先升高再降低,在455℃回火时,65Si2MnWA弹簧钢达到最佳力学性能。 展开更多
关键词 65si2MnA弹簧钢 淬火 回火 力学性能 显微组织
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60Si2CrVAT钢弹簧疲劳试验断裂的原因
20
作者 李浩 王尚 周康 《热处理》 CAS 2024年第5期57-59,共3页
60Si2CrVAT钢弹簧疲劳试验时断裂。对断裂的弹簧进行了断口分析、金相检测、硬度检测和非金属夹杂物检测。结果表明:弹簧的硬度和非金属夹杂物含量均符合要求,但有因热处理工艺不当而产生的两种显微组织,即回火托氏体加少量铁素体和保... 60Si2CrVAT钢弹簧疲劳试验时断裂。对断裂的弹簧进行了断口分析、金相检测、硬度检测和非金属夹杂物检测。结果表明:弹簧的硬度和非金属夹杂物含量均符合要求,但有因热处理工艺不当而产生的两种显微组织,即回火托氏体加少量铁素体和保持淬火马氏体位向的回火托氏体,导致其疲劳性能较差而断裂。 展开更多
关键词 60si2CrVAT钢 弹簧 显微组织 疲劳断裂
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