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中/高温回火对60Si2CrV弹簧钢强度与疲劳性能的影响
1
作者 冯永华 刘卓 +6 位作者 梁海啸 陈治 黄帅宗 曹庆达 公衍军 位超长 师陆冰 《机械强度》 北大核心 2026年第1期100-108,共9页
【目的】针对现有研究中缺乏高温回火对60Si2CrV弹簧钢强度和疲劳性能试验数据及微观机制分析的问题,系统对比中温(420℃)和高温(580℃)回火处理对该钢种性能的影响。【方法】采用单轴拉伸试验、冲击试验、三点弯曲阶梯增载疲劳试验及... 【目的】针对现有研究中缺乏高温回火对60Si2CrV弹簧钢强度和疲劳性能试验数据及微观机制分析的问题,系统对比中温(420℃)和高温(580℃)回火处理对该钢种性能的影响。【方法】采用单轴拉伸试验、冲击试验、三点弯曲阶梯增载疲劳试验及端淬试验等多维度测试手段,综合评估了试验钢的力学性能。结合扫描电子显微镜观察显微组织演变及断口形貌,揭示其关联机制。【结果】结果表明,中温回火处理后材料强度较高,但塑性及冲击韧性偏低;高温回火处理后,虽然强度有所下降,但塑性变形能力显著增强,冲击韧性提升近2倍。高温回火试样的疲劳极限强度达951.6 MPa,较中温回火试样的853.4 MPa提升了11.6%。中温回火组织为回火屈氏体,断口呈脆-韧混合模式;高温回火组织为回火索氏体,碳化物粗化且局部聚集,断口呈典型韧性断裂特征。高温回火处理实现了强度、塑性与韧性的更优平衡。 展开更多
关键词 60si2CrV 弹簧钢 回火 力学性能 淬透性
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硼含量及淬火温度对60Si2Mn弹簧扁钢力学性能的影响
2
作者 罗贻正 张轩睿 +5 位作者 王星 詹红 舒大禹 赵飞 卢新春 王艳林 《金属热处理》 北大核心 2025年第9期264-270,共7页
利用正交试验,研究了硼含量(0~0.0047%)及淬火温度对60Si2Mn弹簧扁钢硬度、拉伸性能和疲劳性能的影响,得出了硼含量及淬火温度最优参数。结果表明,硼含量为0.0026%时,按870℃淬火+500℃回火工艺进行调质后,可获得最优的综合性能,其抗拉... 利用正交试验,研究了硼含量(0~0.0047%)及淬火温度对60Si2Mn弹簧扁钢硬度、拉伸性能和疲劳性能的影响,得出了硼含量及淬火温度最优参数。结果表明,硼含量为0.0026%时,按870℃淬火+500℃回火工艺进行调质后,可获得最优的综合性能,其抗拉强度为1518 MPa,屈服强度为1385 MPa,断后伸长率为6%,断面收缩率为39%,疲劳寿命均值在10.28万次左右,优于未加硼试样。适量硼(0.0026%)的加入可以提高60Si2Mn弹簧扁钢的强度和塑韧性,且断口分析显示,未引入其他缺陷,可为60Si2Mn弹簧扁钢加硼的工业化应用提供理论依据和实践支持。 展开更多
关键词 弹簧钢 60si2MN 硼 淬火 力学性能
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65Si2MnWA钢螺旋压缩弹簧的应力松弛行为与组织演变
3
作者 郭斯源 罗巍 +3 位作者 徐登伟 张腾 宋达 师春生 《金属热处理》 北大核心 2025年第6期89-94,共6页
对65Si2MnWA钢螺旋压缩弹簧进行不同温度下的应力松弛试验,并利用透射电镜对弹簧在160℃下松弛不同时间的微观组织进行表征。结果表明,随着应力松弛试验温度提高,弹簧的应力松弛过程加速,所得松弛方程具有较高的拟合精度,相关系数均在0.... 对65Si2MnWA钢螺旋压缩弹簧进行不同温度下的应力松弛试验,并利用透射电镜对弹簧在160℃下松弛不同时间的微观组织进行表征。结果表明,随着应力松弛试验温度提高,弹簧的应力松弛过程加速,所得松弛方程具有较高的拟合精度,相关系数均在0.900以上。依据Arrhenius关系建立了该弹簧室温贮存条件下的应力松弛方程:ΔF/F_(0)=0.0019+0.0017ln t,利用该模型预测弹簧贮存10年的负荷损失率为2.1%。该弹簧在160℃松弛过程中组织较为稳定,与松弛前组织基本相同,为回火屈氏体,表明具有较好的松弛稳定性。 展开更多
关键词 65si2MnWA钢 螺旋压缩弹簧 应力松弛 微观组织
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连铸坯异常偏析对60Si2MnA弹簧钢性能的影响
4
作者 高建文 李志敏 +3 位作者 肖冬 陈立 侯广浩 袁桥军 《金属制品》 2025年第3期14-18,共5页
引起弹簧钢绕簧断裂的主要因素有盘条表面缺陷和内部偏析,对60Si2MnA线材绕簧断裂试样进行分析。结果表明:引起绕簧断裂的原因是盘条横截面约1/4直径位置存在异常正偏析,正偏析处的热轧组织和热处理组织与其他区域组织存在明显的差异,... 引起弹簧钢绕簧断裂的主要因素有盘条表面缺陷和内部偏析,对60Si2MnA线材绕簧断裂试样进行分析。结果表明:引起绕簧断裂的原因是盘条横截面约1/4直径位置存在异常正偏析,正偏析处的热轧组织和热处理组织与其他区域组织存在明显的差异,这种异常正偏析来源于连铸坯的严重偏析。连铸坯的异常偏析会导致弹簧钢线材的组织异常和绕簧断裂。 展开更多
关键词 60si2MNA 弹簧钢 偏析 金相组织 绕簧断裂
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热轧60Si2Mn弹簧圆钢表面脱碳规律及控制 被引量：1
5
作者 华望 黄水华 祝小冬 《金属世界》 2025年第1期47-51,共5页
为改善热轧弹簧圆钢的表面脱碳质量,通过选取弹簧钢代表钢种之一的60Si2Mn钢,对热轧弹簧圆钢开展加热轧制实验,研究其表面脱碳层的分布规律。发现60Si2Mn热轧圆钢在其横截面的4个对角存在脱碳层较深区域,形成该规律的主要原因是方坯加... 为改善热轧弹簧圆钢的表面脱碳质量,通过选取弹簧钢代表钢种之一的60Si2Mn钢,对热轧弹簧圆钢开展加热轧制实验,研究其表面脱碳层的分布规律。发现60Si2Mn热轧圆钢在其横截面的4个对角存在脱碳层较深区域,形成该规律的主要原因是方坯加热轧制过程中,方坯的角部接触火焰面积较大,同时存在一定的角部裂纹等缺陷,容易导致脱碳层加深。通过对方坯的角部进行倒角修磨处理使弹簧圆钢的表面脱碳质量得到有效改善。 展开更多
关键词 60si2MN 表面脱碳 弹簧圆钢 脱碳层 热轧圆钢 轧制实验 修磨 弹簧钢
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60Si2Mn弹簧钢丝表面纵向裂纹分析
6
作者 姚彦涛 靳国兵 +2 位作者 朱建勇 孙俊喜 李杰 《山西冶金》 2025年第7期197-199,219,共4页
通过对600Si2Mn弹簧钢丝表明纵向裂纹进行观察分析,研究其失效原因。结果表明,由于铸坯脱方导致角部皮下产生裂纹,经过轧制后未被焊合,弹簧钢丝在拉拔过程中受到压应力,内部的裂纹缺陷暴露出来造成钢丝纵向开裂。于是追溯了弹簧钢线材... 通过对600Si2Mn弹簧钢丝表明纵向裂纹进行观察分析,研究其失效原因。结果表明,由于铸坯脱方导致角部皮下产生裂纹,经过轧制后未被焊合,弹簧钢丝在拉拔过程中受到压应力,内部的裂纹缺陷暴露出来造成钢丝纵向开裂。于是追溯了弹簧钢线材生产过程的关键工艺控制;对铸坯脱方原因进行了分析与讨论;并制定了相应的改进措施。 展开更多
关键词 弹簧钢 60si2MN 纵裂 脱方 角裂
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6600Si2MnA带材脱碳原因分析及热处理工艺改进
7
作者 王珂 康明臻 《新疆有色金属》 2025年第2期87-89,共3页
冷硬态的厚度为0.4mm的60Si2MnA带材,采用铸铁屑装箱法退火后脱碳层深度为0.37mm,造成淬回火后硬度无法满足工艺要求,零件报废。对60Si2MnA带材进行了在740℃、780℃、820℃、860℃加热温度下暴露在空气炉中加热和铸铁屑装箱法加热的对... 冷硬态的厚度为0.4mm的60Si2MnA带材,采用铸铁屑装箱法退火后脱碳层深度为0.37mm,造成淬回火后硬度无法满足工艺要求,零件报废。对60Si2MnA带材进行了在740℃、780℃、820℃、860℃加热温度下暴露在空气炉中加热和铸铁屑装箱法加热的对比试验,检测了带材的脱碳层深度;对带材进行了700℃铸铁屑装箱法退火和860℃真空炉完全退火对比试验,检测了脱碳层深度、显微组织、心部硬度及抗拉强度,并与原材料作了比较。结果表明:退火时加热温度过高、防氧化方式不当导致带材严重脱碳;采用铸铁屑装箱法对带材进行700℃低温退火,可保留原材料的粒状珠光体组织,抗拉强度满足材料标准中退火态的抗拉强度要求。 展开更多
关键词 60si2MnA带材 铸铁屑 脱碳 退火 显微组织
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60Si2Mn弹簧钢热处理工艺研究
8
作者 陈阮 覃荣江 柯文丽 《云南化工》 2025年第2期42-47,共6页
60Si2Mn钢是一种广泛应用于石油化工设备制作承受较大负荷的弹簧,其性能直接影响到设备的运行效果和寿命,热处理工艺是提高弹簧性能的关键因素之一。本文简要介绍60Si2Mn钢的化学成分和性能特点,并深入分析其热处理工艺,通过调控淬火和... 60Si2Mn钢是一种广泛应用于石油化工设备制作承受较大负荷的弹簧,其性能直接影响到设备的运行效果和寿命,热处理工艺是提高弹簧性能的关键因素之一。本文简要介绍60Si2Mn钢的化学成分和性能特点,并深入分析其热处理工艺,通过调控淬火和回火温度对60Si2Mn钢最佳热处理温度进行研究。首先对60Si2Mn钢进行退火处理,然后分别进行800、870、900℃淬火,并进行相对应的450℃和600℃的回火,比较不同淬火温度和不同回火温度所得的硬度和组织性能,研究其合理工艺,并获得最适合60Si2Mn钢的热处理工艺。实验结果表明,60Si2Mn钢加热至870℃保温35 min后油冷淬火、450℃回火保温50 min后空冷为最合理的热处理工艺,其组织和硬度均为最佳。 展开更多
关键词 60si2MN钢 热处理 淬火温度 回火温度 性能
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汽车稳定杆60Si2MnA冷成型过程中的断裂原因分析
9
作者 杨晓彩 戚翠芬 +1 位作者 赵晓萍 李双居 《山西冶金》 2025年第7期47-48,52,共3页
针对60Si2MnA在冷成型过程中出现断裂的问题,从化学成分、硬度、裂纹形貌、能谱、显微组织等方面分析了汽车稳定杆冷拔过程中开裂的原因。结果表明,脱碳和加工硬化层导致了60Si2MnA成型过程中的表面塑性不足,经过控制加热气氛可以改善... 针对60Si2MnA在冷成型过程中出现断裂的问题,从化学成分、硬度、裂纹形貌、能谱、显微组织等方面分析了汽车稳定杆冷拔过程中开裂的原因。结果表明,脱碳和加工硬化层导致了60Si2MnA成型过程中的表面塑性不足,经过控制加热气氛可以改善脱碳情况,同时在第1道冷拔工序后增加了850℃退火工序可以改善加工硬化情况,冷拔开裂问题得到有效解决。 展开更多
关键词 60si2MNA 脱碳层 加工硬化 断裂
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60Si2MnA钢汽车稳定杆疲劳试验断裂分析
10
作者 谭文鹏 许加陆 《冶金信息导刊》 2025年第2期26-28,5,共4页
通过宏观检验及扫描电镜分析、化学成分分析、金相分析、硬度检测等方法,对60Si2MnA钢汽车稳定杆疲劳试验断裂的产生原因进行了分析。结果表明,该稳定杆疲劳试验时出现断裂现象是由于表面存在完全脱碳层,使其表面强度大幅度降低,稳定杆... 通过宏观检验及扫描电镜分析、化学成分分析、金相分析、硬度检测等方法,对60Si2MnA钢汽车稳定杆疲劳试验断裂的产生原因进行了分析。结果表明,该稳定杆疲劳试验时出现断裂现象是由于表面存在完全脱碳层,使其表面强度大幅度降低,稳定杆在疲劳试验时受到交变应力作用下,易在此处萌生微裂纹,最终导致稳定杆早期疲劳断裂。 展开更多
关键词 60si2MNA 稳定杆 疲劳断裂
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60Si2CrA弹簧断裂失效分析
11
作者 郑宏伟 《热处理技术与装备》 2025年第4期28-31,共4页
直径为80 mm的60Si2CrA弹簧钢棒材经热卷簧和淬回火后,在压力检验时发生断裂。通过观察分析弹簧断口宏观和微观形貌,发现淬火过程中材料表层冷速过快,表层和基体之间的马氏体转变不同步,产生相变应力,进而导致60Si2CrA弹簧发生淬火开裂... 直径为80 mm的60Si2CrA弹簧钢棒材经热卷簧和淬回火后,在压力检验时发生断裂。通过观察分析弹簧断口宏观和微观形貌,发现淬火过程中材料表层冷速过快,表层和基体之间的马氏体转变不同步,产生相变应力,进而导致60Si2CrA弹簧发生淬火开裂。此外,在回火过程中开裂处发生了严重氧化,最终在压力实验时完全断裂。通过优化淬火工艺、适当降低淬火温度并及时回火,可以避免60Si2CrA弹簧的断裂失效。 展开更多
关键词 60si2CrA钢 断裂 淬火开裂
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两种坯型生产的高铁弹条用60Si2Mn钢盘条显微组织和性能
12
作者 邓素怀 刘奋永 +2 位作者 来萍 张玮 刘锟 《理化检验(物理分册)》 2025年第2期6-10,共5页
采用金相检验、电子背散射衍射分析、硬度测试等方法对不同尺寸连铸坯型60Si2Mn钢盘条的显微组织和力学性能进行分析。结果表明:采用两种坯型生产盘条的化学成分、热处理后的显微组织和力学性能都较为接近,但晶粒尺寸差异较大,采用大坯... 采用金相检验、电子背散射衍射分析、硬度测试等方法对不同尺寸连铸坯型60Si2Mn钢盘条的显微组织和力学性能进行分析。结果表明:采用两种坯型生产盘条的化学成分、热处理后的显微组织和力学性能都较为接近,但晶粒尺寸差异较大,采用大坯型生产盘条的奥氏体晶粒度、珠光体团尺寸均较大;当需要保证盘条的内部品质和晶粒细化时,可选用大方坯进行生产;可以通过增加粗轧阶段的变形量和优化连铸工艺参数来细化晶粒,以提高盘条的品质。 展开更多
关键词 高铁弹条 60si2Mn钢盘条 连铸坯 晶粒尺寸 力学性能 显微组织
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Si2O3粒径对传感器用L-MBE沉积Pt/ZnMgO/Si2O3导电性能和组织的影响
13
作者 韩训梅 张奔 陈宾星 《真空科学与技术学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第9期862-866,共5页
为了提高高温下声表面传感器导电稳定性,采用激光分子束外延方(L-MBE)法沉积制备Pt/ZnMgO/Si2O3三层薄膜,通过实验测试的方式研究Si2O3粒径对其导电性能和结构的影响,重点研究了薄膜受到高温作用时发生的导电性变化及其微观组织结构的... 为了提高高温下声表面传感器导电稳定性,采用激光分子束外延方(L-MBE)法沉积制备Pt/ZnMgO/Si2O3三层薄膜,通过实验测试的方式研究Si2O3粒径对其导电性能和结构的影响,重点研究了薄膜受到高温作用时发生的导电性变化及其微观组织结构的转变。研究结果表明:不同Si2O3粒径下Pt/ZnMgO/Si2O3三层薄膜电阻表现为和温度相近的变化规律,当温度上升后都发生了缓慢增大。当薄膜表面Si2O3粒径为60μm时,电阻发生明显变化的温度依次为1100℃与1150℃。粒径达到90μm以上的薄膜经过保温后电阻保持基本恒定。对200μm粒径Si2O3膜薄膜进行热处理形成了平整表面,生成了许多小尺寸晶粒。随着Si2O3粒径降低,表面区域产生了更大外径尺寸的Pt颗粒,形成了部分Pt微孔。提高Si2O3粒径后,形成强度较低的Pt(111)衍射峰,以及更大半峰宽。Pt(111)衍射峰峰半高宽随Si2O3粒径增加表现出降低变化。 展开更多
关键词 Pt/ZnMgO/si2O3三层薄膜 导电稳定性 si2O3粒径 激光分子束外延 微观组织
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空气中合成固溶体荧光粉Ba2(Zn,Mg)Si2O7∶Eu^2＋,Eu^3＋,Ce^3＋及其发光特性 被引量：2
14
作者 邓升智 刘晨 +5 位作者 杨楚珺 邱忠贤 周文理 张吉林 余丽萍 廉世勋 《无机化学学报》 SCIE CAS CSCD 北大核心 2015年第2期229-236,共8页
采用高温固相法在空气中合成了Ba1.97-yZn1-xMgxSi2O7∶0.03Eu,y Ce3+系列荧光粉。分别采用X-射线衍射和荧光光谱对所合成荧光粉的物相和发光性质进行了表征。在紫外光330~360 nm激发下,固溶体荧光粉Ba1.97-yZn1-xMgxSi2O7∶0.03Eu的发... 采用高温固相法在空气中合成了Ba1.97-yZn1-xMgxSi2O7∶0.03Eu,y Ce3+系列荧光粉。分别采用X-射线衍射和荧光光谱对所合成荧光粉的物相和发光性质进行了表征。在紫外光330~360 nm激发下,固溶体荧光粉Ba1.97-yZn1-xMgxSi2O7∶0.03Eu的发射光谱在350~725 nm范围内呈现多谱峰发射,360和500 nm处有强的宽带发射属于Eu2+离子的4f 65d1-4f 7跃迁,590~725 nm红光区窄带谱源于Eu3+的5D0-7FJ(J=1,2,3,4)跃迁,这表明,在空气气氛中,部分Eu3+在Ba1.97-yZn1-xMgxSi2O7基质中被还原成了Eu2+;当x=0.1时,荧光粉Ba1.97Zn0.9Mg0.1Si2O7∶0.03Eu的绿色发光最强,表明Eu3+被还原成Eu2+离子的程度最大。当共掺入Ce3+离子后,形成Ba1.97-yZn0.9Mg0.1Si2O7∶0.03Eu,y Ce3+荧光粉体系,其发光随着Ce3+离子浓度的增大由蓝绿区经白光区到达橙红区;发现名义组成为Ba1.96Zn0.9Mg0.1Si2O7∶0.03Eu,0.01Ce3+的荧光粉的色坐标为(0.323,0.311),接近理想白光,是一种有潜在应用价值的白光荧光粉。讨论了稀土离子在Ba2Zn0.9Mg0.1Si2O7基质中的能量传递与发光机理。 展开更多
关键词 Ba1.97Zn1-xMgxsi2O7 Ba1.97-yZn0.9Mg0.1si2O7∶0.03Eu yCe^3+ 自还原 白光荧光粉
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铌对60Si2Mn弹簧钢表面脱碳敏感性的影响 被引量：15
15
作者 赵东宇 雍岐龙 +3 位作者 杨庚蔚 孙新军 李昭东 张正延 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2014年第5期74-80,共7页
采用金相法测量了不同铌含量的弹簧钢60Si2Mn的脱碳层深度,系统研究了铌及其含量对60Si2Mn弹簧钢表面脱碳敏感性的影响。研究结果表明:添加铌元素可以有效降低60Si2Mn的脱碳敏感性,但脱碳层深度并未随铌含量的微量增加而降低。利用Therm... 采用金相法测量了不同铌含量的弹簧钢60Si2Mn的脱碳层深度,系统研究了铌及其含量对60Si2Mn弹簧钢表面脱碳敏感性的影响。研究结果表明:添加铌元素可以有效降低60Si2Mn的脱碳敏感性,但脱碳层深度并未随铌含量的微量增加而降低。利用Thermo-Calc DICTRA软件对不同温度下碳在奥氏体中的扩散系数进行了计算,考虑了铌及其他合金元素对碳的扩散影响。通过菲克第二定律获得了试验钢中脱碳层深度随温度的变化规律,并与实测值相吻合。为研究其他微合金元素对脱碳层的影响提供了一种更为有效的手段。 展开更多
关键词 弹簧钢 60si2MN 铌 脱碳敏感性 扩散系数
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60Si2Mn弹簧钢全脱碳的影响因素 被引量：17
16
作者 王丽萍 柳洋波 +2 位作者 张玮 佟倩 王立峰 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期7-12,共6页
利用Gleeble-1500热模拟试验机研究了高温加热、冷速以及α+γ两相区加热对60Si2Mn弹簧钢全脱碳的影响。结果表明,高温加热对全脱碳层深度和总脱碳层深度的影响最大,是决定性因素;当冷速大于0.5℃/s,冷速对全脱碳层深度影响不大,但决定... 利用Gleeble-1500热模拟试验机研究了高温加热、冷速以及α+γ两相区加热对60Si2Mn弹簧钢全脱碳的影响。结果表明,高温加热对全脱碳层深度和总脱碳层深度的影响最大,是决定性因素;当冷速大于0.5℃/s,冷速对全脱碳层深度影响不大,但决定全脱碳层的形貌;在高温段保温一段时间的情况下,α+γ两相区加热对全脱碳层深度的影响很小;在高温段不保温的情况下,α+γ两相区加热产生的全脱碳层会遗留到试样的最终表层。 展开更多
关键词 60si2MN钢 全脱碳 影响因素
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60Si2Mn钢半固态初生相形成与演变机制 被引量：13
17
作者 杨卯生 赵爱民 +1 位作者 毛卫民 钟雪友 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2002年第7期689-693,共5页
对等温和降温连续搅拌下60Si2Mn初生凝固组织形成与演变规律进行了实验研究.结果表明:等温和降温两种搅拌工艺可使初生奥氏体组织枝晶形态演变球化.等温温度越高,初生组球化效果越好;采用较长的连续搅拌时间,初生相可得到充分球化;连续... 对等温和降温连续搅拌下60Si2Mn初生凝固组织形成与演变规律进行了实验研究.结果表明:等温和降温两种搅拌工艺可使初生奥氏体组织枝晶形态演变球化.等温温度越高,初生组球化效果越好;采用较长的连续搅拌时间,初生相可得到充分球化;连续降温搅拌到一定固相分数时晶粒尺寸变化较小;采用降温连续搅拌工艺可获得较小的球形晶粒尺寸.电磁搅拌改变了初生晶粒生核或生长的热力学和动力学条件,从而使初生相的界面形态经历了由球形失稳后转变为枝晶,又经过抑制、熔断、重熔、粗化、聚集而转变为近球形的演变过程.抑制和粗化是促使晶粒界面形态发生演变的主要动力学因素. 展开更多
关键词 60si2MN钢 电磁搅拌 初生相 演变机制
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提速列车用弹簧钢60Si2CrVAT的热处理工艺优化 被引量：27
18
作者 吴华林 王福明 +1 位作者 李长荣 程慧静 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第9期35-41,共7页
分析制定了60Si2CrVAT弹簧钢合理的热处理制度,利用正交实验极差分析的方法并结合金相及回火后析出相的分析,研究了热处理工艺参数对60Si2CrVAT弹簧钢力学性能的影响,确定了其最佳热处理工艺。结果表明,回火温度和回火时间对强度的影响... 分析制定了60Si2CrVAT弹簧钢合理的热处理制度,利用正交实验极差分析的方法并结合金相及回火后析出相的分析,研究了热处理工艺参数对60Si2CrVAT弹簧钢力学性能的影响,确定了其最佳热处理工艺。结果表明,回火温度和回火时间对强度的影响较大,回火温度和淬火保温时间对塑性影响较大,60Si2CrVAT弹簧钢最佳热处理工艺为:(900℃+25 min)油淬+(400℃+40 min)回火,水冷。 展开更多
关键词 60si2CrVAT弹簧钢 正交实验 热处理工艺
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夹杂物尺寸对60Si2CrVA高强度弹簧钢的高周疲劳性能的影响 被引量：20
19
作者 赵海民 惠卫军 +2 位作者 聂义宏 董瀚 翁宇庆 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2008年第5期66-70,共5页
利用旋转弯曲疲劳实验,研究了3种商业生产的60Si2CrVA弹簧钢的高周疲劳破坏行为。结果表明,虽然实验料的氧含量相同,但由于钢中夹杂物尺寸的差异,使其高周疲劳性能存在明显差异。随着夹杂物尺寸的减小,实验料的疲劳寿命和疲劳强度均逐... 利用旋转弯曲疲劳实验,研究了3种商业生产的60Si2CrVA弹簧钢的高周疲劳破坏行为。结果表明,虽然实验料的氧含量相同,但由于钢中夹杂物尺寸的差异,使其高周疲劳性能存在明显差异。随着夹杂物尺寸的减小,实验料的疲劳寿命和疲劳强度均逐渐提高。夹杂物最为粗大的D-60料(平均夹杂物尺寸фin≈44.4μm),疲劳S-N曲线连续降低,疲劳断裂主要起源于钢中的粗大夹杂物,传统的疲劳极限消失;夹杂物最为细小的A-60料(фin≈15.4μm),疲劳断裂主要起源于表面基体,存在传统的疲劳极限。对于在低应力幅、高循环周次(约大于106)下,内部夹杂物引起的疲劳破坏,在夹杂物周围往往存在粗糙的粒状区域。 展开更多
关键词 60si2CrVA弹簧钢 高周疲劳 夹杂物尺寸
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控轧控冷工艺参数对60Si2MnA线材中珠光体形态的影响 被引量：18
20
作者 艾家和 赵同春 +3 位作者 高惠菊 张麦仓 董建新 谢锡善 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第5期503-506,共4页
研究了60Si2MnA线材控轧控冷工艺参数对所析出的珠光体的影响.结果表明:在其他工艺参数相同的情况下,珠光体平均片层间距主要取决于吐丝到集卷过程的冷却,这一过程冷速越快,珠光体平均片层间距越小;珠光体平均片层间距随着吐丝温度或终... 研究了60Si2MnA线材控轧控冷工艺参数对所析出的珠光体的影响.结果表明:在其他工艺参数相同的情况下,珠光体平均片层间距主要取决于吐丝到集卷过程的冷却,这一过程冷速越快,珠光体平均片层间距越小;珠光体平均片层间距随着吐丝温度或终轧温度的升高呈下降的趋势;终轧后快冷容易出现退化珠光体,并巨其含量随相变区冷速的加快而明显增多;较低的终轧温度使珠光体球团直径明显减小. 展开更多
关键词 控轧控冷工艺参数 珠光体片层间距 珠光体球团 60si2MnA线材 铁素体 组织形态
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