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基于Deform的SPHC钢粗轧过程板形控制模拟研究
1
作者 覃创兆 韦有贵 +3 位作者 梁金生 温俊霞 何耀东 缪宣和 《新技术新工艺》 2025年第9期60-65,共6页
SPHC钢作为一种低碳低硅热轧钢,因其优异的塑性和延展性,广泛应用于汽车、家电及建筑等领域。然而,随着下游市场需求饱和,对其力学性能的要求日益提高。在轧制及卷取工序中,SPHC钢易出现边损、边裂、起皮等缺陷,导致显著的经济损失。为... SPHC钢作为一种低碳低硅热轧钢,因其优异的塑性和延展性,广泛应用于汽车、家电及建筑等领域。然而,随着下游市场需求饱和,对其力学性能的要求日益提高。在轧制及卷取工序中,SPHC钢易出现边损、边裂、起皮等缺陷,导致显著的经济损失。为优化生产工艺并减少缺陷,结合JMatPro材料性能模拟软件计算SPHC钢的关键参数,并应用Deform软件构建轧制过程仿真模型,系统分析其热轧变形行为。通过模拟与实验验证,确定了最优工艺参数:粗轧单道次压下率为20%、轧制温度为1150℃时,轧制力表现最佳。此外,通过温度场与等效应力场分析,揭示了变形机制与缺陷成因,为实际生产提供了可靠的数据支持。 展开更多
关键词 sphc钢 热轧 有限元分析 板形控制 JMatPro DEFORM
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SPHC渣洗脱硫的生产实践研究
2
作者 高春群 韩鹏龙 纪凯悦 《山西冶金》 2025年第5期143-144,147,共3页
为了降低生产成本,某厂采用转炉→渣洗→连铸的工艺流程取代转炉→LF精炼→连铸流程生产SPHC,并对钢中渣洗脱硫进行了系统分析。结果显示:渣洗脱硫率稳定在44%~62%之间,平均脱硫率为50.8%,较LF精炼的平均脱硫率68%较低。渣洗工艺能够很... 为了降低生产成本,某厂采用转炉→渣洗→连铸的工艺流程取代转炉→LF精炼→连铸流程生产SPHC,并对钢中渣洗脱硫进行了系统分析。结果显示:渣洗脱硫率稳定在44%~62%之间,平均脱硫率为50.8%,较LF精炼的平均脱硫率68%较低。渣洗工艺能够很好地控制钢中的全氧、氮、碳、硅及磷元素,并且能够降低冶炼成本吨钢40元左右,降低废渣及废气的排放量,降低了对环境的污染,且操作简单,能够满足冶炼要求。 展开更多
关键词 渣洗 脱硫率 sphc
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BOF-LF-CC工艺生产SPHC钢的洁净度 被引量：16
3
作者 刘成松 李京社 +1 位作者 高晓杰 杨树峰 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期27-31,80,共6页
基于示踪剂生产试验,通过对国内某钢厂BOF-LF-CC工艺生产的SPHC钢的洁净度和缺陷进行全流程系统取样和综合分析。结果表明,LF出站时钢液中大型夹杂物由钙处理后的19.6 mg/（10 kg）升至36.7 mg/（10 kg）。LF精炼后至中间包浇注,钢液中... 基于示踪剂生产试验,通过对国内某钢厂BOF-LF-CC工艺生产的SPHC钢的洁净度和缺陷进行全流程系统取样和综合分析。结果表明,LF出站时钢液中大型夹杂物由钙处理后的19.6 mg/（10 kg）升至36.7 mg/（10 kg）。LF精炼后至中间包浇注,钢液中氧质量分数由23×10^-6升高至（36-48）×10^-6,存在一定的二次氧化现象。铸坯和热轧板卷中夹杂物示踪剂结果显示,精炼渣、耐火材料、中间包覆盖剂以及结晶器保护渣均有不同程度的卷渣或侵蚀,其中精炼渣的卷入和中间包耐火材料的侵蚀最为严重。 展开更多
关键词 sphc钢 洁净度 非金属夹杂物 二次氧化
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薄板坯连铸SPHC钢硅质量分数控制 被引量：9
4
作者 孙波 张良明 +3 位作者 吴耀光 解养国 刘前芝 万栋 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2018年第5期45-51,90,共8页
为了解决低碳低硅铝镇静钢精炼过程中的增硅问题,结合马鞍山钢铁股份有限公司CSP流程SPHC钢生产过程,分析了转炉下渣量、连铸热态铸余回渣量、钢中Als质量分数、精炼炉渣成分和精炼处理时间对钢水中硅质量分数增加的影响。严格控制转炉... 为了解决低碳低硅铝镇静钢精炼过程中的增硅问题,结合马鞍山钢铁股份有限公司CSP流程SPHC钢生产过程,分析了转炉下渣量、连铸热态铸余回渣量、钢中Als质量分数、精炼炉渣成分和精炼处理时间对钢水中硅质量分数增加的影响。严格控制转炉下渣量不超过3.0 kg/t、适当减少热态铸余回渣量和钢中Als质量分数、适当调整精炼渣系成分、提高炉渣碱度和合理缩短LF炉精炼处理时间,均可不同程度地减少精炼处理过程中钢水增硅,有利于将钢水中硅质量分数控制在较低水平,满足后续加工需求。 展开更多
关键词 CSP流程 sphc钢 低碳低硅 增硅 LF精炼 炉渣
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SPHC钢LF精炼过程钢水增硅分析 被引量：13
5
作者 徐涛 孙彦辉 +1 位作者 许中波 蔡开科 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2009年第6期28-31,共4页
硅的控制是CSP工艺生产SPHC钢成分控制的一大难点。通过在国内某厂进行生产试验所获得的相关数据,利用FactSage热力学软件分析了增硅最严重的LF精炼过程钢中[Al]s对硅含量控制的影响。结果发现:LF精炼结束时钢渣间还远未达到平衡,而且... 硅的控制是CSP工艺生产SPHC钢成分控制的一大难点。通过在国内某厂进行生产试验所获得的相关数据,利用FactSage热力学软件分析了增硅最严重的LF精炼过程钢中[Al]s对硅含量控制的影响。结果发现:LF精炼结束时钢渣间还远未达到平衡,而且整个过程增硅趋势强烈;LF精炼过程增硅严重的主要原因是脱氧喂入了过量的铝,同时顶渣氧化性高也增加了钢中酸溶铝的损耗。 展开更多
关键词 sphc钢 LF 增硅 FactSage
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冷却工艺对SPHC热轧板卷表面氧化铁皮结构的影响 被引量：7
6
作者 田亚强 杨子旋 +4 位作者 宋进英 魏英立 陈连生 卢珺玮 沈永革 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第4期42-46,共5页
采用SEM、XRD观察并研究SPHC热轧板卷不同位置表面氧化铁皮的微观形貌、相结构及其组成比,探讨冷却速率、环境因素对SPHC热轧板卷表面氧化铁皮的形貌和相组成比的影响规律。结果表明,在20m取样位置1/2处冷却速度较低、处于贫氧状态,SPH... 采用SEM、XRD观察并研究SPHC热轧板卷不同位置表面氧化铁皮的微观形貌、相结构及其组成比,探讨冷却速率、环境因素对SPHC热轧板卷表面氧化铁皮的形貌和相组成比的影响规律。结果表明,在20m取样位置1/2处冷却速度较低、处于贫氧状态,SPHC热轧板表面氧化皮基本为Fe3O4单相,随着冷却速率的提高,FeO相逐渐增多,1/8处呈Fe3O4和FeO两相结构,相组成比约为Fe3O4∶FeO=66.9∶31.9,氧化铁皮厚度均为8μm左右;在1m取样位置1/2处冷却速度较低、处于富氧状态,表面氧化皮基本呈Fe3O4和Fe2O3两相,组成比约为Fe2O3∶Fe3O4=39.8∶56.5,随着冷却速率的提高,相组成转变为FeO、Fe3O4和Fe2O3,组成比约为Fe2O3∶Fe3O4∶FeO=25.3∶43.3∶31.4,氧化铁皮厚度均为12μm左右。 展开更多
关键词 sphc 热轧板卷 冷却工艺 氧化铁皮 相组成
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SPHC钢热变形行为的研究 被引量：18
7
作者 孙蓟泉 张金旺 王永春 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2008年第9期44-48,62,共6页
通过在Gleeble-3500热/力模拟实验机上的热压缩实验,研究不同热变形条件下SPHC钢的高温变形抗力,考察变形温度、应变速率及变形程度与变形抗力之间的关系,分析了SPHC钢的动态再结晶机理,最后建立了SPHC钢的变形抗力数学模型,通过回归分... 通过在Gleeble-3500热/力模拟实验机上的热压缩实验,研究不同热变形条件下SPHC钢的高温变形抗力,考察变形温度、应变速率及变形程度与变形抗力之间的关系,分析了SPHC钢的动态再结晶机理,最后建立了SPHC钢的变形抗力数学模型,通过回归分析可看出此模型有较高的拟合精度。 展开更多
关键词 sphc钢 变形抗力 数学模型 动再结晶
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不同电解方法萃取SPHC钢中非金属夹杂物的研究 被引量：8
8
作者 李阳 孙海波 +2 位作者 兰鹏 潘峰 张家泉 《武汉科技大学学报》 CAS 北大核心 2015年第6期408-412,共5页
分别采用传统大样电解法和非水溶液电解法萃取SPHC低碳铝镇静钢铸坯中的非金属夹杂物,结合SEM和EDS分析,对比研究两种方法所提取出的夹杂物类型、成分、形貌以及尺寸等方面的差异。结果表明,采用大样电解法所萃取的夹杂物中,大部分为常... 分别采用传统大样电解法和非水溶液电解法萃取SPHC低碳铝镇静钢铸坯中的非金属夹杂物,结合SEM和EDS分析,对比研究两种方法所提取出的夹杂物类型、成分、形貌以及尺寸等方面的差异。结果表明,采用大样电解法所萃取的夹杂物中,大部分为常见的大型硅铝酸盐系夹杂(尺寸大于100μm),呈球状或不规则块状,且部分球状夹杂物形貌有破损;而采用非水溶液电解法所萃取的夹杂物尺寸则相对较小,细小的非稳定夹杂物如Cr_2O_3-NiO、CaO-Al_2O_3-SiO_2-P_2O_5等,均可被无损伤地提取出来。 展开更多
关键词 sphc 非金属夹杂物 大样电解 非水溶液电解 萃取
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SPHC钢LF精炼过程的抑制回硅与脱硫研究 被引量：7
9
作者 李云 李宏 +2 位作者 徐志荣 李艳芳 王新华 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第2期28-30,共3页
生产SPHC钢在LF处理脱硫过程中不能抑制回硅。根据热力学理论推导出降硅参数A/S和脱硫参数C/A,应用共存理论作用浓度模型,在试验渣系成分范围内计算CaO、SiO2、Al2O3的活度求解A/S和C/A,探讨了它们与w(CaO)/w(Al2O3)、w(CaO)/w(SiO2)的... 生产SPHC钢在LF处理脱硫过程中不能抑制回硅。根据热力学理论推导出降硅参数A/S和脱硫参数C/A,应用共存理论作用浓度模型,在试验渣系成分范围内计算CaO、SiO2、Al2O3的活度求解A/S和C/A,探讨了它们与w(CaO)/w(Al2O3)、w(CaO)/w(SiO2)的关系。分析结果认为,控制w(CaO)/w(Al2O3)、w(CaO)/w(SiO2)在合适的范围内,可以有效地分别或同时抑制回硅和脱硫。与试验结果对照得知,A/S和C/A分别与LF渣系的抑制回硅和脱硫能力相对应,根据A/S和C/A进行控制是可行的。 展开更多
关键词 sphc钢 LF精炼 回硅
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马钢SPHC钢钙处理的热力学分析 被引量：16
10
作者 孙波 张良明 +3 位作者 吴耀光 解养国 鲍未强 万栋 《中国冶金》 CAS 2017年第1期50-54,共5页
针对马钢CSP生产的SPHC钢钙处理现状,应用热力学平衡模型计算了钙处理钢液中的S-Ca、Al-Ca平衡反应,得出CaS容易在相对较高和温度较低时析出,1 873K时变性处理形成C_(12)A_7和C_3A的理论钙铝比值应分别满足w([Al])~2/w([Ca])~3≤2.90... 针对马钢CSP生产的SPHC钢钙处理现状,应用热力学平衡模型计算了钙处理钢液中的S-Ca、Al-Ca平衡反应,得出CaS容易在相对较高和温度较低时析出,1 873K时变性处理形成C_(12)A_7和C_3A的理论钙铝比值应分别满足w([Al])~2/w([Ca])~3≤2.90×10~5和9.62×10~3。参照实际生产数据,经分析提出该钢种钙处理时w([Al])~2/w([Ca])~3≤5.0×10~4、w([Ca])/w([Al])为0.09~0.11、w([S])≤0.003%等的合理控制范围。 展开更多
关键词 sphc钢 钙处理 Al2O3系夹杂 变性改质 热力学计算 钙铝比
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边部组织及切边工艺对低碳SPHC冷轧边裂的影响 被引量：19
11
作者 王林 于洋 +3 位作者 王畅 陈瑾 徐海卫 焦会立 《中国冶金》 CAS 2014年第9期15-21,共7页
针对迁钢低碳系SPHC热卷在冷轧过程中经常出现边裂缺陷,研究了边裂出现的原因。结果表明,精轧过程中,带钢边部温降过大导致边部出现粗大晶粒并伴有混晶,以及边部剪切参数不匹配导致的切边质量不佳是导致低碳系SPHC冷轧边裂的原因。通过... 针对迁钢低碳系SPHC热卷在冷轧过程中经常出现边裂缺陷,研究了边裂出现的原因。结果表明,精轧过程中,带钢边部温降过大导致边部出现粗大晶粒并伴有混晶,以及边部剪切参数不匹配导致的切边质量不佳是导致低碳系SPHC冷轧边裂的原因。通过调整精轧冷却水以及合理匹配剪切参数,有效解决了这一缺陷。 展开更多
关键词 低碳系sphc 边裂 晶粒粗大 混晶 切边参数
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冷轧用SPHC钢硅含量影响因素分析 被引量：8
12
作者 李军明 杨晓江 +1 位作者 王书桓 张大勇 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第7期33-35,40,共4页
对LF精炼脱硫过程中回硅反应进行了热力学分析,以唐钢生产冷轧用SPHC钢为例,以实际生产数据为依据分析了影响冷轧用SPHC钢中硅含量的因素,通过降低原料中SiO2含量、减少转炉下渣、减少连铸热态浇余回收量、控制精炼后期底吹氩气强度等... 对LF精炼脱硫过程中回硅反应进行了热力学分析,以唐钢生产冷轧用SPHC钢为例,以实际生产数据为依据分析了影响冷轧用SPHC钢中硅含量的因素,通过降低原料中SiO2含量、减少转炉下渣、减少连铸热态浇余回收量、控制精炼后期底吹氩气强度等措施的实施,降低硅含量的效果显著。 展开更多
关键词 SIO2 增硅 sphc钢
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铝镇静钢SPHC浸入式水口结瘤成因和控制工艺 被引量：9
13
作者 张大江 王翠娜 +2 位作者 向华 万国喜 郑飞 《特殊钢》 北大核心 2015年第3期30-33,共4页
SPHC钢（/%：≤0.08C,≤0.05Si,0.100.30Mn,≤0.025P,≤0.025S,0.0200.045A1）的工艺流程为铁水预处理-150 t顶底复吹转炉-LF-双流板坯连铸-1780 mm热连轧工艺。通过水口结瘤物分析得出,水口结瘤物主要成分为Al2O3和高熔点（1750℃）CaO... SPHC钢（/%：≤0.08C,≤0.05Si,0.100.30Mn,≤0.025P,≤0.025S,0.0200.045A1）的工艺流程为铁水预处理-150 t顶底复吹转炉-LF-双流板坯连铸-1780 mm热连轧工艺。通过水口结瘤物分析得出,水口结瘤物主要成分为Al2O3和高熔点（1750℃）CaO·2Al2O3夹杂,结瘤物外层为结构疏松的堆积状氧化铝层,中间层为网状氧化铝层,内层为水口材料的脱碳层。通过控制转炉终点[C]〉0.04%,调整喂钙铁线用量,使钢液中平均钙铝比由0.03提高至0.06,精炼时软吹氩搅拌由68 min提高到810 min,连铸过程防止钢液二次氧化等工艺措施,48炉SPHC钢生产结果表明,避免了水口结瘤事故的发生。 展开更多
关键词 sphc钢 浸入式水口结瘤 Al2O3夹杂物 钙处理 工艺改善
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温度控制对SPHC热轧带钢组织性能的影响 被引量：3
14
作者 王岩 左碧强 +2 位作者 陈银莉 赵爱民 薛俊平 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第6期31-34,39,共5页
运用拉伸、金相、扫描电镜、能谱、析出物定量分析等测试方法,研究了SPHC热轧带钢的组织性能。结果表明：带钢长度方向屈服强度最大差值约为40 MPa,抗拉强度变化平稳,伸长率变化无明显规律性。带钢宽度方向晶粒度相差1.5~2级,屈服强度... 运用拉伸、金相、扫描电镜、能谱、析出物定量分析等测试方法,研究了SPHC热轧带钢的组织性能。结果表明：带钢长度方向屈服强度最大差值约为40 MPa,抗拉强度变化平稳,伸长率变化无明显规律性。带钢宽度方向晶粒度相差1.5~2级,屈服强度最大差值约为20 MPa。夹杂物尺寸分布普遍在1~5μm之间。通过计算分析析出物对强度的贡献值,说明沉淀析出的第二相粒子具有微弱的沉淀强化作用。 展开更多
关键词 温度控制 sphc 性能 计算分析
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锰硫比对SPHC热轧薄板边部舌状裂纹的影响 被引量：8
15
作者 徐海卫 于洋 +9 位作者 朱国森 李金宝 安冬阳 焦会立 关建东 刘兰宵 吴耐 王伦 武军宽 余威 《轧钢》 北大核心 2011年第5期14-16,共3页
针对迁钢2160mm热轧线生产的SPHC热轧薄板经常出现边部舌状裂纹缺陷,研究了舌状裂纹的形貌及形成机理。结果表明,SPHC薄板边部舌状裂纹缺陷的产生是由于Mn含量较低导致锰硫比较低,使板坯边角部位易出现微裂纹,并在轧制过程中流变至带钢... 针对迁钢2160mm热轧线生产的SPHC热轧薄板经常出现边部舌状裂纹缺陷,研究了舌状裂纹的形貌及形成机理。结果表明,SPHC薄板边部舌状裂纹缺陷的产生是由于Mn含量较低导致锰硫比较低,使板坯边角部位易出现微裂纹,并在轧制过程中流变至带钢边部而形成。经实践,w(Mn)/w(S)>20时,可有效避免SPHC板边部舌状裂纹的产生。 展开更多
关键词 舌状裂纹 sphc热轧薄板 锰硫比
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高碳SPHC带钢冷轧边裂缺陷机理分析 被引量：11
16
作者 王畅 于洋 +3 位作者 王林 陈瑾 徐海卫 李飞 《轧钢》 2014年第2期17-21,共5页
针对首钢迁安钢铁有限责任公司高碳SPHC冷轧板带出现边裂的问题,分析了冷硬卷边裂缺陷的宏观形貌、微观组织,以及热轧原板的微观组织,认为带钢边部晶粒粗大、铁素体拉长形态明显、带状碳化物析出严重是造成边裂的主要原因。采用低温出... 针对首钢迁安钢铁有限责任公司高碳SPHC冷轧板带出现边裂的问题,分析了冷硬卷边裂缺陷的宏观形貌、微观组织,以及热轧原板的微观组织,认为带钢边部晶粒粗大、铁素体拉长形态明显、带状碳化物析出严重是造成边裂的主要原因。采用低温出炉、高温终轧、低温卷取、前部密集冷却并对磨损、堵塞等质量下降的喷嘴给予维修及更换,保证全宽方向上温度的均匀性,大大减少了板带的边裂缺陷。 展开更多
关键词 边裂 高碳sphc带钢 冷轧 带状碳化物 冷却
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LF精炼SPHC钢硼微合金化工艺 被引量：3
17
作者 颜慧成 仇圣桃 +3 位作者 刘家琪 郭亚东 白连臣 刘建华 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第9期17-20,共4页
通过对唐钢FTSC流程生产冷轧用SPHC钢进行硼微合金化工艺的开发研究,揭示了LF精炼过程硼微合金化的反应热力学特征与机制。通过硼微合金化若干工艺问题的解决和工艺优化,明确了钢水硫含量、增硅、铝控制之间的内在关系;使SPHC钢成分合... 通过对唐钢FTSC流程生产冷轧用SPHC钢进行硼微合金化工艺的开发研究,揭示了LF精炼过程硼微合金化的反应热力学特征与机制。通过硼微合金化若干工艺问题的解决和工艺优化,明确了钢水硫含量、增硅、铝控制之间的内在关系;使SPHC钢成分合格的同时,实现硼收得率达到64%,硼的质量分数波动±5×10-6;钙处理达到钢水中w(Ca)∶w(Alin)为1.26∶1时,确保水口浇注顺利,同时节省钙线用量。 展开更多
关键词 硼微合金化 sphc钢 LF精炼
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宝钢SPHC出口钢卷“腰折”的消除 被引量：6
18
作者 曾燕屏 张麦仓 +1 位作者 董建新 谢锡善 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2002年第4期46-48,共3页
在板材 (或带钢 )的生产过程中 ,如果板材在卷取条件下退火 ,当开卷时 ,在板材的内外表面会经常出现腰折现象 ,在不改变 SPHC出口钢卷的现有成分和不增加生产工序的前提下 ,通过改变终轧温度、冷却介质和卷取温度来消除 SPHC出口钢卷的... 在板材 (或带钢 )的生产过程中 ,如果板材在卷取条件下退火 ,当开卷时 ,在板材的内外表面会经常出现腰折现象 ,在不改变 SPHC出口钢卷的现有成分和不增加生产工序的前提下 ,通过改变终轧温度、冷却介质和卷取温度来消除 SPHC出口钢卷的腰折。经生产现场验证 ,采用 82 0℃终轧、喷雾冷却、5 2 0℃卷取的工艺 ,SPHC出口钢卷在精整线上开卷时 。 展开更多
关键词 宝钢 sphc出口钢卷 腰折 终轧温度 冷却介质 卷取温度 板材 轧制 缺陷
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SPHC钢镀锌板线状缺陷形成初探 被引量：9
19
作者 彭其春 范丹萍 +1 位作者 童志博 邹健 《中国冶金》 CAS 2014年第2期23-26,共4页
通过进行SEM扫描、能谱分析及金相检测等方法对镀锌板线状缺陷进行了研究分析。研究认为,其形成过程为上浮不充分的簇状Al_2O_3夹杂物在铸坯中成为裂纹源。并在均热之前导致裂纹形成,然后在轧制过程中簇状Al_2O_3夹杂物再被压碎,形成长... 通过进行SEM扫描、能谱分析及金相检测等方法对镀锌板线状缺陷进行了研究分析。研究认为,其形成过程为上浮不充分的簇状Al_2O_3夹杂物在铸坯中成为裂纹源。并在均热之前导致裂纹形成,然后在轧制过程中簇状Al_2O_3夹杂物再被压碎,形成长条链线状缺陷,这些线状缺陷在镀锌过程中被覆盖,从而形成镀锌板线状缺陷。 展开更多
关键词 线状缺陷 sphc 镀锌板
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SPHC铸坯中的非金属夹杂物研究 被引量：4
20
作者 李超 高菊 +1 位作者 王硕明 朱立光 《铸造技术》 CAS 北大核心 2015年第7期1676-1678,共3页
针对河北某钢铁公司BOF—LF—CC生产的SPHC铸坯的质量问题进行了研究。结果表明，铸坯中T[O]含量为38．2×10^4％，显微夹杂数量为32．02个／mm2，大型夹杂含量为30．2mg／10kg，个别炉次大型夹杂物含量高达1242．4mg／10kg。300μ... 针对河北某钢铁公司BOF—LF—CC生产的SPHC铸坯的质量问题进行了研究。结果表明，铸坯中T[O]含量为38．2×10^4％，显微夹杂数量为32．02个／mm2，大型夹杂含量为30．2mg／10kg，个别炉次大型夹杂物含量高达1242．4mg／10kg。300μm以上的夹杂物占总量的33．3％-96．3％，其中绝大多数以SiO2-Al2O3-MgO-CaO-TiO2-MnO复合夹杂物的形式存在。夹杂普遍存在K、Na元素，连铸过程中存在严重的结晶器卷渣现象。稳定生产工艺、减少非稳态浇注的影响是提高铸坯质量的关键。 展开更多
关键词 sphc 夹杂物 氮平衡法
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