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基于SNGR方法的车辆后视镜气动噪声快速预测及验证 被引量:1
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作者 王大宇 王习昌 +1 位作者 孙浩然 王爱红 《中国工程机械学报》 北大核心 2025年第2期259-263,共5页
为实现车辆后视镜区域气动噪声的快速预测,采用一种随机噪声产生和传播(SNGR)。不同于一般气动噪声模拟方法,该方法基于雷诺平均纳维-斯托克斯(RANS)方程求解定常流场,通过速度随机模型重构声源项,最后采用有限插分法求解声类比方程,大... 为实现车辆后视镜区域气动噪声的快速预测,采用一种随机噪声产生和传播(SNGR)。不同于一般气动噪声模拟方法,该方法基于雷诺平均纳维-斯托克斯(RANS)方程求解定常流场,通过速度随机模型重构声源项,最后采用有限插分法求解声类比方程,大大缩短气动噪声模拟的计算周期。根据实车数据建立风洞模型,以速度120 km/h为模拟工况,在相同条件下,分别采用SNGR方法和以大涡模拟为流场计算模型的一般非定常方法进行模拟。结果表明,SNGR方法的计算时间大大缩短,且计算结果在500~5000 Hz频段内具有一致性,证明了该方法的高效性。在此基础上,对后视镜区域流场结果进行分析,根据气动噪声的产生原理,对汽车后视镜造型进行优化。将优化前后的后视镜分别装在整车上进行风洞实验,通过对比后视镜优化前后的声压级降低量验证SNGR方法计算结果的准确性,该方法模拟与实验误差在4%~5%之间,证明了该方法可用于车辆后视镜气动噪声性能的优化阶段。 展开更多
关键词 气动噪声 sngr方法 后视镜 风洞实验
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基于SNGR方法的二维增升装置噪声数值模拟
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作者 周旺仪 白俊强 +1 位作者 余培汛 韩啸 《西北工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期183-188,共6页
在大型客机起飞着陆阶段,增升装置噪声成为主要的机体噪声。由于增升装置特殊的气动外形及其与空气相互作用所形成的复杂流场结构,致使其噪声难以预测。除了试验和理论计算方法,数值模拟方法成为研究气动噪声的重要手段。依据随机噪声... 在大型客机起飞着陆阶段,增升装置噪声成为主要的机体噪声。由于增升装置特殊的气动外形及其与空气相互作用所形成的复杂流场结构,致使其噪声难以预测。除了试验和理论计算方法,数值模拟方法成为研究气动噪声的重要手段。依据随机噪声生成与传播(SNGR)方法的思路,先求解RANS方程得到时均流场解;然后运用随机模型构造声源项;最后采用高精度、低色散的时空格式离散求解非定常声扰动方程。基于SNGR方法建立的声场预测程序对二维增升装置30P30N的声场传播过程进行了模拟,分析了监测点的声压级频谱特性,实现了对声场的快速预测,为二维増升装置的气动、噪声一体化设计奠定了基础。 展开更多
关键词 计算气动声学 声扰动方程 sngr随机模型 色散关系保持 二维增升装置
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基于高阶间断有限元法的气动噪声数值模拟 被引量:2
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作者 刘兴强 吕宏强 黄文超 《航空计算技术》 2012年第6期21-24,共4页
采用CFD+CAA的混合方法对三维湍流激励的气动噪声进行了仿真计算。流场计算部分采用有限体积法求解RANS方程,得到定常的背景流场。在流场计算的基础上,基于SNGR(Stochastic Noise Generation and Radia-tion)方法构造声学控制方程LEE的... 采用CFD+CAA的混合方法对三维湍流激励的气动噪声进行了仿真计算。流场计算部分采用有限体积法求解RANS方程,得到定常的背景流场。在流场计算的基础上,基于SNGR(Stochastic Noise Generation and Radia-tion)方法构造声学控制方程LEE的右端源项,采用高阶间断有限元法(DG)求解线性欧拉方程(LEE)得到后视镜的非定常声场。适用于复杂外形的气动噪声仿真计算,是一种非常实用的气动噪声工程计算方法。 展开更多
关键词 计算气动噪声 高阶间断有限元法 sngr 线性化欧拉方程
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缝翼凹腔挡板气动性能和降噪效果数值研究 被引量:3
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作者 王文虎 BREARD Cyrille 孙一峰 《民用飞机设计与研究》 2019年第4期1-6,共6页
采用定常RANS方法计算缝翼凹腔挡板气动性能,并进一步采用SNGR方法快速评估缝翼凹腔挡板降噪效果。首先利用30P30N三段翼型的风洞试验数据验证数值方法的可靠性;其次参照AIAA国际会议发表论文中的标准前缘缝翼及其凹腔挡板几何模型,对... 采用定常RANS方法计算缝翼凹腔挡板气动性能,并进一步采用SNGR方法快速评估缝翼凹腔挡板降噪效果。首先利用30P30N三段翼型的风洞试验数据验证数值方法的可靠性;其次参照AIAA国际会议发表论文中的标准前缘缝翼及其凹腔挡板几何模型,对无挡板、短挡板和长挡板三种构型的气动性能和噪声特性进行了对比。计算结果表明:1)短挡板和长挡板不会改变失速迎角,在失速迎角下带来了的升力损失仅为0.2%和0.7%;2)挡板带来的升力损失主要是由挡板上下表面及主翼下翼面前缘的压力分布差异导致的,而压力分布差异又源于挡板对缝翼凹腔分离涡形态的影响;3)相比无挡板构型,短挡板和长挡板构型均能降低缝翼凹腔及缝道附近的自噪声、剪切噪声和总噪声,且长挡板构型的降噪效果比短挡板构型更为显著。 展开更多
关键词 前缘缝翼 凹腔挡板 气动噪声 sngr
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