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动车12.9级螺栓用SCM435钢的热处理及其性能
1
作者 齐程 王啸宇 +5 位作者 马金锁 谢家成 王加杰 杨益春 吴萌 毛向阳 《金属热处理》 北大核心 2025年第4期187-192,共6页
针对12.9级高强度动车用螺栓,研究了螺栓用SCM435钢的热处理工艺及其力学性能、耐延迟断裂性能和高周疲劳性能。结果表明,SCM435钢的最佳淬回火工艺为880℃×30 min淬火+500℃×60 min回火,该工艺处理试样的性能达到12.9级螺栓... 针对12.9级高强度动车用螺栓,研究了螺栓用SCM435钢的热处理工艺及其力学性能、耐延迟断裂性能和高周疲劳性能。结果表明,SCM435钢的最佳淬回火工艺为880℃×30 min淬火+500℃×60 min回火,该工艺处理试样的性能达到12.9级螺栓的强塑性要求。最佳热处理工艺下,螺栓钢试样延迟断裂强度比DFSR为0.69;经拉-拉疲劳试验测得,应力级别为3级,拉-拉疲劳强度为(756±441)MPa。 展开更多
关键词 scm435钢 12.9级螺栓 热处理 力学性能 耐延迟断裂性能 高周疲劳性能
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合金冷镦钢SCM435冷镦开裂原因分析 被引量：1
2
作者 刘荣泉 郑福胜 靳君 《特殊钢》 2025年第2期116-120,共5页
某汽车配件生产商使用规格ϕ24 mm的合金冷镦钢SCM435热轧盘条,开发某款形变量接近90%的中轴类产品。原材料经“2拉2球”工艺拉拔后,在冷镦加工时出现批量开裂,开裂比例约60%。经对开裂产品进行理化检测分析。分析结果表明,冷镦开裂问题... 某汽车配件生产商使用规格ϕ24 mm的合金冷镦钢SCM435热轧盘条,开发某款形变量接近90%的中轴类产品。原材料经“2拉2球”工艺拉拔后,在冷镦加工时出现批量开裂,开裂比例约60%。经对开裂产品进行理化检测分析。分析结果表明,冷镦开裂问题源于材料塑性不足导致的应力开裂。进一步检测发现,用户球化退火热处理工艺不良,球化组织仅有4.0级,是导致材料塑性和韧性不足的根本原因。通过优化球化热处理工艺,将球化退火加热段温度由765℃降至745℃,使材料球化组织级别达到5.0~6.0级,有效改善了材料的塑性和韧性,成功解决了产品在冷镦过程中出现开裂的质量问题。 展开更多
关键词 scm435冷镦钢 冷镦开裂 应力裂纹 球化退火
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SCM435冷镦钢的球化退火工艺 被引量：14
3
作者 南鹏飞 王福明 +2 位作者 刘振民 李永亮 张婧 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第11期92-97,共6页
在两相区＋亚温区球化退火工艺的基础上,对SCM435冷镦钢进行球化退火试验。根据SCM435钢的化学成分,利用Thermo-Calc软件进行热力学计算得到对应的A1、A3温度分别为728℃、780℃。在综合分析影响球化效果因素的基础上,重点考虑亚温区保... 在两相区＋亚温区球化退火工艺的基础上,对SCM435冷镦钢进行球化退火试验。根据SCM435钢的化学成分,利用Thermo-Calc软件进行热力学计算得到对应的A1、A3温度分别为728℃、780℃。在综合分析影响球化效果因素的基础上,重点考虑亚温区保温温度、保温时间对球化效果的影响,依次进行试验方案的设定。由试验结果可知：当在两相区温度为758℃,保温30 min时,亚温区保温温度688-698℃,保温4-5 h时,会得到良好的球化效果和较低的硬度;缩短两相区保温时间为25 min时,亚温段在698℃下保温4 h,就可以得到很好的球化组织和较低的硬度。 展开更多
关键词 scm435钢 球化退火 两相区 碳化物 冷镦钢
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SCM435钢奥氏体连续冷却转变行为 被引量：13
4
作者 徐东 朱苗勇 +1 位作者 唐正友 刘振民 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第3期356-359,367,共5页
利用热模拟试验机对SCM435钢的奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线进行了测定和分析.结果表明:SCM435钢对冷速极为敏感,在冷却速度为0.05℃/s时,可以得到铁素体、珠光体及少量贝氏体组织;当冷速增加到1℃/s时,铁素体转变结束,同时开始产生少... 利用热模拟试验机对SCM435钢的奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线进行了测定和分析.结果表明:SCM435钢对冷速极为敏感,在冷却速度为0.05℃/s时,可以得到铁素体、珠光体及少量贝氏体组织;当冷速增加到1℃/s时,铁素体转变结束,同时开始产生少量马氏体组织.在实际生产中,通过与模拟预测相结合来控制冷却,抑制块状先析铁素体的生成,同时避免马氏体的大量产生,生产出冷镦性能及球化效果较为理想的基体组织. 展开更多
关键词 热模拟 奥氏体 CCT曲线 冷却速度 scm435钢
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SCM435花键轴冷挤压过程工艺分析 被引量：11
5
作者 李会肖 龚红英 +2 位作者 王斯凡 姜民主 仇丹丹 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第19期131-133,136,共4页
针对花键轴生产中产生的中心凹陷等成形缺陷问题进行了系统的分析,并利用Deform-3D软件对花键轴冷挤压成形过程进行了数值模拟,揭示其变形过程中的金属流动规律,找到了成形缺陷产生的原因。通过优化模具结构和改进冷挤压工艺方案,在实... 针对花键轴生产中产生的中心凹陷等成形缺陷问题进行了系统的分析,并利用Deform-3D软件对花键轴冷挤压成形过程进行了数值模拟,揭示其变形过程中的金属流动规律,找到了成形缺陷产生的原因。通过优化模具结构和改进冷挤压工艺方案,在实际生产中有效地解决了该零件的质量问题,最终生产出了合格零件。 展开更多
关键词 scm435花键轴 冷挤压 工艺优化
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SCM435钢凝固行为及保护渣性能研究 被引量：9
6
作者 王杏娟 刘然 朱立光 《铸造技术》 CAS 北大核心 2013年第6期672-674,共3页
结合SCM435钢凝固特性及合金钢连铸保护渣应满足的基本条件,分析了铸坯表面产生裂纹及凹坑的原因,探讨了SCM435钢连铸用保护渣的主要冶金性能。结果表明,采用高粘度、高熔点、低熔速的保护渣可以改善结晶器上部横断面局部钢液过冷,使结... 结合SCM435钢凝固特性及合金钢连铸保护渣应满足的基本条件,分析了铸坯表面产生裂纹及凹坑的原因,探讨了SCM435钢连铸用保护渣的主要冶金性能。结果表明,采用高粘度、高熔点、低熔速的保护渣可以改善结晶器上部横断面局部钢液过冷,使结晶器四壁导热均匀。 展开更多
关键词 scm435 合金钢 保护渣 凹坑 粘度
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SCM435钢的相变模型 被引量：3
7
作者 徐东 朱苗勇 +3 位作者 唐正友 祭程 张素萍 姜涛 《哈尔滨工程大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第3期394-397,共4页
利用热模拟仪对SCM435钢进行了连续冷却转变曲线(CCT曲线)的测定,并用显微镜观察及统计其室温组织.利用Or-igin软件对实验数据进行处理,根据SCM435不同冷速下的相变及相变转变量,进行铁素体、珠光体、贝氏体、马氏体相变模型的回归.并... 利用热模拟仪对SCM435钢进行了连续冷却转变曲线(CCT曲线)的测定,并用显微镜观察及统计其室温组织.利用Or-igin软件对实验数据进行处理,根据SCM435不同冷速下的相变及相变转变量,进行铁素体、珠光体、贝氏体、马氏体相变模型的回归.并精确地建立了相变点温度-冷却速率关系模型及相变量-冷却速率关系模型,回归计算得到该钢种的最优模型系数.最后对比了SCM435钢的实验值和回归曲线,结果表明计算值与实验值吻合较好,证明所建立模型的合理性及数据处理方法的可行性,因此可以根据回归结果对实际生产中的真实冷却速率做出实时反应,便于对生产进行更加准确地控制. 展开更多
关键词 回归模型 CCT图 冷却速度 scm435钢 相变模型
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SCM435合金钢接头的冷镦工艺研究与数值模拟 被引量：9
8
作者 陈永强 陈玉 杨群 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2022年第11期28-35,共8页
某规格的SCM435合金钢接头采用“热镦+铣槽”的生产方式,工序复杂、生产效率低、产品质量不稳定,针对该问题,提出了产品质量更稳定、适合批量化加工的多工位冷镦成形工艺。基于单向拉伸试验,通过Deform-3D有限元软件建立了SCM435合金钢... 某规格的SCM435合金钢接头采用“热镦+铣槽”的生产方式,工序复杂、生产效率低、产品质量不稳定,针对该问题,提出了产品质量更稳定、适合批量化加工的多工位冷镦成形工艺。基于单向拉伸试验,通过Deform-3D有限元软件建立了SCM435合金钢材料的本构关系和临界损伤模型,并对合金钢接头各工位的连续冷镦成形过程进行了动态模拟,从金属流动规律、成形饱满度、成形载荷变化以及损伤值分析等角度来预判潜在的缺陷,从而验证工艺的可行性。研究结果表明:针对该合金钢接头制定的6工位冷镦工艺方案切实可行,各工位零件成形良好,无折叠、开裂缺陷,金属流动合理,成形载荷分布均匀,最大损伤值均小于材料的损伤阈值。最后通过多工位冷镦机进行了试生产,获得了符合要求的合金钢接头。 展开更多
关键词 scm435合金钢 多工位冷镦 接头 本构关系 临界损伤模型 金属流动 成形载荷
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SCM435热变形奥氏体连续冷却转变行为 被引量：10
9
作者 张永军 韩静涛 +2 位作者 孔俊其 侯月华 郑永瑞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第2期38-39,42,共3页
采用Gleeble-1500热模拟机测定了SCM435冷镦钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合光学显微镜的微观组织观察,测绘了该钢热变形奥氏体连续冷却转变过程中的动态CCT曲线;研究了其连续冷却转变产物的组织形态。实验结果表明,SCM435在... 采用Gleeble-1500热模拟机测定了SCM435冷镦钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合光学显微镜的微观组织观察,测绘了该钢热变形奥氏体连续冷却转变过程中的动态CCT曲线;研究了其连续冷却转变产物的组织形态。实验结果表明,SCM435在0.5～30℃/s冷却速率下的组织主要由铁素体+珠光体、铁素体+珠光体+贝氏体、贝氏体+马氏体、马氏体组成。 展开更多
关键词 scm435 热模拟 连续冷却转变曲线
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球化退火对SCM435钢组织和力学性能的影响 被引量：5
10
作者 邱木生 邝霜 +1 位作者 滕华湘 祭程 《热加工工艺》 北大核心 2019年第2期234-239,共6页
对比研究了双相区和亚温球化退火工艺对SCM435钢组织和力学性能影响。采用扫描电镜分析了微观组织和拉伸断口形貌,并利用图像分析软件定量分析了球化程度。结果表明,在双相区球化退火后,钢的组织含片状渗碳体,渗碳体颗粒呈聚集状态,断... 对比研究了双相区和亚温球化退火工艺对SCM435钢组织和力学性能影响。采用扫描电镜分析了微观组织和拉伸断口形貌,并利用图像分析软件定量分析了球化程度。结果表明,在双相区球化退火后,钢的组织含片状渗碳体,渗碳体颗粒呈聚集状态,断口形貌显示等轴状韧窝,大小均匀;亚温球化退火后,渗碳体颗粒尺寸细小且弥散分布,断口韧窝比两相区退火的大;片状渗碳体随亚温区保温温度和保温时间的增加逐渐溶断球化,但超过最佳临界值时渗碳体颗粒将按Ostwald规律熟化,碳化物颗粒球化率与硬度具有负相关关系。在亚温球化退火工艺下,最佳保温工艺为720℃保温5 h。 展开更多
关键词 scm435钢 球化退火 微观组织 力学性能
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SCM435钢贝氏体中碳原子的扩散行为 被引量：2
11
作者 徐东 祭程 +1 位作者 唐正友 朱苗勇 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期17-22,共6页
为描述贝氏体中碳原子的扩散行为,建立了SCM435钢二维扩散数学模型,并根据实测结果计算出SCM435钢的扩散系数及扩散激活能,在此基础上,依次获得不同边界条件下的碳扩散.结果表明,在贝氏体区,从750℃下降到650℃时,SCM435钢中碳原子扩散... 为描述贝氏体中碳原子的扩散行为,建立了SCM435钢二维扩散数学模型,并根据实测结果计算出SCM435钢的扩散系数及扩散激活能,在此基础上,依次获得不同边界条件下的碳扩散.结果表明,在贝氏体区,从750℃下降到650℃时,SCM435钢中碳原子扩散行为急剧减少,激活能为407kJ/mol;750℃冷却时,冷速从0.2℃/s升到1℃/s,其脱碳层厚度由29降到12.5μm;对于已有100μm的脱碳层,渗碳气氛碳含量由0.35%升到1%,消除金相下的脱碳层的时间由21.5降到8.5min,但随着时间延长,其与SCM435钢基体标准碳含量的差值逐步变大. 展开更多
关键词 scm435钢 扩散行为 数学模型 脱碳层 激活能
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简化退火高强度冷镦钢SCM435盘条的研制 被引量：4
12
作者 汪开忠 孙维 于同仁 《特殊钢》 北大核心 2006年第6期63-64,共2页
马钢采用铁水预处理-50t顶底复吹转炉冶炼-65tLF精炼-6流140mm×140mm方坯连铸-SMS控轧控冷高速线材轧机工艺流程,生产Φ5.0～22.0mm简化退火0.35C高强度冷镦钢SCM435盘条。通过LF精炼及连铸保护浇铸和电磁搅拌,铸坯中氧含量达18... 马钢采用铁水预处理-50t顶底复吹转炉冶炼-65tLF精炼-6流140mm×140mm方坯连铸-SMS控轧控冷高速线材轧机工艺流程,生产Φ5.0～22.0mm简化退火0.35C高强度冷镦钢SCM435盘条。通过LF精炼及连铸保护浇铸和电磁搅拌,铸坯中氧含量达18×10-6。经控轧控冷生产的线材抗拉强度平均为746.5MPa,较常规工艺轧制的线材低200MPa。因此,控轧盘条球化退火时间较常规轧制盘条减少50%。 展开更多
关键词 冷镦钢scm435 盘条 控轧控冷 简化退火
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控轧控冷工艺对SCM435钢盘条组织和性能的影响 被引量：12
13
作者 阮士朋 王利军 +2 位作者 陈继林 郭明仪 翟进坡 《特殊钢》 北大核心 2016年第5期45-47,共3页
试验钢SCM435（／％：0．33—0．38C，0．15—0．35Si，0．60～0．85Mn，≤0．025P，≤0．025S，0．90～1．20Cr，0．15～0．30Mo）盘条的生产流程为80tBOF—LF-280mm×325mm铸坯-160mm×160mm热轧坯-热连轧成qbl6mm盘条。试验... 试验钢SCM435（／％：0．33—0．38C，0．15—0．35Si，0．60～0．85Mn，≤0．025P，≤0．025S，0．90～1．20Cr，0．15～0．30Mo）盘条的生产流程为80tBOF—LF-280mm×325mm铸坯-160mm×160mm热轧坯-热连轧成qbl6mm盘条。试验研究了160mm×160mm热轧坯由常规轧制工艺（开轧1060℃，精轧930～950℃，吐丝860～900℃，冷却速度0．5～0．6℃／s）和控轧控冷工艺（开轧1060℃，精轧820～850℃，吐丝780～820℃，冷却速度0．4～0．5℃／s）对SCM435钢热轧盘条组织和力学性能的影响。结果表明，随着精轧温度的降低和冷却速度的减小，钢热轧盘条的组织得到改善，抗拉强度明显降低；常规工艺轧制SCM435钢热轧盘条的抗拉强度平均952MPa，组织为铁素体＋珠光体＋贝氏体＋马氏体，控轧控冷工艺轧制的SCM435钢热轧盘条的抗拉强度平均817MPa，组织为均匀的铁素体＋珠光体。结合控轧控冷工艺原理对钢的组织和性能变化进行了分析。 展开更多
关键词 scm435钢 Ф16 mm盘条 控轧控冷 组织 力学性能
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SCM435高强冷镦钢热轧过程中的再结晶行为 被引量：2
14
作者 张永军 韩静涛 +4 位作者 孔俊其 侯月华 郑永瑞 李军 甄琴英 《特殊钢》 北大核心 2010年第1期12-13,共2页
采用阶梯试样轧制法研究了道次变形量(15%～70%)和温度(850～1150℃)对SCM435钢(%:0.35C、1.05Cr、0.22Mo)变形奥氏体再结晶百分比影响,绘制了该钢的再结晶全图。结果表明,随变形温度提高,奥氏体临界变形量降低。在1150℃45%变形量下,SC... 采用阶梯试样轧制法研究了道次变形量(15%～70%)和温度(850～1150℃)对SCM435钢(%:0.35C、1.05Cr、0.22Mo)变形奥氏体再结晶百分比影响,绘制了该钢的再结晶全图。结果表明,随变形温度提高,奥氏体临界变形量降低。在1150℃45%变形量下,SCM435钢奥氏体可以发生完全再结晶。 展开更多
关键词 scm435冷镦钢 变形温度 变形量 再结晶
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SCM435合金冷镦钢盘条控轧控冷工艺 被引量：10
15
作者 段贵生 《特殊钢》 北大核心 2008年第1期45-47,共3页
对150 mm×150 mm连铸坯轧制Φ12 mm SCM435合金冷镦钢(%:0.35C、0.98Cr、0.16Mo)盘条的工艺试验表明:采用1020℃加热,900℃轧制,吐丝温度控制在780～800℃,相变前冷却速度控制在1℃/s左右,该钢可以获得均匀的铁素体+珠光体组织和... 对150 mm×150 mm连铸坯轧制Φ12 mm SCM435合金冷镦钢(%:0.35C、0.98Cr、0.16Mo)盘条的工艺试验表明:采用1020℃加热,900℃轧制,吐丝温度控制在780～800℃,相变前冷却速度控制在1℃/s左右,该钢可以获得均匀的铁素体+珠光体组织和良好的冷镦性能。 展开更多
关键词 scm435冷镦钢 盘条 控轧控冷
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尼桑汽车冷镦用钢SCM435盘条的试制 被引量：8
16
作者 叶健松 吴小良 +2 位作者 余国松 杜建新 周引 《浙江冶金》 2004年第3期16-18,共3页
介绍了杭钢试制日本尼桑汽车冷镦用钢 SCM435盘条的情况。检测了试制盘条的化学成分、表面质量、金相组织和力学性能等,结果表明均达到了尼桑汽车公司提出的要求。
关键词 汽车 冷镦用钢 scm435盘条 试制 表面质量 力学性能
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SCM435冷镦钢线材的开发 被引量：12
17
作者 范银平 巫保振 李静宇 《金属制品》 2008年第1期26-27,共2页
介绍采用100 t转炉冶炼、LF炉精炼、连铸、高速线材轧制工艺路线研制SCM435合金冷镦钢线材的生产试验过程。对产品实物质量分析表明:SCM435冷镦钢线材组织均匀,冷镦性能优良,满足生产12.9级高强度紧固件的技术要求。
关键词 scm435冷镦钢 冶炼 轧制 组织 性能
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SCM435冷镦钢线材的控冷工艺研究 被引量：12
18
作者 王建安 马志军 +1 位作者 曹树卫 周桂兰 《金属制品》 2007年第5期37-38,52,共3页
介绍铬、钼在合金中的作用及强化机制,通过分析SCM435高合金冷镦钢的相变过程,制定其控轧控冷工艺路线,对不同工艺的生产结果进行对比,找出适合高级别标准件用SCM435高合金冷镦钢线材的控轧控冷工艺。
关键词 scm435冷镦钢 控冷 控轧 工艺
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SCM435冷镦钢线材球化退火工艺探讨 被引量：10
19
作者 赵贤平 马辉 于志华 《金属制品》 2009年第4期40-43,共4页
介绍SCM435冷镦钢线材对原材料的成分要求及其球化退火的重要性,通过2种球化退火工艺试验,探讨SCM435线材球化退火机制,并利用渗碳体球化率、金相组织、硬度指标说明球化退火的最佳工艺。试验得知随着保温温度的升高,SCM435线材的渗碳... 介绍SCM435冷镦钢线材对原材料的成分要求及其球化退火的重要性,通过2种球化退火工艺试验,探讨SCM435线材球化退火机制,并利用渗碳体球化率、金相组织、硬度指标说明球化退火的最佳工艺。试验得知随着保温温度的升高,SCM435线材的渗碳体球化率、均匀度显著提高,且球状渗碳体颗粒更细小;在保温温度一定的情况下,随着保温时间的延长,球化效果更好,但保温时间过长,渗碳体颗粒会按照Ostwald熟化机制长大,反而不利于冷镦变形。SCM435线材球化退火热处理最佳工艺为随炉加热到780℃→保温2～2.5h→随炉冷却到680℃→保温2.5～3h→随炉冷却到580℃→空冷。 展开更多
关键词 scm435线材 球化退火 渗碳体 球化率
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SCM435钢的热压缩流变行为及组织演变 被引量：2
20
作者 杜忠泽 齐泽江 +1 位作者 党雪 杨彤瑶 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期76-83,共8页
采用Gleeble-3500热模拟试验机对SCM435钢在变形温度为750~1100℃、应变速率为0.1~20 s^(-1)条件下进行了热模拟压缩试验,基于钢的应力-应变曲线,分析了变形温度和变形速率对流变应力的影响,建立了应变量为0.6时SCM435钢的本构方程,并... 采用Gleeble-3500热模拟试验机对SCM435钢在变形温度为750~1100℃、应变速率为0.1~20 s^(-1)条件下进行了热模拟压缩试验,基于钢的应力-应变曲线,分析了变形温度和变形速率对流变应力的影响,建立了应变量为0.6时SCM435钢的本构方程,并讨论了其组织演变规律及变形机制。结果表明,流变应力随着变形温度的升高而降低,随着应变速率的升高而增大。通过构建应变补偿型Arrhenius本构模型得到SCM435钢的热变形激活能(Q)约为344.564 kJ/mol,所建立本构模型的线性相关系数(R)约为0.9921,平均相对误差(AARE)约为4.39%。随着变形温度的升高,SCM435钢的变形机制从动态回复(DRV)转变为动态再结晶(DRX),且随应变速率的增大,DRX晶粒逐渐细化,说明升高变形温度及增大应变速率可以促进DRX行为的发生并抑制晶粒长大。通过EBSD结果分析得到SCM435钢在高温低应变速率(1100℃,0.1 s^(-1))条件下的平均取向差角最小,为1.27°,表明此时的位错密度最低。 展开更多
关键词 scm435冷镦钢 热压缩变形 本构方程 组织演变
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