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SA508GR.3钢热变形行为及加工图研究
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作者 董大勇 孔凡涛 《一重技术》 2015年第4期61-64,共4页
采用Gleeble-1500D热/力模拟试验机研究SA508GR.3钢在应变速率为0.01~1 s^(-1)、变形温度为900~1 100℃条件下的热变形行为。讨论变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,并获得SA508GR.3钢的热变形激活能和热变形本构方程。基于动态... 采用Gleeble-1500D热/力模拟试验机研究SA508GR.3钢在应变速率为0.01~1 s^(-1)、变形温度为900~1 100℃条件下的热变形行为。讨论变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,并获得SA508GR.3钢的热变形激活能和热变形本构方程。基于动态材料模型,建立起SA508GR.3钢的加工图,研究发现SA508GR.3钢的功率耗散效率η在0.1~0.5之间,当功率耗散效率η高于0.3时,在1 050~1 100℃的区间内,将发生动态再结晶。 展开更多
关键词 sa508gr.3 热压缩变形 动态再结晶 加工图
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焊接热影响区对SA508Gr.3钢落锤试验影响研究 被引量:7
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作者 郭洋 唐新华 +2 位作者 邓胜杰 雷雪 李小龙 《焊接》 2018年第7期24-28,共5页
探究了常规焊接方法和单道多层焊的预置裂纹源焊道热影响区(HAZ)对落锤试验的影响。采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等手段对落锤试样的组织和断口等进行了观察分析,对HAZ各区域的性能及其在落锤试验中所起的作用进行了分析。... 探究了常规焊接方法和单道多层焊的预置裂纹源焊道热影响区(HAZ)对落锤试验的影响。采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等手段对落锤试样的组织和断口等进行了观察分析,对HAZ各区域的性能及其在落锤试验中所起的作用进行了分析。结果表明,落锤试验结果与热影响区的尺寸关系密切,随着HAZ尺寸的增加,无延性转变温度(NDTT)增加。HAZ的组织主要由马氏体和M-A组元等组成,采用单道多层焊接时,HAZ细晶区马氏体含量会增加,显著降低了HAZ的韧性。同时,单道多层焊接对于减小HAZ尺寸并无显著效果,导致采用单道多层焊接的预置裂纹源焊道落锤试样的NDTT增加。 展开更多
关键词 落锤试验 sa508gr.3 热影响区 无延性转变温度
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核反应堆容器用SA508Gr.3钢热处理 被引量:7
3
作者 周飞 李家驹 《一重技术》 2015年第3期49-52,39,共5页
以生产实践和文献资料为基础,研究核反应堆容器用SA508Gr.3钢大锻件的热处理工艺,分析SA508Gr.3钢化学成分、热处理工艺、微观组织和力学性能之间的定性关系,指出核电大锻件现有热处理过程中存在的问题及解决思路。
关键词 核反应堆 压力容器 sa508gr.3 亚温淬火 热处理
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SA508Gr.3钢锻件调质处理及质量控制 被引量:3
4
作者 贾兴元 《一重技术》 2010年第6期35-38,共4页
重点介绍核电用SA508Gr.3钢大锻件在核电设备上的应用以及ASME标准和设计规范中的要求,对选择调质处理的原因以及调质处理工艺及执行过程进行阐述,并根据ASME标准和技术专业要求,对调质处理关键环节的质量控制要点进行了说明。
关键词 sa508gr.3 调质 热处理 质量控制
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SA508Gr.3钢超温回火异常组织分析
5
作者 刘艳锋 张娟 +1 位作者 肖文凯 翟显 《中国设备工程》 2019年第1期202-204,共3页
SA-508 Gr.3Cl.2钢具有较高的强度和低温冲击韧性,在3代非能动压水堆核电设备上大量使用。由于核电部件材料的厚度大,SA-508 Gr.3Cl.2钢焊接完成后,需要进行较长时间的焊后热处理,以消除残余应力。本文介绍了核反应堆容器用SA508Gr.3钢... SA-508 Gr.3Cl.2钢具有较高的强度和低温冲击韧性,在3代非能动压水堆核电设备上大量使用。由于核电部件材料的厚度大,SA-508 Gr.3Cl.2钢焊接完成后,需要进行较长时间的焊后热处理,以消除残余应力。本文介绍了核反应堆容器用SA508Gr.3钢大锻件模拟焊后热处理得到异常组织的问题,针对发生的焊后热处理异常组织和冲击韧性的变化,分析了冲击韧性下降的原因。 展开更多
关键词 sa508gr.3 模拟焊后热处理 冲击韧性 超温回火 组织
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焊后热处理对SA508Gr.3钢韧性影响的研究
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作者 张娟 刘艳锋 +1 位作者 肖文凯 翟显 《中国设备工程》 2019年第2期135-137,共3页
在三代非能动压水堆核电设备上,大量地使用了SA-508 Gr.3Cl.2钢,该材料具有较高的强度和低温冲击韧性。由于核电部件材料厚度大,SA-508 Gr.3Cl.2钢焊接完成后需要进行较长时间的热处理,以消除残余应力。本文研究了核反应堆容器用SA508G... 在三代非能动压水堆核电设备上,大量地使用了SA-508 Gr.3Cl.2钢,该材料具有较高的强度和低温冲击韧性。由于核电部件材料厚度大,SA-508 Gr.3Cl.2钢焊接完成后需要进行较长时间的热处理,以消除残余应力。本文研究了核反应堆容器用SA508Gr.3钢大锻件热处理工艺,焊后热处理保温时间下的焊缝组织和冲击韧性的变化,分析了回火过程中残余奥氏体分解对回火冲击韧性的影响。 展开更多
关键词 sa508gr.3 热处理工艺 焊后热处理 冲击韧性
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核压力容器用SA508Gr.3钢的研究进展
7
作者 李林泽 代鑫 +3 位作者 张源 周琳君 陈连生 田亚强 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期27-38,共12页
核反应堆压力容器是核电站重要组件且具有在全寿命周期内不可更换的特殊性。第二代核压力容器用钢在其焊缝中发现了再热裂纹,已不能够满足使用需求。因此,在此基础上通过添加Mn元素,减少Mo和Cr元素改进设计了SA508Gr.3钢,它具有高强度... 核反应堆压力容器是核电站重要组件且具有在全寿命周期内不可更换的特殊性。第二代核压力容器用钢在其焊缝中发现了再热裂纹,已不能够满足使用需求。因此,在此基础上通过添加Mn元素,减少Mo和Cr元素改进设计了SA508Gr.3钢,它具有高强度、高韧性和低辐照脆化敏感性等特点,目前广泛应用于核电压力容器、蒸发器和稳压器等核心构件。本文总结了SA508Gr.3钢的研究进展,重点介绍了合金元素、热处理工艺对其显微组织和力学性能的影响,并详细介绍了SA508Gr.3钢的抗辐照性能。根据核压力容器的服役环境,详细分析了热时效对SA508Gr.3钢显微组织及力学性能的影响机理。随后,总结了显微组织演化对其疲劳性能、疲劳裂纹萌生及疲劳裂纹扩展的影响机制。最后,展望了核压力容器的发展方向和需要进一步研究的内容,为提高SA508Gr.3钢的综合性能和研发下一代核电用钢提供参考。 展开更多
关键词 核压力容器 sa508gr.3 热处理工艺 热时效 辐照 疲劳
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50mm厚SA508Gr.3Cl.2钢超窄间隙激光填丝焊接头组织与性能 被引量:3
8
作者 张益文 张茂龙 +3 位作者 孙志远 黄坚 姚成武 金鑫 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第11期81-88,共8页
采用超窄间隙坡口和光纤激光填丝多层焊工艺,焊接了50mm厚的SA508Gr.3Cl.2核电用钢,测试并分析了接头的微观组织和性能。结果表明,焊接接头无宏观缺陷;热处理后接头中部焊缝中心组织主要为上贝氏体和针状下贝氏体,母材侧热影响区的粗晶... 采用超窄间隙坡口和光纤激光填丝多层焊工艺,焊接了50mm厚的SA508Gr.3Cl.2核电用钢,测试并分析了接头的微观组织和性能。结果表明,焊接接头无宏观缺陷;热处理后接头中部焊缝中心组织主要为上贝氏体和针状下贝氏体,母材侧热影响区的粗晶区组织为高温回火马氏体,硬度为280HV。焊接接头拉伸试样的拉伸断裂位置均位于母材,接头抗拉性能良好。接头上、中、下部位的焊缝冲击韧性均小于母材的,但焊缝冲击试样的断口形貌仍具有一定的韧性断裂特征。 展开更多
关键词 激光技术 光纤激光 sa508gr.3Cl.2钢 超窄间隙激光填丝焊接 微观组织 力学性能
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核压力容器用SA508 Gr.3钢冷却过程的相变动力学
9
作者 李仲勋 蒋元凯 +3 位作者 李传维 王秉熙 王永东 顾剑锋 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第8期103-112,共10页
通过热膨胀实验和显微组织观察分析了SA508 Gr.3钢连续冷却和等温冷却过程中的相变行为,并绘制了连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温冷却转变曲线(TTT曲线)。结果表明:SA508 Gr.3钢避免出现铁素体的临界冷速为0.5℃/s,冷速在0.5~2℃/s之间... 通过热膨胀实验和显微组织观察分析了SA508 Gr.3钢连续冷却和等温冷却过程中的相变行为,并绘制了连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温冷却转变曲线(TTT曲线)。结果表明:SA508 Gr.3钢避免出现铁素体的临界冷速为0.5℃/s,冷速在0.5~2℃/s之间时,可获得贝氏体组织;当冷速≥20℃/s时,可获得完全的马氏体组织;在100℃/s的冷速下测得的Ms和Mf分别为424和198℃;在700~580℃之间等温时,SA508 Gr.3钢以较缓慢的速率发生铁素体转变;在560~380℃之间等温时,SA508 Gr.3钢以较快的速率发生贝氏体转变;等温铁素体转变的C曲线鼻尖温度约为640℃,等温贝氏体转变的C曲线鼻尖温度约为440℃;等温温度高于480℃时,贝氏体相变存在明显的不完全转变现象。 展开更多
关键词 SA508 Gr.3 CCT曲线 TTT曲线 反应堆压力容器
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SA508 Gr.3 Cl.1钢的三维热加工图及工艺优化
10
作者 李强 陈学文 +3 位作者 周正 刘铭阳 徐栋栋 毛怡然 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第11期192-199,共8页
为了优化SA508 Gr.3 Cl.1钢(以下简称SA508钢)的热锻工艺参数,采用Gleeble-1500D热-力模拟试验机,在温度为950~1200℃(间隔50℃)、应变速率为0.005~0.1 s^(-1)的条件下对其进行热压缩试验。基于试验数据,结合动态材料模型和Prasad失稳准... 为了优化SA508 Gr.3 Cl.1钢(以下简称SA508钢)的热锻工艺参数,采用Gleeble-1500D热-力模拟试验机,在温度为950~1200℃(间隔50℃)、应变速率为0.005~0.1 s^(-1)的条件下对其进行热压缩试验。基于试验数据,结合动态材料模型和Prasad失稳准则,构建了其二维热加工图,并进一步扩展为包含应变量的三维热加工图,以更准确地揭示温度、应变速率和应变量对SA508钢热变形行为的影响。结果表明:SA508钢的真应力-应变曲线呈现出典型的动态再结晶型曲线特性,其流动应力随温度升高或应变速率降低而降低;应变量对SA508钢的成形性有较大影响,随着应变量的增加,功率耗散系数呈现逐渐上升的趋势,失稳区域的占比逐步下降;SA508钢的最佳热变形条件为应变量大于0.5,应变速率为0.03~0.1 s^(-1),温度为1075~1150℃。 展开更多
关键词 SA508 Gr.3 Cl.1钢 动态再结晶 动态材料模型 三维热加工图
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SA508-Gr.3C12锻件落锤试验不合格原因分析 被引量:1
11
作者 王培敏 《金属加工(热加工)》 2023年第5期108-112,共5页
对材质为SA508Gr.3Cl2锻件调质态(HTMP)及模拟焊后热处理态(HTMP+SPWHT)进行落锤试验,结果在-16℃出现开裂,不满足采购技术条件及标准要求。通过化学成分分析、力学性能试验、金相检测及落锤试验等,寻找造成该不合格项的问题所在,改进工... 对材质为SA508Gr.3Cl2锻件调质态(HTMP)及模拟焊后热处理态(HTMP+SPWHT)进行落锤试验,结果在-16℃出现开裂,不满足采购技术条件及标准要求。通过化学成分分析、力学性能试验、金相检测及落锤试验等,寻找造成该不合格项的问题所在,改进工艺,达到保证产品满足技术要求的目的。 展开更多
关键词 sa508gr.3Cl2锻件 调质态 模拟焊后热处理态 落锤试验
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SA508 Gr.3Cl.1钢动态再结晶行为研究 被引量:4
12
作者 马璟 刘建生 郭桢 《河南科技大学学报(自然科学版)》 CAS 北大核心 2022年第3期1-8,M0002,共9页
通过在热模拟试验机Gleeble-1500上对SA508 Gr.3Cl.1钢进行变形温度为950~1 200℃、应变速率为0.001~1 s;的等温压缩试验,研究了其在高温热变形时的动态再结晶行为。基于P-J法确定了临界应力和临界应变,建立了其与热变形参数Z之间的数... 通过在热模拟试验机Gleeble-1500上对SA508 Gr.3Cl.1钢进行变形温度为950~1 200℃、应变速率为0.001~1 s;的等温压缩试验,研究了其在高温热变形时的动态再结晶行为。基于P-J法确定了临界应力和临界应变,建立了其与热变形参数Z之间的数学模型。基于改进的Avrami方程建立了SA508 Gr.3Cl.1钢的动态再结晶动力学模型。以变形温度和应变速率为变量建立了动态再结晶尺寸模型。研究结果表明:SA508 Gr.3Cl.1钢在高温低应变速率下,更容易发生动态再结晶。在动态再结晶进行充分的情况下,温度越高,应变速率越低,动态再结晶晶粒尺寸越大。动态再结晶尺寸模型计算值与试验值之间的相关系数达0.97。 展开更多
关键词 SA508 Gr.3Cl.1 热变形 动态再结晶动力学模型 动态再结晶晶粒尺寸模型
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基于锻后热处理响应的SA508 Gr.3Cl.1钢锻造工艺容限研究 被引量:3
13
作者 马璟 刘建生 贾祥 《热加工工艺》 北大核心 2022年第7期48-51,共4页
通过平面压缩变形试验研究了热变形对SA508 Gr.3Cl.1钢锻后晶粒尺寸的影响及锻后晶粒尺寸与正火后晶粒尺寸的关系。结果表明,热变形温度和应变量对锻后晶粒尺寸影响较大,而对正火后晶粒尺寸影响不大。正火后晶粒细化均匀,晶粒尺寸约为20... 通过平面压缩变形试验研究了热变形对SA508 Gr.3Cl.1钢锻后晶粒尺寸的影响及锻后晶粒尺寸与正火后晶粒尺寸的关系。结果表明,热变形温度和应变量对锻后晶粒尺寸影响较大,而对正火后晶粒尺寸影响不大。正火后晶粒细化均匀,晶粒尺寸约为20μm。根据正火后晶粒度对锻后晶粒度的响应关系,SA508 Gr.3Cl.1钢组织遗传性极小,说明正火后晶粒尺寸对锻后晶粒尺寸不敏感。因此,从晶粒度的角度出发,SA508 Gr.3Cl.1钢锻件锻造过程关注的重点应该是零件形状尺寸,这对降低难成形复杂大锻件的锻造具有重要意义。 展开更多
关键词 SA508 Gr.3Cl.1钢 大锻件 锻造组织 正火组织
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SA508M.Gr.3CL.2钢锭冶炼生产实践 被引量:4
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作者 黄飞 《钢铁研究》 CAS 2017年第6期44-49,共6页
SA508M.Gr.3CL.2钢主要用于生产制造核电装备的锻件钢锭,其对P、H元素和w(N)/w(Al)比值等要求严格。上海电气上重铸锻有限公司根据此钢种的成分要求,制定了冶炼生产工艺,通过采取严格控制配料、脱磷、脱硫、偏析以及真空脱气等工艺措施... SA508M.Gr.3CL.2钢主要用于生产制造核电装备的锻件钢锭,其对P、H元素和w(N)/w(Al)比值等要求严格。上海电气上重铸锻有限公司根据此钢种的成分要求,制定了冶炼生产工艺,通过采取严格控制配料、脱磷、脱硫、偏析以及真空脱气等工艺措施,成功生产了460t超大型SA508-3钢钢锭。锻件成品中w(P)≤0.004%、w(S)≤0.002%、w(H)≤0.8×10-6、w(O)<5.0×10^(-6),w(N)/w(Al)比值在0.6~0.9之间,C、Mn、Mo元素偏析控制较好,满足了此钢种的内控成分要求。 展开更多
关键词 SA508M.Gr.3CL.2钢 脱磷 真空脱气 偏析控制 超大型钢锭
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Enhancement of strength and ductile-brittle transition temperature of SA508 Gr.3 low-alloy steel by controlling heat accumulation in laser powder-directed energy deposition 被引量:1
15
作者 Wonjong Jeong Young-Bum Chun +6 位作者 Suk Hoon Kang Chang Kyu Rhee Chang Hyoung Yoo Seongjin Yoo Hongmul Kim Muhammad Akmal Ho Jin Ryu 《Journal of Materials Science & Technology》 CSCD 2024年第35期240-252,共13页
The safety and longevity of small modular reactors are affected by reactor pressure vessels,which are complex integral components made of SA508 Gr.3 low-alloy steel.In this study,the impacts of heat accumulation on th... The safety and longevity of small modular reactors are affected by reactor pressure vessels,which are complex integral components made of SA508 Gr.3 low-alloy steel.In this study,the impacts of heat accumulation on the microstructural and mechanical characteristics(tensile properties and Charpy V-notched impact energy)of SA508 Gr.3 steel fabricated using laser powder-directed energy deposition were investigated.Rectangular samples were prepared using long raster and short raster scanning strate-gies for changing heat buildup,and the mechanical tests were conducted depending on build direction.The time-temperature profile measured at a fixed point in the long raster sample showed a lower max-imum temperature and a higher cooling rate,indicating lower heat accumulation compared to that of the short raster sample.In each build direction,the yield strength of the long raster sample was 45.8%-60.5%higher and its ductile-brittle transition temperature was 76.8-103.8℃ lower than that of the short raster sample.Additionally,compared to conventionally made samples and without requiring heat treat-ment,the long raster sample exhibited over a 45%increase in yield strength and a 22.7℃ reduction in the ductile-brittle transition temperature.The superior combination in long raster samples is induced by smaller effective grain size,smaller cementite,and a higher pre-existing dislocation density.The re-sults emphasize the importance of controlling heat accumulation throughout the additive manufacturing process and provide valuable insights into the use of additive manufacturing for manufacturing reactor pressure vessels in the nuclear industry. 展开更多
关键词 Reactor pressure vessel Laser powder directed energy deposition SA508 Gr.3 Low-alloy steel Heat accumulation Ductile-brittle transition temperature
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ASME SA508 Gr.3 Cl.2管板锻件焊接裂纹分析及预防措施 被引量:1
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作者 曹伟华 范春和 郭铁 《锅炉技术》 北大核心 2020年第6期51-53,共3页
材料为ASME SA508 Gr.3 Cl.2的锻件表面堆焊镍基合金后容易产生裂纹,基本原因是焊前预热规范、后热时机以及锻件本身有残余应力且氢含量偏高。为了使管板锻件焊后满足质量要求,应考虑锻件本身残余应力及氢含量偏高等因素的基础上。通过... 材料为ASME SA508 Gr.3 Cl.2的锻件表面堆焊镍基合金后容易产生裂纹,基本原因是焊前预热规范、后热时机以及锻件本身有残余应力且氢含量偏高。为了使管板锻件焊后满足质量要求,应考虑锻件本身残余应力及氢含量偏高等因素的基础上。通过理论分析和改进工艺等方式制定并实施合理的焊接技术。分析了管板锻件堆焊后产生缺陷的情况,通过3个原因分析提出有效预防此类缺陷产生的工艺措施。 展开更多
关键词 ASME SA508 Gr.3 Cl.2锻件 堆焊镍基合金 焊后裂纹原因分析
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SA508-3材料氮合金化工艺优化研究
17
作者 黄飞 许耀先 顾帮建 《安徽冶金科技职业学院学报》 2024年第2期10-12,共3页
文章针对SA508M.Gr.3CL.2材料采用氮化锰合金充氮工艺氮收得率低的情况,对氮气氮合金化工艺进行优化与实践验证。结果表明,该材料的氮合金化速率主要与钢水温度、氮气流量、充氮压力有关,控制好关键参数能使充氮速率保持相对稳定,满足... 文章针对SA508M.Gr.3CL.2材料采用氮化锰合金充氮工艺氮收得率低的情况,对氮气氮合金化工艺进行优化与实践验证。结果表明,该材料的氮合金化速率主要与钢水温度、氮气流量、充氮压力有关,控制好关键参数能使充氮速率保持相对稳定,满足实际生产的需求。 展开更多
关键词 SA508M.Gr.3CL.2 含氮钢 氮气 氮合金化
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