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核压力容器用SA508 Gr.3钢冷却过程的相变动力学
1
作者 李仲勋 蒋元凯 +3 位作者 李传维 王秉熙 王永东 顾剑锋 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第8期103-112,共10页
通过热膨胀实验和显微组织观察分析了SA508 Gr.3钢连续冷却和等温冷却过程中的相变行为,并绘制了连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温冷却转变曲线(TTT曲线)。结果表明:SA508 Gr.3钢避免出现铁素体的临界冷速为0.5℃/s,冷速在0.5~2℃/s之间... 通过热膨胀实验和显微组织观察分析了SA508 Gr.3钢连续冷却和等温冷却过程中的相变行为,并绘制了连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温冷却转变曲线(TTT曲线)。结果表明:SA508 Gr.3钢避免出现铁素体的临界冷速为0.5℃/s,冷速在0.5~2℃/s之间时,可获得贝氏体组织;当冷速≥20℃/s时,可获得完全的马氏体组织;在100℃/s的冷速下测得的Ms和Mf分别为424和198℃;在700~580℃之间等温时,SA508 Gr.3钢以较缓慢的速率发生铁素体转变;在560~380℃之间等温时,SA508 Gr.3钢以较快的速率发生贝氏体转变;等温铁素体转变的C曲线鼻尖温度约为640℃,等温贝氏体转变的C曲线鼻尖温度约为440℃;等温温度高于480℃时,贝氏体相变存在明显的不完全转变现象。 展开更多
关键词 sa508 Gr.3钢 CCT曲线 TTT曲线 反应堆压力容器
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新一代核压力容器候选材料SA508Gr.4N钢的研究进展 被引量：3
2
作者 李林泽 谢常胜 +2 位作者 代鑫 田亚强 陈连生 《热加工工艺》 北大核心 2025年第4期1-10,15,共11页
从SA508Gr.4N钢的工艺流程出发,对锻造工艺进行了总结,以便得到均匀细小的显微组织。阐述了合金元素、冷却速率及热处理参数等因素对SA508Gr.4N钢的力学性能的影响机理。结合核压力容器的服役环境,对SA508Gr.4N钢的疲劳性能进行了总结... 从SA508Gr.4N钢的工艺流程出发,对锻造工艺进行了总结,以便得到均匀细小的显微组织。阐述了合金元素、冷却速率及热处理参数等因素对SA508Gr.4N钢的力学性能的影响机理。结合核压力容器的服役环境,对SA508Gr.4N钢的疲劳性能进行了总结。详细分析了显微组织演化、M/A岛和碳化物等对SA508Gr.4N钢疲劳性能、疲劳裂纹萌生及疲劳裂纹扩展的影响机理。总结了SA508Gr.4N钢抗辐照硬化和脆化的影响机理,以及耐腐蚀性能。展望了核压力容器材料的发展方向和要进一步研究的内容,以期提高核压力容器服役寿命,确保在恶劣环境下安全运行。 展开更多
关键词 核压力容器 sa508Gr.4N钢 力学性能 疲劳性能 辐照性能
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SA508 Gr.3 Cl.1钢的三维热加工图及工艺优化
3
作者 李强 陈学文 +3 位作者 周正 刘铭阳 徐栋栋 毛怡然 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第11期192-199,共8页
为了优化SA508 Gr.3 Cl.1钢(以下简称SA508钢)的热锻工艺参数,采用Gleeble-1500D热-力模拟试验机,在温度为950~1200℃(间隔50℃)、应变速率为0.005~0.1 s^(-1)的条件下对其进行热压缩试验。基于试验数据,结合动态材料模型和Prasad失稳准... 为了优化SA508 Gr.3 Cl.1钢(以下简称SA508钢)的热锻工艺参数,采用Gleeble-1500D热-力模拟试验机,在温度为950~1200℃(间隔50℃)、应变速率为0.005~0.1 s^(-1)的条件下对其进行热压缩试验。基于试验数据,结合动态材料模型和Prasad失稳准则,构建了其二维热加工图,并进一步扩展为包含应变量的三维热加工图,以更准确地揭示温度、应变速率和应变量对SA508钢热变形行为的影响。结果表明:SA508钢的真应力-应变曲线呈现出典型的动态再结晶型曲线特性,其流动应力随温度升高或应变速率降低而降低;应变量对SA508钢的成形性有较大影响,随着应变量的增加,功率耗散系数呈现逐渐上升的趋势,失稳区域的占比逐步下降;SA508钢的最佳热变形条件为应变量大于0.5,应变速率为0.03~0.1 s^(-1),温度为1075~1150℃。 展开更多
关键词 sa508 Gr.3 Cl.1钢 动态再结晶 动态材料模型 三维热加工图
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核压力容器用SA508Gr.4N钢消除组织遗传性新工艺研究
4
作者 刘奇聪 何西扣 +3 位作者 唐正焮 贾雷 刘华松 李根 《钢铁研究学报》 北大核心 2025年第12期1595-1606,共12页
SA508Gr.4N钢具有优异的抗疲劳性能、抗辐照性能及淬透性,是新一代核压力容器重要的候选材料,但该材料具有严重的组织遗传性及混晶现象。本文依据SA508Gr.4N钢平衡组织转变和动态再结晶规律,提出了2次阶梯式完全退火、3次亚温正火和等... SA508Gr.4N钢具有优异的抗疲劳性能、抗辐照性能及淬透性,是新一代核压力容器重要的候选材料,但该材料具有严重的组织遗传性及混晶现象。本文依据SA508Gr.4N钢平衡组织转变和动态再结晶规律,提出了2次阶梯式完全退火、3次亚温正火和等温退火+亚温正火+完全退火3种热处理方案,旨在消除钢中的组织遗传性及混晶现象。采用光学显微镜、扫描电镜、电子背散射衍射以及透射电镜等方法分析了不同热处理工艺对材料显微组织形貌的影响,通过分析不同工艺下材料的再结晶情况以及组织形貌变化,探寻了消除SA508Gr.4N钢组织遗传性和混晶的最佳方案。结果表明,完全退火可部分切断组织遗传性,但对晶粒细化效果一般,热处理后晶粒等级为5.0~5.5级;而亚温正火对晶粒细化具有明显作用,经3次亚温正火后晶粒等级为5.5~6.0级;等温退火使原奥氏体晶粒内板条束的部分晶粒取向被打破,组织遗传性得到有效的消除,采用等温退火+亚温正火+完全退火工艺有效切断SA508Gr.4N钢组织遗传性,并细化和均匀化了原奥氏体晶粒,最终晶粒等级可达6.0~6.5级。 展开更多
关键词 sa508Gr.4N钢 组织遗传性 混晶 细化晶粒 热处理工艺
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核电压力容器用SA508-3钢厚截面锻件的热处理模拟
5
作者 苏文博 石如星 +5 位作者 秦红付 王义海 郑三妹 董超 李岩 李圣 《金属热处理》 北大核心 2025年第8期272-277,共6页
利用Transvalor Simheat软件对SA508-3钢厚截面筒体锻件的热处理过程进行模拟。按模拟所得筒体锻件厚度中心冷却曲线设计小尺寸试样的淬火工艺,并对其进行淬火、回火,以验证锻件热处理模拟结果的准确性。模拟结果表明,淬火过程中锻件壁... 利用Transvalor Simheat软件对SA508-3钢厚截面筒体锻件的热处理过程进行模拟。按模拟所得筒体锻件厚度中心冷却曲线设计小尺寸试样的淬火工艺,并对其进行淬火、回火,以验证锻件热处理模拟结果的准确性。模拟结果表明,淬火过程中锻件壁厚中心冷速约0.44℃/s,组织主要为贝氏体,不存在铁素体,心部硬度最低约204 HB。淬火、回火后,锻件表面为压应力状态,局部最大压应力值约73 MPa,锻件直径涨大约19 mm,表明实际生产中筒体锻件调质前应适当减少外圆加工余量或增加内圆加工余量。试验验证结果表明,小尺寸试样经淬火、回火后的拉伸性能和-20℃冲击性能均满足技术要求,淬火后显微组织与模拟得到的筒体锻件厚度中心组织相一致,但硬度略高于模拟结果,表明利用Transvalor Simheat仿真模拟软件可有效预测厚截面锻件的组织与性能。 展开更多
关键词 sa508-3钢 筒体锻件 热处理 数值模拟
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SA508-3-1材质落锤试验的影响因素分析
6
作者 王明飞 张澳 +5 位作者 牛铭越 刘祥瑞 陈远博 赵学谦 胡寒婷 李岩 《金属加工(热加工)》 2025年第11期43-48,共6页
某SA508-3-1材质产品在进行力学试验时多次出现落锤试验NDT结果不合格的现象。因为落锤试验是一次性试验,不允许复试,所以为了找出影响落锤试验NDT结果的因素,准确测定材料的NDT温度,对落锤试样焊道长度、焊道缺口宽度、焊道缺口底高、... 某SA508-3-1材质产品在进行力学试验时多次出现落锤试验NDT结果不合格的现象。因为落锤试验是一次性试验,不允许复试,所以为了找出影响落锤试验NDT结果的因素,准确测定材料的NDT温度,对落锤试样焊道长度、焊道缺口宽度、焊道缺口底高、试样类型及焊接热影响区等方面的影响进行了详细分析。研究结果表明:适当缩短落锤试样焊道长度,或减小焊道缺口宽度,对降低落锤试验的NDT温度有积极影响;焊道缺口底高、落锤试样厚度对落锤试验NDT温度无明显影响;落锤试样的焊接热影响区深度与落锤试验NDT温度成正相关影响关系。 展开更多
关键词 sa508-3-1材质 落锤试验 NDT 焊道长度 焊接热影响区
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核电SA508-3钢厚壁圆筒纵向焊接残余应力分析 被引量：14
7
作者 迟露鑫 麻永林 +2 位作者 邢淑清 陈芙蓉 陈重毅 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第6期59-62,67,共5页
针对由某公司生产首次应用到核电设备上的SA508-3钢,为了获得焊接残余应力分布及规律,采用ANSYS有限元软件对60 mm厚圆筒纵焊的焊接接头进行温度场及残余应力数值模拟,并将模拟结果与相同工艺条件下焊接试验结果进行比较验证.结果表明,... 针对由某公司生产首次应用到核电设备上的SA508-3钢,为了获得焊接残余应力分布及规律,采用ANSYS有限元软件对60 mm厚圆筒纵焊的焊接接头进行温度场及残余应力数值模拟,并将模拟结果与相同工艺条件下焊接试验结果进行比较验证.结果表明,模拟结果与试验结果基本吻合;焊接时热源周围极窄区域温度高,梯度大,远离热源温度峰值急剧下降;圆筒外表面残余应力大于内表面残余应力;焊缝及近焊缝区的残余拉应力值较大,远离焊缝中心残余拉应力值逐渐减小;圆筒两端和中部的残余应力在方向上或数值大小上不同;这对控制圆筒残余应力提供了理论依据. 展开更多
关键词 sa508-3钢 残余应力 数值模拟
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核电SA508-3钢焊接连续冷却转变曲线的分析 被引量：11
8
作者 迟露鑫 麻永林 +3 位作者 邢淑清 赵勇桃 陈芙蓉 陈重毅 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第5期61-64,116,共4页
针对首次应用到核电上的SA508-3钢,在Gleeble1500D热模拟机上,采用膨胀法测定了SH-CCT曲线,获得了焊接工艺特征参数t8/5从3.75-20 000 s范围内的焊接热影响区组织变化规律.结果表明,获得全部马氏体相变的冷却时间为15 s,全部贝氏体相变... 针对首次应用到核电上的SA508-3钢,在Gleeble1500D热模拟机上,采用膨胀法测定了SH-CCT曲线,获得了焊接工艺特征参数t8/5从3.75-20 000 s范围内的焊接热影响区组织变化规律.结果表明,获得全部马氏体相变的冷却时间为15 s,全部贝氏体相变的冷却时间60 s〈t8/5≤3 000 s,全部铁素体和珠光体相变的冷却时间为6 000 s;当t8/5≤100 s时,焊接热影响区硬度高于350 HV,存在淬硬和裂纹敏感性;当t8/5≥20 000 s时,焊接热影响区硬度小于母材硬度,易出现软化现象. 展开更多
关键词 核电sa508-3钢 冷却速度 焊接连续转变冷却曲线 裂纹敏感性
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M-A岛高温回火转变产物对核电SA508-3钢冲击韧性影响机制 被引量：19
9
作者 蒋中华 杜军毅 +3 位作者 王培 郑建能 李殿中 李依依 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2021年第7期891-902,共12页
利用SEM、TEM、XRD和EBSD等微观分析手段,研究了核电SA508-3钢马氏体(M)-残余奥氏体(A_(R))岛(M-A岛)高温回火转变对冲击韧性的影响机制。结果表明,正火态SA508-3钢中M-A岛呈块状,以A_(R)为主。M-A岛经650℃高温回火后,转变成铁素体和M_... 利用SEM、TEM、XRD和EBSD等微观分析手段,研究了核电SA508-3钢马氏体(M)-残余奥氏体(A_(R))岛(M-A岛)高温回火转变对冲击韧性的影响机制。结果表明,正火态SA508-3钢中M-A岛呈块状,以A_(R)为主。M-A岛经650℃高温回火后,转变成铁素体和M_(3)C碳化物组成的析出相聚集区。沿析出相聚集区边缘分布的粗大M_(3)C易诱发裂纹萌生而发生解理断裂,导致SA508-3钢低温冲击韧性偏低。进一步研究表明,深冷或回火预处理将M-A岛转变成过渡产物,可改善正火态SA508-3钢650℃高温回火后析出相聚集区中M_(3)C的尺寸、形态和分布,进而在一定程度上提高了SA508-3钢低温冲击韧性,其中400℃预回火处理效果最佳。这是由于,经400℃预回火后,M-A岛中A_(R)将完全转变成细小的贝氏体,其内部具有高密度板条亚结构和渗碳体,为M_(3)C在析出相聚集区内均匀析出提供形核点;同时,400℃预回火也减少了M-A岛边缘位错密度和相变残余应力,避免了650℃高温回火过程中M_(3)C在原块状M-A岛边缘形核和迅速长大,有利于M_(3)C在析出相聚集区内均匀弥散分布。 展开更多
关键词 核电 sa508-3钢 残余奥氏体 冲击韧性 M-A岛 粒状贝氏体
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核压力容器SA508-3钢高温性能试验分析 被引量：12
10
作者 迟露鑫 麻永林 +3 位作者 邢淑清 赵勇桃 陈芙蓉 陈重毅 《四川大学学报（工程科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第2期202-206,共5页
针对由某公司生产应用于核压力容器的SA508-3钢,为了获得不同高温下的组织性能特征参数,在Gleeble1500D热模拟机上,采用凝固法对800～1 300℃共6个温度水平进行拉伸试验。结果表明,断面收缩率、应变和热强度在1 000℃时为最大值;6个试... 针对由某公司生产应用于核压力容器的SA508-3钢,为了获得不同高温下的组织性能特征参数,在Gleeble1500D热模拟机上,采用凝固法对800～1 300℃共6个温度水平进行拉伸试验。结果表明,断面收缩率、应变和热强度在1 000℃时为最大值;6个试验温度下断口附近的组织是形态各异的板条马氏体;800、1 000和1 300℃试验温度下的断口剖面最大硬度分别位于距断口10、14和18 mm处,且1 000℃拉伸试样的硬度变化幅度小,其它2个试验温度下的试样硬度变化幅度较大;低温塑性的断口形貌是以沿晶脆性断裂为主;为后续焊接数值模拟工作提供参考数据有着重要的实用价值。 展开更多
关键词 sa508-3钢 高温拉伸试验 组织
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核压力容器用SA508-4N钢的奥氏体晶粒长大行为 被引量：10
11
作者 何西扣 刘正东 +2 位作者 杨志强 王小彬 方才顺 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期4-7,共4页
在1050~1250℃温度范围内,实测了核压力容器用SA508-4N钢在不同保温时间下的奥氏体晶粒尺寸,研究了SA508-4N钢的奥氏体晶粒长大行为。结果表明,随加热温度及保温时间的增加,SA508-4N钢的奥氏体晶粒尺寸长大,温度由1050℃上升到1250℃时... 在1050~1250℃温度范围内,实测了核压力容器用SA508-4N钢在不同保温时间下的奥氏体晶粒尺寸,研究了SA508-4N钢的奥氏体晶粒长大行为。结果表明,随加热温度及保温时间的增加,SA508-4N钢的奥氏体晶粒尺寸长大,温度由1050℃上升到1250℃时,奥氏体晶粒尺寸呈指数增长。由此得到了SA508-4N钢加热过程中,奥氏体平均晶粒尺寸与保温时间关系的Beck方程,建立了奥氏体晶粒尺寸与加热温度和保温时间之间的Sellars模型,并验证了模型的准确性。 展开更多
关键词 核压力容器 sa508-4N钢 奥氏体晶粒 晶粒长大模型
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淬火冷却速度和回火参数对核压力容器SA508-3钢强韧性的影响 被引量：13
12
作者 方才顺 王小彬 +1 位作者 何西扣 刘正东 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第12期117-122,共6页
利用自行研制的模拟热处理炉研究了淬火冷却速度和回火参数对核压力容器用SA508-3钢强韧性的影响。结果表明SA508-3钢对淬火冷速敏感,随着冷速增加强,韧性显著提高。回火参数对SA508-3钢的强韧性也有明显影响,随着回火参数的增加,强度下... 利用自行研制的模拟热处理炉研究了淬火冷却速度和回火参数对核压力容器用SA508-3钢强韧性的影响。结果表明SA508-3钢对淬火冷速敏感,随着冷速增加强,韧性显著提高。回火参数对SA508-3钢的强韧性也有明显影响,随着回火参数的增加,强度下降,冲击性能呈峰值曲线变化。综合分析认为,采取加速冷却,回火参数控制在19.08~19.50范围内,SA508-3钢可获得高的强韧性。 展开更多
关键词 核压力容器sa508-3钢 淬火冷却速度 回火参数 强韧性
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焊接热循环对SA508-3钢临界粗晶区组织和性能的影响 被引量：8
13
作者 吕晓春 何鹏 +2 位作者 秦建 杜兵 胡忠全 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第12期47-49,3,共4页
针对核电设备用SA508-3钢临界粗晶区,采用热模拟技术研究了不预热下焊接热循环对临界粗晶区组织和性能的影响.结果表明,临界粗晶区在原奥氏体晶界上析出了项链状的隐晶马氏体组织,使其性能恶化,是焊接接头中最为薄弱的区域.临界粗晶区... 针对核电设备用SA508-3钢临界粗晶区,采用热模拟技术研究了不预热下焊接热循环对临界粗晶区组织和性能的影响.结果表明,临界粗晶区在原奥氏体晶界上析出了项链状的隐晶马氏体组织,使其性能恶化,是焊接接头中最为薄弱的区域.临界粗晶区在经历峰值温度400~650℃的焊接热循环后,冲击韧性得到明显的改善,此时可以获得良好的强韧性匹配.在SA508-3钢多层多道焊接过程中,通过合理控制层道间焊接热循环条件,可有效改善临界粗晶区组织和性能. 展开更多
关键词 sa508-3钢 焊接热循环 峰值温度 临界粗晶区
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核电SA508-3钢研究进展 被引量：12
14
作者 张文广 李茂林 +2 位作者 郭德朋 焦殿辉 张跃 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第16期10-13,共4页
SA508-3钢具有强度高、韧性好和辐照脆化敏感性低等特性,是广泛应用的核电用钢。通过介绍其组织结构、化学成分、力学性能、冶金工艺、热处理工艺和焊接性能等几个方面,阐述了目前SA508-3钢的研究进展,为进一步提高钢的综合性能和研发... SA508-3钢具有强度高、韧性好和辐照脆化敏感性低等特性,是广泛应用的核电用钢。通过介绍其组织结构、化学成分、力学性能、冶金工艺、热处理工艺和焊接性能等几个方面,阐述了目前SA508-3钢的研究进展,为进一步提高钢的综合性能和研发下一代核电用钢提供了参考。 展开更多
关键词 sa508-3钢 核电 研究进展
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焊接热循环峰值温度及冷却速率对SA508-3钢粗晶区组织和性能的影响 被引量：6
15
作者 吕晓春 何鹏 +2 位作者 秦建 杜兵 胡忠全 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期13-17,113,共6页
针对核电设备用SA508-3钢粗晶区,采用热模拟技术研究了在不预热前提下二次焊接热循环峰值温度及冷却速率对粗晶区组织和性能的影响.结果表明,粗晶区在经历不同峰值温度及冷却速率的焊接热循环后,其显微硬度与冲击韧性起伏较大,是SA508-... 针对核电设备用SA508-3钢粗晶区,采用热模拟技术研究了在不预热前提下二次焊接热循环峰值温度及冷却速率对粗晶区组织和性能的影响.结果表明,粗晶区在经历不同峰值温度及冷却速率的焊接热循环后,其显微硬度与冲击韧性起伏较大,是SA508-3钢焊接接头中性能极不稳定的区域.粗晶区在经历峰值温度600~700℃的二次焊接热循环后可以获得较好的强韧性匹配.t8/5为10 s时,粗晶区在经历峰值温度750~950℃的二次焊接热循环后,在晶界附近形成的隐晶马氏体以及晶粒的进一步粗化,使得综合性能最差,应加以避免. 展开更多
关键词 sa508-3钢 粗晶区 峰值温度 冷却速率
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SA508-3钢回火焊道技术焊道搭接量的分析 被引量：8
16
作者 秦建 李世乾 +2 位作者 张汇文 吕晓春 杜兵 《焊接》 北大核心 2017年第3期48-51,共4页
针对核电设备常用钢种SA508-3钢,采用钨极氩弧自动焊接方法,对该钢种在使用回火焊道焊接技术修复时的焊道搭接量进行了分析。试验结果表明,焊道搭接量在0%~30%时,相邻的焊道间有明显的凹坑的存在,在后续焊道的焊接过程中容易出现未熔合... 针对核电设备常用钢种SA508-3钢,采用钨极氩弧自动焊接方法,对该钢种在使用回火焊道焊接技术修复时的焊道搭接量进行了分析。试验结果表明,焊道搭接量在0%~30%时,相邻的焊道间有明显的凹坑的存在,在后续焊道的焊接过程中容易出现未熔合问题;焊道搭接量达到70%时,焊道表面向瘤状发展,不利于后续焊道的排布,焊道几何尺寸的排布使得回火焊道焊接技术无法实施;焊道搭接量在40%~60%时,焊道分布相对平直,显微硬度及淬硬组织分布均匀,利于回火焊道技术的实施。 展开更多
关键词 sa508-3钢 回火焊道技术 焊道搭接量 焊缝成型
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SA508-3钢铸态粗晶组织热压缩变形行为与晶粒演化规律 被引量：7
17
作者 高亮 陈飞 +1 位作者 隋大山 冯国卫 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2015年第6期130-135,共6页
为获得SA508-3钢铸态粗晶组织热变形过程中的晶粒细化和均匀化规律,通过Gleeble单道次高温热压缩实验（950℃~1250℃,0.001s-1~1s-1,真应变ε=0.8）,发现铸态粗晶在低温硬化-回复阶段时的应力水平较锻态细晶的略高,通过金相分析发现,该... 为获得SA508-3钢铸态粗晶组织热变形过程中的晶粒细化和均匀化规律,通过Gleeble单道次高温热压缩实验（950℃~1250℃,0.001s-1~1s-1,真应变ε=0.8）,发现铸态粗晶在低温硬化-回复阶段时的应力水平较锻态细晶的略高,通过金相分析发现,该现象是由铸态粗晶组织含有大量形变孪晶及其较差的变形协调性所致。同时分析了不同变形条件（温度和应变速率）对再结晶晶粒尺寸和混晶程度的影响规律,得到了动态再结晶完成后,变形温度为1 050℃~1 200℃、应变速率为0.01s-1~1s-1的变形参数对SA508-3钢铸态粗晶组织具有较好的细化晶粒作用,最高晶粒度可达6级~7级;1050℃~1200℃、0.001s-1~0.1s-1的变形参数可有效地降低SA508-3钢铸态粗晶组织的混晶程度,动态再结晶完成后组织比较均匀。 展开更多
关键词 sa508-3钢 高温流动应力 粗晶细化 混晶 微观组织
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核电用SA508-3钢大型锻件的内部裂纹缺陷分析及工艺优化 被引量：9
18
作者 门正兴 马亚鑫 +1 位作者 周杰 岳太文 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2017年第8期1-6,共6页
SA508-3钢是目前大型核反应堆压力容器的主要材料,从材料成形角度提高SA508-3钢大型锻件整体性能从而提高零件安全性是大型铸锻件研究的重要方向。通过对传统锥板镦粗+平板旋转展平工艺成形的SA508-3钢大型锻件的超声波探伤密集型缺陷... SA508-3钢是目前大型核反应堆压力容器的主要材料,从材料成形角度提高SA508-3钢大型锻件整体性能从而提高零件安全性是大型铸锻件研究的重要方向。通过对传统锥板镦粗+平板旋转展平工艺成形的SA508-3钢大型锻件的超声波探伤密集型缺陷进行失效分析,得到缺陷为呈断续锯齿状的裂纹缺陷,缺陷产生的原因与微观偏析带引起的金属材料组织和性能不均有关。采用数值模拟方法,对传统工艺与锥板镦粗+胎模旋转展平新工艺进行比较分析。结果表明,采用新工艺时,锻件内部金属在三向压应力下发生大变形,可避免新裂纹产生,有利于已有闭合裂纹的焊合,锻件组织更加均匀。实际生产过程中,该方法可有效减少SA508-3钢大型锻件中的密集型裂纹缺陷。 展开更多
关键词 sa508-3钢 大型锻件 裂纹缺陷 偏析 展平
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SA508-3钢焊趾部位回火焊道技术研究 被引量：8
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作者 秦建 吕晓春 +1 位作者 杜兵 陈晓宇 《焊接》 北大核心 2014年第7期37-40,74,共4页
采用自动TIG焊方法对核电SA508-3钢焊趾部位回火焊道技术进行了研究.试验结果表明,随着参数S的增大,焊趾处的粗晶区分别经历了完全相变、不完全相变、高温回火、低温回火等热循环过程,S为0 ～0.4mm时,焊趾处显微组织以板条马氏体为主,... 采用自动TIG焊方法对核电SA508-3钢焊趾部位回火焊道技术进行了研究.试验结果表明,随着参数S的增大,焊趾处的粗晶区分别经历了完全相变、不完全相变、高温回火、低温回火等热循环过程,S为0 ～0.4mm时,焊趾处显微组织以板条马氏体为主,显微硬度高于420 HV;S为1.5 mm时,后续焊道的临界区覆盖在了焊趾处的粗晶区部位,此时显微组织为原奥氏体晶界的链状隐晶马氏体组织＋回火索氏体组织,显微硬度高于350HV;S为2～2.8 mm时,焊趾处粗晶区转变为回火索氏体组织,显微硬度在300 HV左右;S为3.4～4.3 mm时,焊趾处显微组织为马氏体的回火组织,显微硬度值高于350 HV. 展开更多
关键词 sa508-3钢 回火焊道技术 焊趾 粗晶区
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核电用SA508-3钢的奥氏体晶粒生长过程模拟 被引量：6
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作者 董定乾 崔振山 陈飞 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第10期1504-1509,共6页
将核电用SA508-3钢试样分别在温度900~1 250°C下加热0~300min进行奥氏体化热处理,测量处理后的奥氏体晶粒直径,对奥氏体晶粒的生长规律进行研究,同时,通过回归实验数据建立了描述晶粒生长过程的动力学模型.结果表明：奥氏体晶粒直... 将核电用SA508-3钢试样分别在温度900~1 250°C下加热0~300min进行奥氏体化热处理,测量处理后的奥氏体晶粒直径,对奥氏体晶粒的生长规律进行研究,同时,通过回归实验数据建立了描述晶粒生长过程的动力学模型.结果表明：奥氏体晶粒直径随加热温度升高而呈现出抛物线形状的变化特征;随着保温时间的延长,其变化规律趋近于双曲线形状;当加热温度为900~1 050°C时,奥氏体晶粒的生长速度较慢;当加热温度在1 050~1 250°C时,奥氏体晶粒的生长速度显著增大;所建数学模型的计算值与实验结果较吻合,能够反映不同温度下的晶粒生长规律. 展开更多
关键词 sa508-3钢 热成形 奥氏体 晶粒生长
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