SA387 Gr11CL2厚壁筒体温卷成形工艺研究

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作者 刘涛涛 《锻压装备与制造技术》 2025年第4期101-103,共3页

对SA387 Gr11CL2厚壁筒体温卷成形工艺进行深入研究,通过分析SA387 Gr11CL2材料的性能特点,进行系列高温拉伸试验,得出最佳中温成形加热温度,确定最佳的工艺参数,并提出成形过程所需工具、工装及人员安全防护措施,最后成功应用于硫保护... 对SA387 Gr11CL2厚壁筒体温卷成形工艺进行深入研究,通过分析SA387 Gr11CL2材料的性能特点,进行系列高温拉伸试验,得出最佳中温成形加热温度,确定最佳的工艺参数,并提出成形过程所需工具、工装及人员安全防护措施,最后成功应用于硫保护罐厚壁筒体卷制成形,为该材料的厚壁筒体制造积累了一定经验。 展开更多

关键词 sa387 Gr11CL2 厚壁筒体 中温成形 安全防护

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SA387Gr11CL2主体材质超100万次疲劳容器设计探索

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作者 陈绍庆 《广州化工》 2025年第1期161-164,共4页

疲劳容器是石油化工装置中常见设备,分析设计标准JB4732附录C规定的设计疲劳曲线上限为100万次,实际工程中常遇到疲劳循环次数超100万次的情况,对此类工程问题,标准并未明确其设计方法与设计疲劳曲线。本文以SA387Gr11CL2主体材质、循... 疲劳容器是石油化工装置中常见设备,分析设计标准JB4732附录C规定的设计疲劳曲线上限为100万次,实际工程中常遇到疲劳循环次数超100万次的情况,对此类工程问题,标准并未明确其设计方法与设计疲劳曲线。本文以SA387Gr11CL2主体材质、循环次数为315万次的疲劳容器为例,建立五个分析模型,选取其危险截面,按JB4732标准进行应力分析,评价其薄膜应力、弯曲应力等,并采用ASME疲劳设计曲线进行应力最大点和螺柱的疲劳分析。结果表明,对于循环次数超100万次的疲劳容器,可以按照JB4732的方法进行应力和疲劳分析,疲劳分析可取ASME疲劳设计曲线,由于循环次数高,螺柱疲劳损伤大,设备操作应加强对螺栓的检验,定期更换螺栓。 展开更多

关键词 sa387Gr11CL2疲劳容器设计 高循环次数疲劳分析 螺柱疲劳寿命评估

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预热温度对SA387焊后残余应力和力学性能的影响

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作者 李志峰 邵珊珊 《化工设备与管道》 CAS 北大核心 2024年第3期1-8,共8页

为了研究预热温度对SA387材料焊后力学性能和残余应力的影响,采用4种不同的预热温度分别焊接试板。对焊接完毕后的试板进行残余应力测定,发现随着预热温度的升高,焊接残余应力呈现先降低后升高的情况;通过力学性能测试和显微组织观察,... 为了研究预热温度对SA387材料焊后力学性能和残余应力的影响,采用4种不同的预热温度分别焊接试板。对焊接完毕后的试板进行残余应力测定,发现随着预热温度的升高,焊接残余应力呈现先降低后升高的情况;通过力学性能测试和显微组织观察,发现预热温度对材料力学性能有很大影响,材料的抗拉强度和屈服强度随预热温度的升高而降低,韧性随着预热温度的升高先降低后升高。综合焊接残余应力和材料力学性能的测试结果,建议SA387 Gr11 Cl2的预热温度选择265~290℃。 展开更多

关键词 残余应力 预热温度 sa387 力学性能

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一体模钢锭轧制特厚SA387Gr11CL2钢板生产实践

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作者 瞿征 侯敬超 +4 位作者 王飞 李样兵 岳欣欣 陈家超 武杰 《宽厚板》 2024年第1期8-11,共4页

以33.2 t一体模钢锭轧制的(120×1 720×13 570) mm规格SA387Gr11CL2钢板为对象,重点研究帽口端表面、内部质量、化学成分及力学性能。结果表明:轧制钢板帽口对应位置的表面质量良好,探伤结果达到NB/T 47013.3—2015标准及第1... 以33.2 t一体模钢锭轧制的(120×1 720×13 570) mm规格SA387Gr11CL2钢板为对象,重点研究帽口端表面、内部质量、化学成分及力学性能。结果表明:轧制钢板帽口对应位置的表面质量良好,探伤结果达到NB/T 47013.3—2015标准及第1号修改单TⅠ级。距帽口线700 mm以内试样成分无明显偏析,满足标准要求,拉伸、冲击等力学性能良好。与传统钢锭相比,采用一体模钢锭轧制上述规格钢板,成材率可以提高3.29%。 展开更多

关键词 sa387Gr11CL2钢板 帽口 一体模 成分偏析 探伤

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特厚临氢设备用钢12Cr2Mo1R(SA387Gr.22Cl.2)的试制 被引量：12

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作者 高照海 唐郑磊 +1 位作者 许少普 陆岳璋 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第2期56-62,共7页

介绍了特厚临氢设备用12Cr2Mo1R(HIC)钢板的生产工艺和技术指标,详细研究了钢板热处理工艺与组织对模拟焊后热处理和回火脆化倾向等性能的关系。以118mm厚钢板为例,给出了化学成分及力学性能结果,结果表明该特厚临氢设备用12Cr2Mo1R钢... 介绍了特厚临氢设备用12Cr2Mo1R(HIC)钢板的生产工艺和技术指标,详细研究了钢板热处理工艺与组织对模拟焊后热处理和回火脆化倾向等性能的关系。以118mm厚钢板为例,给出了化学成分及力学性能结果,结果表明该特厚临氢设备用12Cr2Mo1R钢板成分均匀、杂质元素含量低、综合力学性能优良、回火脆化敏感性低。 展开更多

关键词 临氢 12Cr2M01R(sa387Gr 22C1 2) 热处理

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临氢设备用12Cr2Mo1R(SA387Gr22Cl2)厚钢板的开发 被引量：15

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作者 姜洪生 张汉谦 +1 位作者 丛郁 王国栋 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2008年第12期67-70,共4页

介绍了宝钢产临氢设备用12Cr2Mo1R厚钢板的技术指标和生产工艺。以95 mm厚的钢板为例,给出了其化学成分和力学性能等结果。与国内外同类厚钢板相比,宝钢生产的12Cr2Mo1R厚钢板的性能指标与之相当。

关键词 临氢设备 厚钢板 12Cr2Mo1R(sa387Gr22Cl2) 性能

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特厚临氢设备用SA387Gr.22Cl.2钢板的组织控制 被引量：5

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作者 唐郑磊 陆岳璋 +3 位作者 许少普 李忠波 杨阳 刘庆波 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第4期50-52,共3页

对特厚临氢设备用SA387Gr.22Cl.2钢板的CCT曲线进行测定,模拟计算不同厚度下SA387Gr.22Cl.2钢板厚度1/2处的冷却速度,确定形成贝氏体组织最小冷却速率(临界冷却速度)。结果表明,形成贝氏体组织最小冷却速率为1℃/s及正火空冷临界厚度为5... 对特厚临氢设备用SA387Gr.22Cl.2钢板的CCT曲线进行测定,模拟计算不同厚度下SA387Gr.22Cl.2钢板厚度1/2处的冷却速度,确定形成贝氏体组织最小冷却速率(临界冷却速度)。结果表明,形成贝氏体组织最小冷却速率为1℃/s及正火空冷临界厚度为50 mm,板厚超过200 mm时临界冷却强度急剧增加,心部会出现铁素体且含量2%内多边形铁素体,对力学性能没有显著的影响。 展开更多

关键词 sa387Gr.22Cl.2钢 热处理 组织控制

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费托反应器SA387 Gr11 Cl2特厚板筒体立焊施工技术 被引量：5

8

作者 邵光辉 陈明健 +2 位作者 葛新生 徐胜 刘智勇 《压力容器》 2015年第1期65-71,共7页

全面分析了费托反应器SA387 Gr11 Cl2筒体特厚板的焊接性,针对立焊过程中易产生的冷裂纹、再热裂纹及不易成型等问题,制定了详细的焊接工艺并施焊,通过对产品焊接试件化学成分、力学性能等的检测、分析,对焊接工艺的适用性进行了评判。... 全面分析了费托反应器SA387 Gr11 Cl2筒体特厚板的焊接性,针对立焊过程中易产生的冷裂纹、再热裂纹及不易成型等问题,制定了详细的焊接工艺并施焊,通过对产品焊接试件化学成分、力学性能等的检测、分析,对焊接工艺的适用性进行了评判。结果表明,采用PHOENIX CHROMO 1焊条,双U形坡口,焊前预热,小电流、短弧多层多道施焊,焊后立即消氢和消应力热处理等多种工艺措施,可以有效避免冷裂纹、再热裂纹的产生,得到高质量的焊接接头,满足费托反应器的制造质量要求。 展开更多

关键词 sa387Gr11Cl2特厚板 焊接性 冷裂纹 再热裂纹

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SA387Gr11CL2钢SAW焊接接头显微组织分析 被引量：1

9

作者 李丽茹 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第21期193-195,共3页

通过对SA387Gr11CL2耐热钢SAW焊接接头的显微组织分析,得到SA387Gr11CL2焊缝、热影响区的显微组织的变化规律。其中焊缝区为回火索氏体+细粒状碳化物;过热区为保持板条状马氏体位相的回火索氏体组织;重结晶区为细小的回火索氏体+铁素体... 通过对SA387Gr11CL2耐热钢SAW焊接接头的显微组织分析,得到SA387Gr11CL2焊缝、热影响区的显微组织的变化规律。其中焊缝区为回火索氏体+细粒状碳化物;过热区为保持板条状马氏体位相的回火索氏体组织;重结晶区为细小的回火索氏体+铁素体的组织;部分相变区为晶粒较粗大的回火索氏体+铁素体组织。 展开更多

关键词 sa387Gr11CL2耐热钢 埋弧焊(SAW) 焊接接头 显微组织

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进口SA387-Cr12珠光体耐热钢加氢反应器的焊接技术 被引量：1

10

作者 杨国辉 《焊接技术》 2004年第5期31-34,共4页

对用于热壁加氢反应器的进口材料SA387-Cr12珠光体耐热钢进行了焊接性试验和热处理参数P值试验,并结合产品进行了焊接工艺评定,制定了合理的焊接工艺措施及工艺参数,获得了满意的焊接质量。

关键词 进口sa387-Cr12 加氢反应器 焊接

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SA387GR.11CL.12钢单面焊对接接头的疲劳裂纹扩展性能评定

11

作者 沈海仁 张元平 郑三龙 《理化检验（物理分册）》 CAS 2010年第1期37-39,共3页

就ASME锅炉压力容器规范的SA387GR.11CL.12钢的单面焊对接接头进行了疲劳裂纹扩展试验,得到在用含缺陷压力容器的安全评定用的da/dN与ΔK的关系式为:da/dN=15.0×10^(-9)ΔK^(3.34),它与GB/T 19624-2004推荐的公式相比,在相同的ΔK... 就ASME锅炉压力容器规范的SA387GR.11CL.12钢的单面焊对接接头进行了疲劳裂纹扩展试验,得到在用含缺陷压力容器的安全评定用的da/dN与ΔK的关系式为:da/dN=15.0×10^(-9)ΔK^(3.34),它与GB/T 19624-2004推荐的公式相比,在相同的ΔK下,扩展速率要比推荐值大。因此对其进行安全评定时不建议采用GB 19624-2004推荐的公式。 展开更多

关键词 sa387GR.11CL.12钢 单面焊焊接接头 疲劳裂纹扩展性能 标准

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SA387Gr11CL2钢的焊接 被引量：3

12

作者 苗磊 何成哲 赵殿福 《焊接技术》 北大核心 2010年第S1期48-50,共3页

2009年,本公司为某集团合成氨装置生产的水煤气加热器,由于容器在运行过程中不断经受冷热疲劳,产生轴向和纵向温差,引起局部的塑性变形,长期使用易造成筒体鼓胀。而SA387Gr11 CL2钢在小于600℃温度下有较好的热强度及抗氧化抗氢、硫腐... 2009年,本公司为某集团合成氨装置生产的水煤气加热器,由于容器在运行过程中不断经受冷热疲劳,产生轴向和纵向温差,引起局部的塑性变形,长期使用易造成筒体鼓胀。而SA387Gr11 CL2钢在小于600℃温度下有较好的热强度及抗氧化抗氢、硫腐蚀性能。此容器筒体采用的材质为SA387Gr11 CL2,是适用于高温压力容器用的铬-钼钢。冷裂纹和再热裂纹是SA387Gr11 CL2钢焊接时经常出现的问题。在焊接水煤气加热器的过程中,对SA387Gr11 CL2钢板进行焊接工艺研究,制定出合理的焊接工艺,通过合理选用焊接材料,确定焊前预热温度,严格控制焊接工艺参数、焊后消氢和焊后消应力热处理等控制措施,有效地防止了焊接冷裂纹和再热裂纹的产生,并使焊接接头性能满足了设计的要求。 展开更多

关键词 sa387Gr11 CL2钢 焊接工艺 冷裂纹 再热裂纹 控制措施

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极限模焊工况下大厚度SA387Gr11CL2钢板的力学性能 被引量：1

13

作者 李样兵 柳付芳 +3 位作者 赵国昌 龙杰 袁锦程 吴艳阳 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第12期193-196,共4页

针对设计院和制造厂提出的越来越严格的模焊工艺要求,结合136 mm厚钢板研究了极限模焊工况对大厚度SA387Gr11CL2钢力学性能的影响。结果表明,在保温温度690℃、保温时间24h、装出炉温度200℃、升降温速率30℃/h的极严格模焊工艺制度下,... 针对设计院和制造厂提出的越来越严格的模焊工艺要求,结合136 mm厚钢板研究了极限模焊工况对大厚度SA387Gr11CL2钢力学性能的影响。结果表明,在保温温度690℃、保温时间24h、装出炉温度200℃、升降温速率30℃/h的极严格模焊工艺制度下,钢的全厚度(表面下1.6 mm、板厚1/4处及板厚1/2处)室温拉伸性能尚可,但0℃及以下随着冲击温度的降低,相应冲击吸收能量逐渐下降,板厚1/2处-20℃冲击吸收能量已经接近标准要求的下限,富余量很小,结合金相和扫描电镜进行组织分析,表明过分加严模焊工艺会引起显微组织中碳化物沿晶界偏聚并长大,使钢板韧性明显变差。 展开更多

关键词 sa387Gr11CL2钢板 焊后热处理 模拟 力学性能

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压力容器用铬钼合金钢SA387Gr.11.CL1组织与性能 被引量：4

14

作者 杨超 《石油化工设备》 CAS 2014年第6期29-31,共3页

对压力容器用ASME材料SA387Gr.11.CL1铬钼合金钢进行了化学成分、力学性能、金相组织和高温拉伸性能分析,并与国内高温材料14Cr1MoR、12Cr1MoVG的力学性能参数进行了对比,结果表明SA387Gr.11.CL1适合在高温、高压下使用。

关键词 压力容器 sa387Gr.11.CL1 金相组织 力学性能 分析

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气化炉SA387Gr11Cl2与316L异种钢的焊接工艺研究 被引量：7

15

作者 王志刚 《压力容器》 北大核心 2021年第3期18-24,共7页

以气化炉的就地液位计与下段洗涤冷却室壳体焊接为例,分别对SA387Gr11Cl2与316L的焊接性能进行了分析,同时对两种材料焊接特点作了简要描述,通过采用不同的焊条进行工艺试验,对接头的显微组织及力学性能进行对比分析,摸索出最佳的焊接... 以气化炉的就地液位计与下段洗涤冷却室壳体焊接为例,分别对SA387Gr11Cl2与316L的焊接性能进行了分析,同时对两种材料焊接特点作了简要描述,通过采用不同的焊条进行工艺试验,对接头的显微组织及力学性能进行对比分析,摸索出最佳的焊接工艺参数,确定了合适的焊接材料,攻克了SA387Gr11Cl2与316L异种钢焊接弯曲性能差的难题,并成功应用于产品焊接,最终完成了气化炉的制造。 展开更多

关键词 气化炉 异种钢焊接 sa387Gr11Cl2 316L 焊接工艺

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SA387Cr11.CL2钢拼焊大型封头热处理工艺试验 被引量：3

16

作者 林楠 《压力容器》 北大核心 2007年第6期57-58,62,共3页

通过对SA387Cr11.CL2钢大型封头焊接试板的热处理工艺,进行多次试验,找出了合适的热处理工艺;并通过合理的工装,有效控制了封头的变形。

关键词 sa387Cr11.CL2钢拼焊封头 焊接试板 热处理工艺

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改善SA387Gr11CL1(H)钢焊缝低温韧性的试验研究 被引量：3

17

作者 叶玉芬 《压力容器》 2012年第2期72-77,共6页

某台SA387Gr11CL1(H)钢冷换设备的产品焊接试板在进行力学性能试验时,焊缝-18℃冲击功不合格。通过分析研究和焊接工艺试验,查明了导致焊缝韧性不合格的原因。经过多次热处理试验,确立了适合的热处理工艺,运用于该台设备壳体焊缝中,显... 某台SA387Gr11CL1(H)钢冷换设备的产品焊接试板在进行力学性能试验时,焊缝-18℃冲击功不合格。通过分析研究和焊接工艺试验,查明了导致焊缝韧性不合格的原因。经过多次热处理试验,确立了适合的热处理工艺,运用于该台设备壳体焊缝中,显著提高了原焊缝的韧性,取得了良好效果。 展开更多

关键词 sa387Gr11CL1(H) 焊缝 冲击性能 热处理工艺

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SA387Gr.11Cl.2+UNS N08825镍基合金复合板的热成型及热处理 被引量：2

18

作者 王清源 张英俊 《压力容器》 2004年第12期31-33,共3页

介绍了复合钢板封头成型存在的问题,制订了SA387Gr.11Cl.2+UNSN08825镍基合金复合钢板球型封头瓜瓣的热成型及热处理工艺,并进行了验证,得出只要控制好热成型温度范围,就不必重新热处理,只做回火处理就能满足设计要求的结论。最后做出总... 介绍了复合钢板封头成型存在的问题,制订了SA387Gr.11Cl.2+UNSN08825镍基合金复合钢板球型封头瓜瓣的热成型及热处理工艺,并进行了验证,得出只要控制好热成型温度范围,就不必重新热处理,只做回火处理就能满足设计要求的结论。最后做出总结,以备今后参考。 展开更多

关键词 复合钢板 sa387Gr.11Cl.2+UNS N08825材料 热成型及热处理

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SA387Gr22Cl2封头接管焊缝裂纹的返修

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作者 吴晓俣 尤靖辉 钱金康 《石油和化工设备》 CAS 2014年第4期37-39,共3页

在对某化肥厂氨合成塔的上封头SA387Gr22Cl2材料接管焊缝检查时,发现6个接管均出现不同程度的裂纹,通过返修工艺的实施,完成了整个返修过程,总结了一些重要的质量控制点。

关键词 sa387Gr22Cl2 上封头 接管焊缝 裂纹 返修

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SA387-Gr.11与SUS304异种钢的焊接 被引量：1

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作者 陈勇 黄志红 +1 位作者 张伟杰 戴宝坤 《焊接技术》 2003年第4期52-54,共3页

通过对异种钢焊接性能分析,采用堆焊过渡层的方法,比较焊接接头的金相组织、熔合区宽度和力学性能等,提出在SA387-Gr.11材料基体上堆焊Ni基材料,经热处理后,再与SUS304材料用Ni基材料焊接,能够获得较满意的异种钢接头,对其他形式的异种... 通过对异种钢焊接性能分析,采用堆焊过渡层的方法,比较焊接接头的金相组织、熔合区宽度和力学性能等,提出在SA387-Gr.11材料基体上堆焊Ni基材料,经热处理后,再与SUS304材料用Ni基材料焊接,能够获得较满意的异种钢接头,对其他形式的异种钢接头也有一定的参考价值。 展开更多

关键词 sa387-Cr.11与SUS304 异种钢 堆焊 Ni基材料

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