焊后热处理时间对SA-508Gr.3Cl.2钢焊缝力学性能影响的研究 被引量：8

1

作者 王弘昶 张文杨 左波 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第15期28-31,共4页

在三代非能动压水堆核电设备上,大量地使用到了SA-508Gr.3Cl.2钢,该材料具有较高的强度和低温冲击韧性。由于核电部件材料厚度大,SA-508Gr.3Cl.2钢焊接完成后需要进行较长时间的热处理,以消除残余应力。针对SA-508Gr.3Cl.2焊缝,选取了... 在三代非能动压水堆核电设备上,大量地使用到了SA-508Gr.3Cl.2钢,该材料具有较高的强度和低温冲击韧性。由于核电部件材料厚度大,SA-508Gr.3Cl.2钢焊接完成后需要进行较长时间的热处理,以消除残余应力。针对SA-508Gr.3Cl.2焊缝,选取了国内外不同牌号的四种埋弧焊焊丝焊剂进行焊接试验,并分别进行了不同焊后热处理保温时间下的焊缝金属拉伸和冲击试验。通过对试验结果的分析表明:焊后热处理后,SA-508 Gr.3Cl.2钢焊缝拉伸性能有较大程度的降低,随着焊后热处理时间的增长,焊缝强度降低的趋势逐渐减缓;焊后热处理对SA-508Gr.3Cl.2钢焊缝冲击性能影响无明显规律;随着焊后热处理时间的延长,焊缝基体组织未发生显著变化,晶间析出物有所增加并长大。焊缝的性能,特别是其低温冲击性能,更大程度取决于焊接参数,尤其是焊接热输入量。为获取理想的焊缝力学性能,需采用合适的焊接参数,控制热输入量。 展开更多

关键词 sa-508gr.3Cl.2 钢焊缝 焊后热处理 拉伸性能 冲击韧性

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SA-508Gr.3Cl.1厚板焊接工艺及焊接接头性能研究 被引量：7

2

作者 徐祥久 王莉 +1 位作者 杜玉华 王舒伟 《电焊机》 北大核心 2013年第9期87-90,共4页

对核岛设备常用低合金钢材料SA-508Gr.3Cl.1锻件的焊接性进行了研究,采用焊条电弧焊和窄间隙埋弧焊的组合焊接工艺对SA-508Gr.3Cl.1厚板进行了焊接,并对焊接接头组织和性能进行了分析,最终获得了强度高、韧性好、无缺陷的优良贝氏体组... 对核岛设备常用低合金钢材料SA-508Gr.3Cl.1锻件的焊接性进行了研究,采用焊条电弧焊和窄间隙埋弧焊的组合焊接工艺对SA-508Gr.3Cl.1厚板进行了焊接,并对焊接接头组织和性能进行了分析,最终获得了强度高、韧性好、无缺陷的优良贝氏体组织焊接接头,解决了SA-508Gr.3C1.1厚板焊接接头冷裂纹和韧性差的技术难点,为核岛主承压设备壳体的焊接提供了技术保障。 展开更多

关键词 sa-508gr 3Cl 1 厚板 窄间隙 埋弧焊

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模拟焊后热处理对SA-508Gr.3 Cl.1钢力学性能的影响 被引量：8

3

作者 薛永栋 赵阳磊 +3 位作者 郭彪 李雪 郑焦 晋帅勇 《大型铸锻件》 2012年第2期9-11,共3页

研究了模拟焊后热处理对SA-508Gr.3 Cl.1钢力学性能的影响。结果表明,模拟焊后热处理会导致SA-508Gr.3 Cl.1调质钢强度的下降和冲击韧性的降低,即出现了回火脆性。分析结果表明:模拟焊后热处理后缓慢冷却的试样中发生了明显的P元素从晶... 研究了模拟焊后热处理对SA-508Gr.3 Cl.1钢力学性能的影响。结果表明,模拟焊后热处理会导致SA-508Gr.3 Cl.1调质钢强度的下降和冲击韧性的降低,即出现了回火脆性。分析结果表明:模拟焊后热处理后缓慢冷却的试样中发生了明显的P元素从晶粒内部向晶界偏聚的现象,这将弱化晶界,导致热处理后试样强度和冲击韧性降低。通过降低钢中的P、S、As等杂质元素含量和提高焊后热处理冷却速度可以消除这一不利影响。 展开更多

关键词 sa-508gr.3 Cl.1钢 模拟焊后热处理 力学性能 回火脆性

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热变形条件及热处理参数对SA-508Gr.3钢的影响 被引量：2

4

作者 王浩强 赵玲玲 刘凯泉 《一重技术》 2017年第5期44-47,共4页

通过热压缩实验,分析不同变形条件(温度范围1 200~700℃,变形速率范围0.001~1 s^(-1))对晶粒尺寸的影响。得到的试验结果表明,变形温度为1 100℃、应变速率为1 s^(-1)时,再结晶细化晶粒的作用最好,晶粒度可以达到5级。通过选取3种不同... 通过热压缩实验,分析不同变形条件(温度范围1 200~700℃,变形速率范围0.001~1 s^(-1))对晶粒尺寸的影响。得到的试验结果表明,变形温度为1 100℃、应变速率为1 s^(-1)时,再结晶细化晶粒的作用最好,晶粒度可以达到5级。通过选取3种不同变形程度的试样进行860℃退火热处理,发现均可以获得细小均匀的晶粒,晶粒度均达到8级。而随着奥氏体化温度的提高(920℃、960℃、980℃、1 000℃)晶粒度会发生长大,在980℃以下经过奥氏体化,晶粒尺寸均大于4级,而当温度高于1 000℃以后,晶粒尺寸迅速增大,达到2级。 展开更多

关键词 晶粒细化 热变形 sa-508gr.3钢 微观组织

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核电用SA-508Gr.3Cl.2钢配套埋弧焊焊接材料的研制 被引量：2

5

作者 胡晓波 赵承先 +3 位作者 冯伟 陈波 魏涛 刘满雨 《机械制造文摘（焊接分册）》 2022年第1期42-46,共5页

针对核电蒸汽发生器、稳压器等设备用SA-508Gr.3Cl.2钢配套埋弧焊焊接材料大部分依赖进口的现状,进行了SA-508Gr.3Cl.2钢配套埋弧焊焊丝、焊剂的研制工作。通过对有害杂质元素的有效控制,使得研制焊材的抗拉强度、冲击韧性等性能有了显... 针对核电蒸汽发生器、稳压器等设备用SA-508Gr.3Cl.2钢配套埋弧焊焊接材料大部分依赖进口的现状,进行了SA-508Gr.3Cl.2钢配套埋弧焊焊丝、焊剂的研制工作。通过对有害杂质元素的有效控制,使得研制焊材的抗拉强度、冲击韧性等性能有了显著的提升,从而获得了优良的力学性能。结果表明,研制的低合金钢埋弧焊焊接材料具有良好的焊接工艺性能,电弧稳定性好,焊道成形美观,脱渣容易,且各项力学性能均满足产品要求。 展开更多

关键词 sa-508gr.3Cl.2钢 埋弧焊 焊接材料 力学性能

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焊后热处理保温温度和时间对SA-508Gr.3Cl.2锻件力学性能的影响

6

作者 冶金辉 李宏艳 《今日自动化》 2019年第1期47-49,共3页

研究了核电用锻件经不同的焊后热处理工艺参数后力学性能的变化,结果表明:焊后热处理后锻件综合性能均有所下降,保温温度对锻件屈服强度影响较大,随着温度的提高,锻件屈服强度呈下降趋势,尤其是高温屈服强度。保温时间对锻件NDTT影响较... 研究了核电用锻件经不同的焊后热处理工艺参数后力学性能的变化,结果表明:焊后热处理后锻件综合性能均有所下降,保温温度对锻件屈服强度影响较大,随着温度的提高,锻件屈服强度呈下降趋势,尤其是高温屈服强度。保温时间对锻件NDTT影响较大,随着保温时间的延长,锻件NDTT降低。模拟焊后热处理温度和时间对锻件冲击韧性影响规律不明显。 展开更多

关键词 sa-508gr.3Cl.2锻件 焊后热处理 力学性能

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反应堆压力容器用SA-508 Gr.3 Cl.1钢钨极惰性气体保护焊工艺研究 被引量：6

7

作者 张俊宝 姚俊俊 林绍萱 《压力容器》 北大核心 2020年第7期9-13,18,共6页

反应堆压力容器用材料主要是Mn-Mo-Ni钢,其压力边界焊缝使用的焊接方法仅为焊条电弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)。为了提高焊接质量、减少清根的工作量,进行了反应堆压力容器Mn-Mo-Ni(SA-508 Gr.3 Cl.1)配套钨极惰性气体保护焊(GTAW)工艺的研... 反应堆压力容器用材料主要是Mn-Mo-Ni钢,其压力边界焊缝使用的焊接方法仅为焊条电弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)。为了提高焊接质量、减少清根的工作量,进行了反应堆压力容器Mn-Mo-Ni(SA-508 Gr.3 Cl.1)配套钨极惰性气体保护焊(GTAW)工艺的研究,并完成了焊接工艺评定试验。研究结果表明,钨极惰性气体保护焊可用于反应堆压力容器产品焊接。 展开更多

关键词 sa-508 gr.3 Cl.1钢 钨极惰性气体保护焊 焊接工艺

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SA-508 Gr.3钢动态应变时效的研究进展 被引量：1

8

作者 王龙 刘飞华 +2 位作者 尤磊 胡益川 曾小川 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第A01期47-49,共3页

SA-508Gr.3钢凭借良好的力学性能,被广泛应用于压水堆核电站核岛设备上。本文综述了动态应变时效对SA-508Gr.3钢微观组织、断裂韧性和应力腐蚀敏感性的影响,总结了动态应变时效发生的机理,提出了SA-508Gr.3钢动态应变时效研究存在的问... SA-508Gr.3钢凭借良好的力学性能,被广泛应用于压水堆核电站核岛设备上。本文综述了动态应变时效对SA-508Gr.3钢微观组织、断裂韧性和应力腐蚀敏感性的影响,总结了动态应变时效发生的机理,提出了SA-508Gr.3钢动态应变时效研究存在的问题及解决思路。 展开更多

关键词 sa-508gr.3钢 动态应变时效 研究进展

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核压力容器用SA508 Gr.3钢冷却过程的相变动力学

9

作者 李仲勋 蒋元凯 +3 位作者 李传维 王秉熙 王永东 顾剑锋 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第8期103-112,共10页

通过热膨胀实验和显微组织观察分析了SA508 Gr.3钢连续冷却和等温冷却过程中的相变行为,并绘制了连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温冷却转变曲线(TTT曲线)。结果表明:SA508 Gr.3钢避免出现铁素体的临界冷速为0.5℃/s,冷速在0.5~2℃/s之间... 通过热膨胀实验和显微组织观察分析了SA508 Gr.3钢连续冷却和等温冷却过程中的相变行为,并绘制了连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温冷却转变曲线(TTT曲线)。结果表明:SA508 Gr.3钢避免出现铁素体的临界冷速为0.5℃/s,冷速在0.5~2℃/s之间时,可获得贝氏体组织;当冷速≥20℃/s时,可获得完全的马氏体组织;在100℃/s的冷速下测得的Ms和Mf分别为424和198℃;在700~580℃之间等温时,SA508 Gr.3钢以较缓慢的速率发生铁素体转变;在560~380℃之间等温时,SA508 Gr.3钢以较快的速率发生贝氏体转变;等温铁素体转变的C曲线鼻尖温度约为640℃,等温贝氏体转变的C曲线鼻尖温度约为440℃;等温温度高于480℃时,贝氏体相变存在明显的不完全转变现象。 展开更多

关键词 SA508 gr.3钢 CCT曲线 TTT曲线 反应堆压力容器

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SA508 Gr.3 Cl.1钢的三维热加工图及工艺优化

10

作者 李强 陈学文 +3 位作者 周正 刘铭阳 徐栋栋 毛怡然 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第11期192-199,共8页

为了优化SA508 Gr.3 Cl.1钢(以下简称SA508钢)的热锻工艺参数,采用Gleeble-1500D热-力模拟试验机,在温度为950~1200℃(间隔50℃)、应变速率为0.005~0.1 s^(-1)的条件下对其进行热压缩试验。基于试验数据,结合动态材料模型和Prasad失稳准... 为了优化SA508 Gr.3 Cl.1钢(以下简称SA508钢)的热锻工艺参数,采用Gleeble-1500D热-力模拟试验机,在温度为950~1200℃(间隔50℃)、应变速率为0.005~0.1 s^(-1)的条件下对其进行热压缩试验。基于试验数据,结合动态材料模型和Prasad失稳准则,构建了其二维热加工图,并进一步扩展为包含应变量的三维热加工图,以更准确地揭示温度、应变速率和应变量对SA508钢热变形行为的影响。结果表明:SA508钢的真应力-应变曲线呈现出典型的动态再结晶型曲线特性,其流动应力随温度升高或应变速率降低而降低;应变量对SA508钢的成形性有较大影响,随着应变量的增加,功率耗散系数呈现逐渐上升的趋势,失稳区域的占比逐步下降;SA508钢的最佳热变形条件为应变量大于0.5,应变速率为0.03~0.1 s^(-1),温度为1075~1150℃。 展开更多

关键词 SA508 gr.3 Cl.1钢 动态再结晶 动态材料模型 三维热加工图

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SA-508 Gr.3Cl.1钢应力松弛试验研究

11

作者 李杰 《化工机械》 CAS 2015年第6期767-770,共4页

采用日本新研制的钢材应力松弛测试装置,实现了钢材应力松弛的连续、带温测量并自动记录数据、绘制松弛曲线。本研究目的是测试压力容器用SA-508 Gr.3Cl.1低合金钢在高温条件下的应力松弛性能。试验结果为压力容器发生假想严重事故时的... 采用日本新研制的钢材应力松弛测试装置,实现了钢材应力松弛的连续、带温测量并自动记录数据、绘制松弛曲线。本研究目的是测试压力容器用SA-508 Gr.3Cl.1低合金钢在高温条件下的应力松弛性能。试验结果为压力容器发生假想严重事故时的安全性与结构完整性分析提供了可靠的试验依据。 展开更多

关键词 sa-508 gr.3 C1.1钢 压力容器 高温 应力松弛

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Hastelloy B3与SA-516 Gr70焊接工艺研究及应用

12

作者 苑晓刚 曹雪佳 孙修圣 《电焊机》 2025年第12期50-59,共10页

为实现Hastelloy B3与SA-516 Gr70异种钢间的可靠连接,本文采用钨极氩弧焊开展相关焊接工艺研究。分别选用ERNiMo-10、ERNiCrMo-3及ER309LMo三种焊丝进行焊接试验,并通过射线探伤,以及拉伸、弯曲、硬度、冲击等试验,对异种钢焊缝质量、... 为实现Hastelloy B3与SA-516 Gr70异种钢间的可靠连接,本文采用钨极氩弧焊开展相关焊接工艺研究。分别选用ERNiMo-10、ERNiCrMo-3及ER309LMo三种焊丝进行焊接试验,并通过射线探伤,以及拉伸、弯曲、硬度、冲击等试验,对异种钢焊缝质量、焊接接头的力学性能进行评价。试验结果显示:三种焊丝均可以得到满足要求的焊接接头。其中,ERNiMo-10焊接过程稳定,焊接操作性最佳;ERNiCrMo-3焊接时虽存在微偏弧现象,但熔池状态清亮,且与两侧母材的熔合性最优;ER309LMo焊接时,需控制Hastelloy B3侧熔合区的成分稀释,对焊工施焊技能要求最高。三组试件接头的抗拉强度处于629-646MPa范围内,断裂均发生在SA-516 Gr70侧母材,侧向弯曲试样无开口缺陷,异种钢接头熔合状况良好。为完成酯化进料罐筒体与夹套之间的产品焊接,综合考量焊材成本及焊接施焊技能要求,选用ERNiCrMo-3焊丝与ENiCrMo-3焊条,采用钨极氩弧焊和焊条电弧焊相结合的方式,对12.7mm厚的Hastelloy B3与SA-516 Gr70试板进行焊接工艺组合评定。评定结果表明,试板焊接接头的抗拉强度、弯曲性能以及SA-516 Gr70侧热影响区的冲击性能,均满足承压设备焊接工艺评定的要求,能够完成酯化进料罐筒体与夹套之间焊接。 展开更多

关键词 Hastelloy B3 sa-516 gr70 异种钢焊接 焊接工艺 接头性能

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三代核电蒸汽发生器用SA-508 Gr.3 Cl.2锻件的热处理工艺 被引量：4

13

作者 马中良 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第5期180-183,共4页

三代核电蒸汽发生器用SA-508 Gr.3 Cl.2锻件的安全性和可靠性要求更高,热处理工艺是确保锻件质量的关键因素之一,合理的热处理工艺可改变锻件内部组织结构,提高锻件质量,获得满足设计要求的组织和力学性能。本文从正火、回火、调质热处... 三代核电蒸汽发生器用SA-508 Gr.3 Cl.2锻件的安全性和可靠性要求更高,热处理工艺是确保锻件质量的关键因素之一,合理的热处理工艺可改变锻件内部组织结构,提高锻件质量,获得满足设计要求的组织和力学性能。本文从正火、回火、调质热处理、模拟焊后热处理及锻件内部组织结构变化等方面,对SA-508 Gr3 Cl.2锻件的热处理工艺进行研究,分析热处理工艺的原理和关键影响因素,为锻件质量的稳定性和可靠性提供理论支撑和技术参考。 展开更多

关键词 sa-508 gr.3 Cl.2锻件 正火 回火 调质 模拟焊后热处理

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核电用SA-508 Gr.3 Cl.2钢带极电渣堆焊工艺 被引量：3

14

作者 朱伟伟 石立波 《化工设备与管道》 CAS 2016年第6期27-31,共5页

根据某核电项目要求,对堆焊要求的分析和堆焊方法的选择,通过带极电渣堆焊评定对堆焊金属进行拉伸、弯曲、化学成分、铁素体数、晶间腐蚀、硬度、金相的分析试验,结果满足标准和项目要求。试验结果表明,采用合理的措施和合适的焊接参数... 根据某核电项目要求,对堆焊要求的分析和堆焊方法的选择,通过带极电渣堆焊评定对堆焊金属进行拉伸、弯曲、化学成分、铁素体数、晶间腐蚀、硬度、金相的分析试验,结果满足标准和项目要求。试验结果表明,采用合理的措施和合适的焊接参数,使用电渣带极堆焊能获得优异焊接接头,并成功对产品的SA-508 Gr.3 Cl.2进行大面积不锈钢带极电渣堆焊。 展开更多

关键词 核电 电渣堆焊 sa-508 gr.3 C1.2

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碳含量对SA-508 Gr.3钢大锻件组织和性能的影响 被引量：1

15

作者 张明桥 傅明娇 +3 位作者 赵晓光 付朝政 汪洪宇 李卓林 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第7期79-83,共5页

研究了碳含量对SA-508 Gr.3钢大锻件的显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着碳含量的增加,SA-508 Gr.3钢的贝氏体转变温度降低,M_3C碳化物析出量增加;室温和350℃抗拉强度提高,冲击性能先升高后降低,0℃冲击断口形貌由混合型断裂转... 研究了碳含量对SA-508 Gr.3钢大锻件的显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着碳含量的增加,SA-508 Gr.3钢的贝氏体转变温度降低,M_3C碳化物析出量增加;室温和350℃抗拉强度提高,冲击性能先升高后降低,0℃冲击断口形貌由混合型断裂转变为韧窝断裂。为使SA-508 Gr.3钢获得较好的综合性能,碳含量应控制在0.19%~0.22%(质量分数)。 展开更多

关键词 sa-508 gr.3钢 大锻件 碳含量 组织 性能

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三代核电SA-508 Gr3钢化学成分影响分析 被引量：1

16

作者 马中良 《热加工工艺》 北大核心 2019年第2期41-45,共5页

论述了ASME SA-508 Gr3钢中单一化学成分对组织结构和力学性能的影响;讨论了化学成分对该钢的奥氏体形成、晶粒形成、淬火、回火、力学性能和中子辐照的综合影响,为锻件化学成分的量化控制及质量提高提供支撑和技术参考。

关键词 sa-508 gr3 化学成分 三代核电站 中子辐照

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核电SA-508 Gr.3 Cl.2钢用埋弧焊烧结焊剂的研制

17

作者 彭祺珉 杨飞 +2 位作者 蒋勇 李亚军 余燕 《金属加工（热加工）》 2018年第5期39-42,共4页

研制的核电SA—508 Gr.3 Cl.2钢用埋弧焊烧结焊剂CHF113HRF,渣系为氟碱型CaF_2-MgO-Al_2O_3-Ca O-SiO_2,碱度为2.8。该焊剂匹配专用焊丝CHW-SEM2HRF在SA—508 Gr.3 Cl.2钢上焊接,结果表明,该焊丝焊剂组合焊接工艺性能优良,在焊态和焊后... 研制的核电SA—508 Gr.3 Cl.2钢用埋弧焊烧结焊剂CHF113HRF,渣系为氟碱型CaF_2-MgO-Al_2O_3-Ca O-SiO_2,碱度为2.8。该焊剂匹配专用焊丝CHW-SEM2HRF在SA—508 Gr.3 Cl.2钢上焊接,结果表明,该焊丝焊剂组合焊接工艺性能优良,在焊态和焊后热处理条件下,熔敷金属理化性能优良,完全适合核电工程SA—508 Gr.3 Cl.2钢的焊接。 展开更多

关键词 核电 sa-508 gr.3 Cl.2钢 埋弧焊 烧结焊剂 CHF113HRF

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核电用SA508 Gr.3 Cl.1钢窄间隙埋弧焊剂的研制 被引量：1

18

作者 曾志超 张晓柏 +4 位作者 毛兴贵 黄逸峰 杨飞 徐晓龙 余燕 《电焊机》 2018年第8期128-132,共5页

介绍了一种核电用SA508 Gr.3 Cl.1钢窄间隙埋弧焊剂的渣系选择、配方设计与产品性能。该焊剂与专用焊丝进行埋弧焊接,研究较宽焊接参数范围内的焊接工艺性能适应性与热处理态熔敷金属的室温、350℃高温拉伸强度、低温冲击功稳定性。结... 介绍了一种核电用SA508 Gr.3 Cl.1钢窄间隙埋弧焊剂的渣系选择、配方设计与产品性能。该焊剂与专用焊丝进行埋弧焊接,研究较宽焊接参数范围内的焊接工艺性能适应性与热处理态熔敷金属的室温、350℃高温拉伸强度、低温冲击功稳定性。结果表明,该焊剂具有优异的焊接工艺性能适应性,焊接电流、焊接速度、道间温度等焊接参数在较宽的范围内变化时,热处理态熔敷金属力学性能均满足三代核电技术要求,且数值余量大,波动较小,具有较好的工程实用性。熔敷金属微观组织为粒状贝氏体+铁素体组织。 展开更多

关键词 SA508 gr.3 Cl.1钢 窄间隙埋弧焊剂 宽焊接参数 力学性能 稳定性

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SA508GR.3钢热变形行为及加工图研究

19

作者 董大勇 孔凡涛 《一重技术》 2015年第4期61-64,共4页

采用Gleeble-1500D热/力模拟试验机研究SA508GR.3钢在应变速率为0.01~1 s^(-1)、变形温度为900~1 100℃条件下的热变形行为。讨论变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,并获得SA508GR.3钢的热变形激活能和热变形本构方程。基于动态... 采用Gleeble-1500D热/力模拟试验机研究SA508GR.3钢在应变速率为0.01~1 s^(-1)、变形温度为900~1 100℃条件下的热变形行为。讨论变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,并获得SA508GR.3钢的热变形激活能和热变形本构方程。基于动态材料模型,建立起SA508GR.3钢的加工图,研究发现SA508GR.3钢的功率耗散效率η在0.1~0.5之间,当功率耗散效率η高于0.3时,在1 050~1 100℃的区间内,将发生动态再结晶。 展开更多

关键词 SA508gr.3钢 热压缩变形 动态再结晶 加工图

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显微组织对SA508 Gr.3钢断裂方式的影响 被引量：3

20

作者 蒋元凯 李传维 +3 位作者 王淑侠 毛晓峰 郭正洪 顾剑锋 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第4期98-105,共8页

采用光学显微镜、扫描电镜和电子背散射衍射等手段研究了具有铁素体+贝氏体、粒状贝氏体、板条贝氏体+马氏体和板条马氏体4种显微组织的核电压力容器用SA508 Gr.3钢的低温(-196℃)冲击吸收能量和二次裂纹扩展行为。结果表明:低温冲击吸... 采用光学显微镜、扫描电镜和电子背散射衍射等手段研究了具有铁素体+贝氏体、粒状贝氏体、板条贝氏体+马氏体和板条马氏体4种显微组织的核电压力容器用SA508 Gr.3钢的低温(-196℃)冲击吸收能量和二次裂纹扩展行为。结果表明:低温冲击吸收能量随实验钢中硬相增多而升高。铁素体+贝氏体混合组织的实验钢中,裂纹大多在晶界形核,二次裂纹数量较少,但易于扩展;粒状贝氏体组织的实验钢因含有大量的马氏体/奥氏体岛,能提供大量的形核位置,致使二次裂纹呈现多而短的特征;裂纹在板条贝氏体组织中比在马氏体中更容易扩展,这是因为高密度的大角度界面能有效阻止裂纹扩展,故板条马氏体组织实验钢的冲击性能最好。 展开更多

关键词 SA508 gr.3钢 低温冲击 解理断裂 二次裂纹 显微组织

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