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S355NL钢风电法兰锻件低温冲击韧性不良的原因
1
作者 张泽晨 曹铁山 +2 位作者 赵杰 吕德超 程从前 《机械工程材料》 北大核心 2025年第3期128-134,共7页
某厂生产的某批次S355NL钢风电法兰锻件的−50℃冲击吸收能量较低且波动较大,通过对比不合格和合格法兰锻件的力学性能、断口形貌、显微组织,结合生产工艺分析了其低温冲击韧性不良的原因。结果表明:不合格法兰锻件冲击断口呈脆性断裂特... 某厂生产的某批次S355NL钢风电法兰锻件的−50℃冲击吸收能量较低且波动较大,通过对比不合格和合格法兰锻件的力学性能、断口形貌、显微组织,结合生产工艺分析了其低温冲击韧性不良的原因。结果表明:不合格法兰锻件冲击断口呈脆性断裂特征,纤维断面率几乎为0,在冲击过程中裂纹的扩展路径较平直,而合格法兰锻件冲击断口呈韧性和脆性混合断裂形貌,纤维断面率为60%,裂纹扩展路径更加曲折。正火温度偏高、在炉加热时间较长而导致的晶粒粗大、晶粒尺寸分布不均匀是S355NL钢风电法兰锻件低温冲击韧性不良的主要原因,组织中不均匀分布的珠光体也是法兰锻件韧性降低的原因之一。 展开更多
关键词 s355NL钢法兰锻件 低温冲击韧性 显微组织 断口形貌
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极寒地区S355ML钢埋弧焊焊接工艺开发
2
作者 孙灵军 孙玉敬 +3 位作者 孙洪亮 牛天军 王兴远 靳伟亮 《金属加工(热加工)》 2025年第7期42-45,共4页
极寒地区采用的S355ML钢具有强度高、低温韧性好的特点,通过合理选取焊接材料,并对预热温度、最大层间温度及热输入的控制,开发了符合极寒地区S355ML钢的-50℃低温韧性要求的埋弧焊焊接工艺。埋弧焊焊接工艺评定试验结果表明:接头的强... 极寒地区采用的S355ML钢具有强度高、低温韧性好的特点,通过合理选取焊接材料,并对预热温度、最大层间温度及热输入的控制,开发了符合极寒地区S355ML钢的-50℃低温韧性要求的埋弧焊焊接工艺。埋弧焊焊接工艺评定试验结果表明:接头的强度满足要求,塑性良好,低温韧性远超项目合格值,工艺开发取得成功。 展开更多
关键词 s355ML 埋弧焊 工艺开发
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海洋不同区带环境对S355钢初期腐蚀行为影响
3
作者 屈阳 薛家梁 +4 位作者 张悦 麻衡 李艳 逄昆 崔中雨 《钢铁研究学报》 北大核心 2025年第7期940-949,共10页
通过失重试验、表面和截面形态观察以及腐蚀产物成分分析,对S355钢在青岛不同海洋环境区带(大气区、飞溅区、潮差区和全浸区)的腐蚀行为进行了研究。结果表明,经过6个月的暴露试验后,腐蚀失重和腐蚀速率在潮差区最高,全浸区次之,大气区... 通过失重试验、表面和截面形态观察以及腐蚀产物成分分析,对S355钢在青岛不同海洋环境区带(大气区、飞溅区、潮差区和全浸区)的腐蚀行为进行了研究。结果表明,经过6个月的暴露试验后,腐蚀失重和腐蚀速率在潮差区最高,全浸区次之,大气区最低。S355钢的初期腐蚀行为受海洋区带的影响显著,由于飞溅区及潮差区频繁的干湿交替循环,使得氧气供应充足且电解质液膜能够周期性存在,因此,锈层厚度大于大气区及全浸区。S355钢在4个区带都发生了局部腐蚀,其中,大气区腐蚀坑的深度分布是4个区带中最集中的,坑小且分布密集。在飞溅区和潮差区,由于氧气供应充足和电解质层的稳定存在,促进了腐蚀坑的发展,导致最大腐蚀深度和最小腐蚀深度之间存在明显差异。 展开更多
关键词 s355钢 海洋环境 不同区带腐蚀 点蚀 均匀腐蚀
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S355钢的应变时效行为
4
作者 褚豪杰 龚隆盛 +2 位作者 豆尔康 李天瑞 杨永 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第11期115-123,共9页
利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和电子拉伸试验机等研究了S355钢在不同热处理状态下的微观组织及拉伸性能,并分析了其应变时效行为。结果表明:S355钢在不同热处理状态下的微观组织差异较大,热轧态、正火态、退火态均为多边形铁素体... 利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和电子拉伸试验机等研究了S355钢在不同热处理状态下的微观组织及拉伸性能,并分析了其应变时效行为。结果表明:S355钢在不同热处理状态下的微观组织差异较大,热轧态、正火态、退火态均为多边形铁素体+珠光体组织,回火态为板条状马氏体+多边形铁素体组织;回火态试验钢的抗拉强度显著提升,但伸长率损失严重;正火态和退火态试验钢的拉伸曲线由时效前的“Round House”拱顶型连续屈服转变为带有明显屈服平台的曲线,而热轧态和回火态的拉伸曲线在时效前后均具有明显屈服平台,呈非连续屈服;S355钢的应变时效现象随着预应变量增加、时效时间增加以及时效温度升高而愈加明显,并且其屈服强度和抗拉强度随时效温度的升高呈现逐渐增大的趋势;回火态试验钢以屈服强度和屈强比为指标的时效敏感性最低。 展开更多
关键词 s355钢 应变时效敏感性 热处理状态 屈服平台
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S355NL-Z25特厚钢板性能提升的研究
5
作者 邴纯 李伟 +1 位作者 马林 臧晓明 《宽厚板》 2025年第6期9-11,39,共4页
通过低碳当量、Al-Ti-Nb复合细晶化与Ni-Cu合金化成分设计,选用475 mm特厚连铸板坯,结合控轧控冷及正火热处理工艺,成功开发出175 mm厚度S355NL-Z25钢板。检测175 mm厚度S355NL-Z25钢板的力学性能和Z向性能,结果显示:按照正火温度900℃... 通过低碳当量、Al-Ti-Nb复合细晶化与Ni-Cu合金化成分设计,选用475 mm特厚连铸板坯,结合控轧控冷及正火热处理工艺,成功开发出175 mm厚度S355NL-Z25钢板。检测175 mm厚度S355NL-Z25钢板的力学性能和Z向性能,结果显示:按照正火温度900℃,在炉总时长1.8 min/mm进行正火热处理后,试验钢板具有均匀、细小的铁素体+珠光体组织,力学性能满足EN 10025-3:2019及EN 10164:2018标准要求,-50℃纵向冲击功≥120 J,超声波探伤结果满足EN 10160:1999标准中S2级和E3级的要求。 展开更多
关键词 s355NL-Z25 低温冲击韧性 显微组织 正火处理 超声波探伤
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S355J2W耐候钢焊接接头显微组织与力学性能 被引量：16
6
作者 张励忠 刘博维 +2 位作者 张淘 宋志坤 刘畅 《北京交通大学学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期127-130,134,共5页
通过拉伸、疲劳和金相检验试验,对S355J2W耐候钢、空冷状态焊接接头和退火状态焊接接头进行了显微组织和力学性能的研究.结果表明:两种状态焊接接头的力学性能都达到了要求,S355J2W耐候钢退火状态焊接接头的强度低于空冷状态焊接接头的... 通过拉伸、疲劳和金相检验试验,对S355J2W耐候钢、空冷状态焊接接头和退火状态焊接接头进行了显微组织和力学性能的研究.结果表明:两种状态焊接接头的力学性能都达到了要求,S355J2W耐候钢退火状态焊接接头的强度低于空冷状态焊接接头的强度;退火状态焊接接头的塑性好于空冷状态焊接接头的塑性;退火状态焊接接头的疲劳寿命低于空冷状态焊接接头的疲劳寿命;退火状态焊接接头与空冷状态焊接接头相比,每个区域的晶粒都有明显的细化和均匀化,空冷状态的焊接接头显微组织的晶界比较清晰. 展开更多
关键词 s355J2W钢 焊接接头 力学性能 显微组织
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热处理温度对S355J2W耐候钢板组织和性能的影响 被引量：6
7
作者 姜海昌 封辉 +4 位作者 潘雪新 胡小锋 付鸿 黄耀 韩军科 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第6期122-125,共4页
研究了热轧态S355J2W耐候钢板在300~880℃范围内不同温度加热20 min后空冷热处理的组织和性能。结果表明：热轧态S355J2W钢板中存在一定的变形晶粒,在较低温度退火时（300~650℃）,钢板中的铁素体发生再结晶和晶粒长大,逐步变为等轴晶... 研究了热轧态S355J2W耐候钢板在300~880℃范围内不同温度加热20 min后空冷热处理的组织和性能。结果表明：热轧态S355J2W钢板中存在一定的变形晶粒,在较低温度退火时（300~650℃）,钢板中的铁素体发生再结晶和晶粒长大,逐步变为等轴晶。当热处理温度超过共析转变温度但未能达到完全奥氏体化温度时,部分未溶碳化物残留下来。当对钢板进行880℃的正火处理时,钢板完全奥氏体化,这些奥氏体在随后冷却过程发生了伪共析转变,形成大片珠光体＋铁素体,且形成的铁素体晶粒尺寸远大于再结晶晶粒。随着热处理温度的升高,钢板的屈服强度呈现增加的趋势,但当热处理温度达到800℃以上时,钢板的物理屈服消失,抗拉强度陡升,屈强比降低,伸长率下降。三维原子探针结果表明,铁素体内碳原子的局部匮乏是钢板物理屈服消失的主要原因。 展开更多
关键词 s355J2W耐候钢板 热处理温度 组织 力学性能
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S355J2W+N钢激光-MAG复合焊与MAG焊对比 被引量：4
8
作者 谷晓鹏 段珍珍 +1 位作者 邓钢 谷晓燕 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第2期20-25,共6页
利用激光-MAG复合焊和MAG焊进行了厚板S355J2W+N低碳钢的焊接实验,分析了两种焊接方法接头的微观组织和力学性能。结果表明:复合焊和MAG焊焊缝接头均由焊缝区、过热区、重结晶区和不完全重结晶区构成,复合焊接头截面呈"高脚杯"... 利用激光-MAG复合焊和MAG焊进行了厚板S355J2W+N低碳钢的焊接实验,分析了两种焊接方法接头的微观组织和力学性能。结果表明:复合焊和MAG焊焊缝接头均由焊缝区、过热区、重结晶区和不完全重结晶区构成,复合焊接头截面呈"高脚杯"状特点,焊缝填充量和热影响区宽度较MAG焊明显减小。复合焊由于冷却速率快,过热区魏氏组织略有增多,硬度高于MAG焊,抗拉强度和弯曲性能与MAG焊相比,无显著差异,均能够满足生产标准的要求。 展开更多
关键词 s355J2W+N 激光 MAG 复合焊 接头组织 性能
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S355J2W+N钢焊接接头显微组织与力学性能 被引量：8
9
作者 白志范 李桂中 王超 《吉林大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第S2期202-204,共3页
使用国产焊丝H08MnSiCuCrNiⅡ,利用焊接机器人对S355J2W+N钢用MAG焊的焊接方法进行了焊接,通过拉伸、硬度和金相检验试验方法对焊接接头显微组织和力学性能进行了分析研究。结果表明:焊接接头具有较好的力学强度,最大硬度值215.2HV出现... 使用国产焊丝H08MnSiCuCrNiⅡ,利用焊接机器人对S355J2W+N钢用MAG焊的焊接方法进行了焊接,通过拉伸、硬度和金相检验试验方法对焊接接头显微组织和力学性能进行了分析研究。结果表明:焊接接头具有较好的力学强度,最大硬度值215.2HV出现在焊接热影响区。焊缝组织主要为先共析铁素体、板条铁素体及少量珠光体和粒状贝氏体,过热区主要为块状先共析铁素体、珠光体、粒状贝氏体,细晶区主要是细小的铁素体和珠光体。 展开更多
关键词 材料表面与界面 s355J2W+N钢 焊接接头 力学性能 显微组织
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S355钢焊接接头的组织与力学性能 被引量：11
10
作者 许鸿吉 金光 +2 位作者 宋冰昕 赵雯雯 李华 《理化检验（物理分册）》 CAS 2008年第11期600-603,共4页
通过拉伸、冲击和金相检验等试验方法对S355钢半自动气体保护焊焊接接头的力学性能与显微组织进行了研究。结果表明:采用JM-56焊丝对S355钢进行焊接时,接头具有较好的抗剪强度和低温冲击韧性;焊缝组织主要为先共析铁素体、针状铁素体、... 通过拉伸、冲击和金相检验等试验方法对S355钢半自动气体保护焊焊接接头的力学性能与显微组织进行了研究。结果表明:采用JM-56焊丝对S355钢进行焊接时,接头具有较好的抗剪强度和低温冲击韧性;焊缝组织主要为先共析铁素体、针状铁素体、少量珠光体和粒状贝氏体。熔合区、过热区主要为先共析铁素体及较多的珠光体和一定量的粒状贝氏体。 展开更多
关键词 转向架构架 s355钢 焊接接头 显微组织 力学性能
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S355钢/6005A铝合金瞬间液相扩散连接接头组织与性能 被引量：2
11
作者 谷晓燕 刘亚俊 +3 位作者 孙大千 徐锋 孟令山 高帅 《吉林大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第5期1534-1541,共8页
采用纯Cu箔作中间层,将S355钢与6005A铝合金异种金属进行了瞬间液相(TLP)扩散连接。运用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)以及万能试验机对接头进行了系统地分析。结果表明:连接条件为580°C和15min时,接头界面出现分... 采用纯Cu箔作中间层,将S355钢与6005A铝合金异种金属进行了瞬间液相(TLP)扩散连接。运用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)以及万能试验机对接头进行了系统地分析。结果表明:连接条件为580°C和15min时,接头界面出现分层结构;随着保温时间的延长和加热温度的升高,接头界面扩散区宽度逐渐变大,分层现象不明显,但在近钢侧的Fe-Al金属间化合物层会有裂纹出现。近钢侧Fe-Al金属间化合物层的显微硬度可达439HV。当连接条件为580°C和30min时,接头拉剪强度最高,为77 MPa。添加中间层Cu箔,连接初期产生共晶液相润湿钢和铝的表面,连接后期阻碍Fe元素和Al元素之间的互扩散,从而保证了接头的质量。 展开更多
关键词 材料合成与加工工艺 s355钢 6005A铝合金 瞬间液相扩散连接 Cu中间层 金属间化合物
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S355J2G3低合金钢焊接接头的组织和力学性能 被引量：4
12
作者 崔岩 鲁二敬 +2 位作者 吴晓明 张艳辉 吴昊 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2012年第10期38-41,共4页
通过拉伸、冲击、弯曲、硬度和金相等试验对S355J2G3低合金钢MAG焊焊接接头的力学性能与显微组织进行了研究。结果表明:采用G38 3G3Si1焊丝对S355J2G3低合金钢进行焊接时,可获得拉伸、弯曲和冲击性能均良好的焊接接头;接头硬度的分布较... 通过拉伸、冲击、弯曲、硬度和金相等试验对S355J2G3低合金钢MAG焊焊接接头的力学性能与显微组织进行了研究。结果表明:采用G38 3G3Si1焊丝对S355J2G3低合金钢进行焊接时,可获得拉伸、弯曲和冲击性能均良好的焊接接头;接头硬度的分布较均匀,最高不大于380HV;焊缝组织为沿柱状晶晶界析出的块状先共析铁素体,晶内为细小密集的针状铁素体和少量珠光体;热影响区组织主要为先共析铁素体、针状铁素体、珠光体和少量的粒状贝氏体;母材为均匀细小分布的铁素体和珠光体。 展开更多
关键词 s355J2G3低合金钢 焊接接头 力学性能 显微组织
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耐候钢S355J2W的研发和工艺实践 被引量：9
13
作者 栾文林 刘志远 赵定国 《特殊钢》 北大核心 2014年第1期43-45,共3页
研发的耐候钢S355J2W(/%:0.06~0.10C,0.20~0.40Si,1.00~1.30Mn,≤0.008S,≤0.020P,0.25~0.40Cu,0.30~0.55Cr,0.10~0.30Ni,0.020~0.040Nb,0.020~0.050Alt)的试生产流程为铁水-120 t顶底复吹转炉-LF-250 mm×2 000 mm板坯连铸-轧制≤1... 研发的耐候钢S355J2W(/%:0.06~0.10C,0.20~0.40Si,1.00~1.30Mn,≤0.008S,≤0.020P,0.25~0.40Cu,0.30~0.55Cr,0.10~0.30Ni,0.020~0.040Nb,0.020~0.050Alt)的试生产流程为铁水-120 t顶底复吹转炉-LF-250 mm×2 000 mm板坯连铸-轧制≤16 mm板。通过采取控制转炉终点[C]≤0.05%,[P]≤0.015%,精炼时(FeO)+(MnO)≤1.5%,(SiO_2)≤15%,精炼渣碱度≥3.0,[Al]s≥0.025%,按Ca/Al=0.06~0.12,喂入钙线,连铸时采用耐候钢专用保护渣[主要成分/%:34.0CaO,28.0SiO_2,4.6Al_2O_3,≤6(Li_2O+B_2O_3)],控制开坯温度1 010~1 060℃等工艺措施,≤16 mm耐候钢S355J2W成品板铝含量为0.025%~0.035%,钢中平均氧含量为21×10^(-6),平均氮含量为31×10^(-6),钢中非金属夹杂物的尺寸基本≤14μm,各项冶金质量指标合乎要求。 展开更多
关键词 耐候钢s355J2W 120 t BOF—LF-板坯CC流程 研发 工艺实践
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补焊次数对S355J2W+N低合金钢T型接头疲劳性能和组织的影响 被引量：4
14
作者 傅利斌 许鸿吉 +1 位作者 董强 杨鑫华 《大连交通大学学报》 CAS 2017年第5期75-78,共4页
针对铁路客车焊接转向架的T型焊接接头,通过对未补焊接头、以及补焊一次、两次、三次、四次的焊接接头进行试验,总结出补焊次数对焊接转向架T型接头疲劳性能和显微组织的影响,为铁路客车转向架的工艺制定和可靠性提供了技术理论与实践... 针对铁路客车焊接转向架的T型焊接接头,通过对未补焊接头、以及补焊一次、两次、三次、四次的焊接接头进行试验,总结出补焊次数对焊接转向架T型接头疲劳性能和显微组织的影响,为铁路客车转向架的工艺制定和可靠性提供了技术理论与实践数据支持.试验结果表明:一次、二次补焊对S355J2W+N低合金钢T型接头疲劳强度影响不大,而三次及以上补焊次数会稍微降低S355J2W+N低合金钢T型接头疲劳强度,不同补焊次数对显微组织无明显影响. 展开更多
关键词 s355J2W+N低合金钢 补焊次数 疲劳性能
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S355J2W耐候钢的耐腐蚀性能 被引量：2
15
作者 鲁二敬 卢峰华 +2 位作者 许鸿吉 谢明 钮旭晶 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2012年第12期77-79,共3页
通过周期浸润腐蚀试验,对比研究了S355J2W耐候钢和Q345R低合金钢在NaHSO_3溶液中的耐腐蚀性能,并用扫描电镜对腐蚀产物进行了观察和分析。结果表明:在相同试验条件下,S355J2W耐候钢的腐蚀速率低于Q345R钢的;S355J2W耐候钢会在表面形成... 通过周期浸润腐蚀试验,对比研究了S355J2W耐候钢和Q345R低合金钢在NaHSO_3溶液中的耐腐蚀性能,并用扫描电镜对腐蚀产物进行了观察和分析。结果表明:在相同试验条件下,S355J2W耐候钢的腐蚀速率低于Q345R钢的;S355J2W耐候钢会在表面形成黑褐色锈层,而Q345R钢表面形成橘红色易剥落的疏松锈层;S355J2W耐候钢腐蚀产物微观形貌为沿放射性方向生长的针状晶体,Q345R钢为颗粒状聚合物堆积而成,形状无规则,颗粒之间有较大的空隙。 展开更多
关键词 s355J2W耐候钢 周期浸润腐蚀试验 耐腐蚀性能
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S355J2W耐候钢火焰矫正区组织与性能 被引量：4
16
作者 殷世强 李桂中 +1 位作者 白璐璐 刘学 《长春工业大学学报》 CAS 2015年第3期249-252,共4页
采用热模拟试验探讨耐候钢S355J2W对火焰矫正工艺参数的敏感性,对比分析显微硬度、力学性能及微观组织结构。结果表明,此类钢材对火焰矫正温度十分敏感,但当最高加热温度控制在750℃时,热模拟试件有最优的力学性能,硬度下降幅度最小,屈... 采用热模拟试验探讨耐候钢S355J2W对火焰矫正工艺参数的敏感性,对比分析显微硬度、力学性能及微观组织结构。结果表明,此类钢材对火焰矫正温度十分敏感,但当最高加热温度控制在750℃时,热模拟试件有最优的力学性能,硬度下降幅度最小,屈服强度与原始母材一致,弯曲性能完全满足要求,低温冲击功远高于合格母材最低冲击值。模拟试件的微观组织与原始母材接近,并且有弥散质点分布在铁素体晶界上。 展开更多
关键词 s355J2W耐候钢 火焰矫正工艺 显微组织 力学性能.
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返温工艺对微合金化S355钢高温塑性的影响 被引量：2
17
作者 徐李军 邱春根 张淑兰 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第A02期340-344,共5页
针对S355连铸坯的横裂纹问题,利用Gleeble热模拟设备,研究了常规工艺下S355钢的高温力学性能,测定了其第三脆性区的温度范围。结合热拉伸试样显微组织观察、断口形貌观察,分析了S355钢第三脆性区的脆性机理,探讨了返温工艺对S355钢高温... 针对S355连铸坯的横裂纹问题,利用Gleeble热模拟设备,研究了常规工艺下S355钢的高温力学性能,测定了其第三脆性区的温度范围。结合热拉伸试样显微组织观察、断口形貌观察,分析了S355钢第三脆性区的脆性机理,探讨了返温工艺对S355钢高温塑性的影响。常规工艺实验结果表明,微合金化S335钢的第三脆性区温度范围为667~850℃,750℃时断面收缩率最小,断口呈现为冰糖状,裂纹沿奥氏体晶界扩展,为典型的沿晶脆性断裂。返温工艺实验结果表明,S335钢在750℃变形时的断面收缩率最小,但较常规工艺提高了21%,第三脆性区的塑性得到明显改善,且断口上出现少量韧窝,是以脆性断裂为主的复合断裂类型。结合金相组织观察及高温力学性能实验结果可知第三脆性区脆性出现的主要原因是沿奥氏体晶界形成的网状铁素体导致。返温工艺明显改善S355钢高温延塑性的原因可归结为奥氏体晶粒的细化、铁素体百分比增加及其网状特征的弱化。 展开更多
关键词 s355钢 高温塑性 第三脆性区 返温工艺
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莱钢S355NL海上平台用特厚钢板的开发试制 被引量：5
18
作者 高立福 李灿明 +1 位作者 王建景 李艳 《山东冶金》 CAS 2013年第5期1-3,共3页
采用Nb、V、Ti复合微合金化,应用控轧+正火工艺,通过合理的化学成分设计、严格控制炼钢、轧钢等各工序的工艺操作,莱钢开发出117 mm和122 mm S355NL海上平台用特厚钢板,产品各项性能指标满足EN 10025-3:2004标准及用户要求,特别具有良... 采用Nb、V、Ti复合微合金化,应用控轧+正火工艺,通过合理的化学成分设计、严格控制炼钢、轧钢等各工序的工艺操作,莱钢开发出117 mm和122 mm S355NL海上平台用特厚钢板,产品各项性能指标满足EN 10025-3:2004标准及用户要求,特别具有良好的低温冲击性能及厚度方向性能,目前已进行批量生产。 展开更多
关键词 海上平台用钢 s355NL 特厚板 产品开发
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不同焊接顺序的汽车用S355J2G3钢工字梁焊接结构变形和残余应力的有限元预测 被引量：7
19
作者 郭三爱 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第9期192-195,共4页
基于焊接热弹塑性有限元分析理论,采用焊接专用有限元分析软件对不同焊接顺序的汽车用S355J2G3钢工字梁焊接结构手工MAG焊接过程进行了数值仿真,获得不同焊接顺序下焊接结构的变形和残余应力分布。模拟时,选择双椭球焊接热源模型,考虑... 基于焊接热弹塑性有限元分析理论,采用焊接专用有限元分析软件对不同焊接顺序的汽车用S355J2G3钢工字梁焊接结构手工MAG焊接过程进行了数值仿真,获得不同焊接顺序下焊接结构的变形和残余应力分布。模拟时,选择双椭球焊接热源模型,考虑了材料热物理性能与温度的非线性关系,以及相变潜热对温度场的影响。重点研究了焊缝及临近焊缝区域焊接残余应力和变形的分布特征,并进行了理论分析。 展开更多
关键词 s355J2G3钢 焊接变形 残余应力 有限元分析
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