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Q355B钢在武汉与库尔勒典型土壤环境中的腐蚀行为研究
1
作者 周庆军 李育霖 +2 位作者 宋凤明 陈志坚 周学杰 《材料保护》 2026年第1期95-101,共7页
为了研究常用埋地结构钢在不同土壤环境中的腐蚀差异,为不同地区埋地材料选择提供理论依据,采用失重法、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)及X射线衍射(XRD)对比分析了Q355B钢在武汉与库尔勒典型土壤环境中的腐蚀性能、腐蚀形貌及腐蚀产物,结合... 为了研究常用埋地结构钢在不同土壤环境中的腐蚀差异,为不同地区埋地材料选择提供理论依据,采用失重法、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)及X射线衍射(XRD)对比分析了Q355B钢在武汉与库尔勒典型土壤环境中的腐蚀性能、腐蚀形貌及腐蚀产物,结合电化学分析对比研究了Q355B钢在2种土壤中的腐蚀行为。结果表明:库尔勒土壤环境中Q355B钢为全面腐蚀,腐蚀更加严重,失重量约为武汉土壤的1.65倍;武汉土壤环境中Q355B钢局部点蚀更加严重,平均点蚀深度是库尔勒土壤的1.25倍;2种土壤中Q355B钢腐蚀产物主要为Fe的氧化物,包括α-FeOOH、γ-FeOOH、Fe_(3)O_(4);土壤类型的不同导致了Q355B钢腐蚀产物保护性的不同。 展开更多
关键词 q355b钢 土壤腐蚀 腐蚀特性
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埋弧焊热输入对Q355B厚板焊接接头组织及性能的影响
2
作者 孙艳芬 朱天一 田松亚 《精密成形工程》 北大核心 2025年第2期122-129,共8页
目的确定Q355B厚板埋弧焊的最佳热输入参数,分析热输入对其焊接接头组织和性能的影响规律。方法选取32 mm厚Q355B钢板,选用H10Mn2焊丝和SJ101焊剂,匹配27.43、30.17、34.97、39.00 kJ/cm 4种热输入进行焊接。采用光学显微镜、洛氏显微... 目的确定Q355B厚板埋弧焊的最佳热输入参数,分析热输入对其焊接接头组织和性能的影响规律。方法选取32 mm厚Q355B钢板,选用H10Mn2焊丝和SJ101焊剂,匹配27.43、30.17、34.97、39.00 kJ/cm 4种热输入进行焊接。采用光学显微镜、洛氏显微硬度计、液压万能试验机和摆锤冲击试验机分别对接头组织、硬度、拉伸性能和冲击性能进行测试。结果当热输入为27.43 kJ/cm时,焊缝和粗晶区组织以铁素体为主,存在少量的珠光体和贝氏体,接头硬度为83HRB~90.5HRB,抗拉强度为524.5 MPa,冲击功为112.7 J和121.3 J;当热输入增加到30.17 kJ/cm时,焊缝组织基本无变化,粗晶区铁素体和珠光体增多,粒状贝氏体减少,接头硬度为82.7HRB~88.7HRB,抗拉强度为518 MPa,冲击功为121 J和132 J;继续增加热输入到34.97 kJ/cm,焊缝和粗晶区块状铁素体增多,粒状贝氏体和珠光体减少,晶粒变粗大且出现魏氏组织,接头硬度为83.5HRB~88.1HRB,抗拉强度为522 MPa,冲击功为106.7 J和118 J;当热输入达到39 kJ/cm时,焊缝以块状铁素体为主,同时存在少量的先共析铁素体和珠光体,与34.97 kJ时相比,粗晶区组织基本无变化,接头硬度为83.1HRB~85.8HRB,抗拉强度为516 MPa,冲击功为92.3 J和91.7 J。结论随热输入的增加,焊缝和热影响区组织变粗大,热影响区会出现魏氏组织;同时焊接接头的强度和硬度呈下降趋势,冲击性能呈先增大后减小的趋势;当热输入为30.17 kJ/cm时,焊接接头的组织和综合力学性能最好。 展开更多
关键词 q355b厚板 埋弧焊工艺 低中高热输入 焊缝和热影响区组织 焊接接头力学性能
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Q355B热轧圆钢直接轧制生产实践
3
作者 胡洪 王伟 郭新文 《甘肃冶金》 2025年第3期122-124,共3页
Q355B低合金高强度结构圆钢主要用于制作地脚螺栓,属于紧固件用钢,具有良好的外形尺寸、表面质量和加工变形性能,其屈服强度、抗拉强度、断后伸长率、冲击功等力学性能应满足相关要求。为了进一步降低Q355B热轧圆钢生产制造成本,对Q355... Q355B低合金高强度结构圆钢主要用于制作地脚螺栓,属于紧固件用钢,具有良好的外形尺寸、表面质量和加工变形性能,其屈服强度、抗拉强度、断后伸长率、冲击功等力学性能应满足相关要求。为了进一步降低Q355B热轧圆钢生产制造成本,对Q355B热轧圆钢实施直接轧制生产实践。与加热炉轧制工艺不同,直轧生产时连铸坯芯部温度高于表面温度。为减小该差异,通过实施控轧控冷,Q355B热轧圆钢采用直轧工艺生产时综合性能优良,符合标准和客户使用要求。需要注意的是直轧生产时,连铸坯温度的波动会导致成品尺寸超标,须严控连铸坯直轧温度。通过实施Q355B热轧圆钢直接轧制工艺,有效减少了高炉煤气消耗,助力企业实现低成本绿色发展。 展开更多
关键词 q355b热轧圆钢 直接轧制 控轧控冷 力学性能
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Nb、V微合金化Q355B钢的组织与性能 被引量：1
4
作者 张立冰 程陆凡 +5 位作者 陈昊 石全强 严伟 罗贯虹 李瑞平 王威 《金属热处理》 北大核心 2025年第4期48-54,共7页
研究了Nb、V微合金化对正火态、淬火态和回火态Q355B钢微观组织与力学性能的影响。结果表明,Nb、V微合金化后,试验钢奥氏体晶界处存在未完全溶解的球状MC碳化物,这些碳化物钉扎奥氏体晶界,阻碍高温下奥氏体晶界的运动,有效地细化了900... 研究了Nb、V微合金化对正火态、淬火态和回火态Q355B钢微观组织与力学性能的影响。结果表明,Nb、V微合金化后,试验钢奥氏体晶界处存在未完全溶解的球状MC碳化物,这些碳化物钉扎奥氏体晶界,阻碍高温下奥氏体晶界的运动,有效地细化了900℃正火和900℃淬火态试验钢的原始奥氏体晶粒。另外,Nb、V微合金化增加了淬火态试验钢中马氏体的比例,提高了淬透性。经900℃淬火和450~530℃回火后,试验钢的强度随回火温度的升高呈现先增加后降低的趋势,而延伸率始终保持在25%以上,且回火温度为480℃时的强度最高。结合微观组织和力学性能分析结果确定480℃为最佳回火温度,该温度下Fe 3C碳化物在马氏体基体内均匀弥散分布,显著增强了析出强化效应。此外,Nb、V微合金化进一步优化了Q355B钢的组织结构,促进了棒状MC型碳化物的析出。在480℃回火后,Q355B钢和Nb-V-Q355B试验钢的屈服强度分别达到469 MPa和582 MPa,延伸率分别为26.5%和25.0%。由此可见,Nb、V微合金化在确保良好塑性的同时,使屈服强度提升了113 MPa。 展开更多
关键词 q355b钢 热处理工艺 Nb、V微合金化 MC碳化物 力学性能
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微量合金元素对Q355B钢中夹杂物的影响 被引量：1
5
作者 张向军 李天瑞 +4 位作者 吴文平 杨永 陈志强 徐勇 卢勇 《真空》 2025年第2期77-85,共9页
为探究不同种类、不同添加量脱氧元素对Q355B钢中夹杂物形态、成分和分布的影响,使用真空感应熔炼方法,熔化并精炼了Ti、Zr、Mg和Ce元素单脱氧Q355B钢。采用光谱分析仪、扫描电镜、能谱仪和图像分析仪,观察并分析了不同元素含量下脱氧... 为探究不同种类、不同添加量脱氧元素对Q355B钢中夹杂物形态、成分和分布的影响,使用真空感应熔炼方法,熔化并精炼了Ti、Zr、Mg和Ce元素单脱氧Q355B钢。采用光谱分析仪、扫描电镜、能谱仪和图像分析仪,观察并分析了不同元素含量下脱氧钢中典型夹杂物的成分及形态特征。结果表明:脱氧元素的添加会促进Q355B钢中MnS以复合夹杂物的形式存在,Ti脱氧钢中会形成MnS+TiN/Ti-O/Al-Si-O复合夹杂,Zr脱氧钢中会形成MnS+ZrO_(2)复合夹杂,Mg脱氧钢中会形成MnS+Al-Mg-O复合夹杂,Ce脱氧钢中会形成MnS+Ce_(2)O_(3)复合夹杂。合理控制脱氧元素的添加量(质量分数)可以获得较好的夹杂物调控效果。Ti或Ce的氧化物对于MnS夹杂物细化效果较好,而添加过多的Zr或Mg易引起ZrO_(2)的聚集或形成MgO+SiO_(2)+MnO复合夹杂物,从而导致粗大夹杂物的形成。此外,初步确定了Q355B钢采用单脱氧元素时合理的元素添加量范围,0.010%Ti、0.0052%~0.0088%Zr、0.0032%Mg以及0.0071%~0.0088%Ce更有利于Q355B钢中夹杂物尺寸的稳定和显微组织的细化。 展开更多
关键词 q355b 微合金元素 氧化物冶金 微观组织 夹杂物 真空感应熔炼
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侧向冲击下Q355B圆钢管动力响应及分析
6
作者 王震 李方慧 +2 位作者 李灏文 张静文 李泽志 《黑龙江水利科技》 2025年第9期93-97,共5页
文章对Q355B圆钢管的侧向抗冲击性能开展了系统研究,将已有的圆钢管冲击试验结果和有限元模型分析进行对比,确保有限元建模方法的可靠性。基于此方法对Q355B圆钢管的动力响应问题进行了分析,探究了在不同冲击速度、冲击位置、径厚比和... 文章对Q355B圆钢管的侧向抗冲击性能开展了系统研究,将已有的圆钢管冲击试验结果和有限元模型分析进行对比,确保有限元建模方法的可靠性。基于此方法对Q355B圆钢管的动力响应问题进行了分析,探究了在不同冲击速度、冲击位置、径厚比和跨度对圆钢管抗冲击性能的影响。结果表明:随着冲击速度的增加,冲击力峰值和跨中位移也随之增加。冲击速度由4 m/s增加到8m/s时,冲击力峰值、跨中位移分别增加77.3%和151.6%。此外,随着径厚比的减小,冲击力峰值和跨中位移也随之减小。当径厚比由30减小到15,冲击力峰值下降23.4%,跨中位移减小60.2%。研究成果可为工程结构在遭受侧向冲击工况下的安全评估与设计优化提供理论依据。 展开更多
关键词 q355b圆钢管 数值分析 侧向冲击 动力响应
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Q355B冷轧镀锌板弯折开裂成因分析
7
作者 王圆永 许迎春 +2 位作者 高光勇 蒋月月 戴庆伟 《精密成形工程》 北大核心 2025年第10期95-102,共8页
目的探究Q355B在成形过程中常出现弯折开裂现象的原因。方法以Q355B冷轧镀锌板为研究对象,通过显微组织观察、能谱仪(EDS)分析以及维氏显微硬度测试等宏观与微观表征手段,分析比对了开裂样品与正常样品的微观组织、夹杂物分布、化学成... 目的探究Q355B在成形过程中常出现弯折开裂现象的原因。方法以Q355B冷轧镀锌板为研究对象,通过显微组织观察、能谱仪(EDS)分析以及维氏显微硬度测试等宏观与微观表征手段,分析比对了开裂样品与正常样品的微观组织、夹杂物分布、化学成分及硬度特性。结果开裂样品在轧制方向上呈现出更明显的带状组织,且在开裂样品与正常样品表面均观察到数量相似且呈长条状分布的夹杂物,观察开裂样品断口,发现其断口处存在大尺寸夹杂物。EDS分析结果表明,开裂样品与正常样品表面长条状夹杂物为MnS,开裂样品断口处存在的大尺寸夹杂物为Al_(2)O_(3),且开裂样品在宏观表面和微观组织中均表现出较为明显的铜元素(Cu)偏析现象。此外,维氏显微硬度测试结果表明,开裂样品的整体硬度较高于正常样品的整体硬度。结论带状组织与大尺寸夹杂物是导致Q355B弯折开裂的原因,而Cu在宏观表面及微观组织中的显著偏析则是加剧材料开裂倾向的关键因素。 展开更多
关键词 q355b 弯折开裂 带状组织 夹杂物 铜元素偏析
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局部火烤对Q355B钢板抗拉性能的影响规律研究
8
作者 程震 于敏 +1 位作者 缑瑞宾 贾盛康 《材料科学与工艺》 北大核心 2025年第6期86-96,共11页
为了揭示局部火烤对Q355B钢板抗拉性能的影响规律,通过火烤处理、拉伸实验、组织与断口分析,结合铁素体平均晶粒尺寸测量结果,对受火后Q355B钢板抗拉性能的变化规律进行研究。结果表明,吸热功率对钢板铁素体晶粒尺寸影响显著,当峰值温... 为了揭示局部火烤对Q355B钢板抗拉性能的影响规律,通过火烤处理、拉伸实验、组织与断口分析,结合铁素体平均晶粒尺寸测量结果,对受火后Q355B钢板抗拉性能的变化规律进行研究。结果表明,吸热功率对钢板铁素体晶粒尺寸影响显著,当峰值温度不超过600℃时,吸热功率使钢板的铁素体晶粒尺寸减小;吸热功率使各板的强度升高,与母材相比,屈服强度和抗拉强度最大增幅分别为15.7%和6.5%,这是由于铁素体晶粒尺寸减小所致。火源点处抗拉强度与吸热功率呈负相关,火源点外抗拉强度与吸热功率无明显关联;各板的屈服强度都随着距火源点距离的增加呈现先降低后平稳的趋势,但各板抗拉强度的变化规律不同,当吸热功率低于0.27 J/min时,抗拉强度对距离不敏感,而当吸热功率超过0.27 J/min时,抗拉强度则与距离正相关。本文的研究结果可为改善钢板的力学性能和火灾后钢板的重复利用提供参考。 展开更多
关键词 局部火烤 铁素体晶粒尺寸 微观组织形貌 q355b钢 抗拉性能
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激光等温淬火工艺对Q355B钢组织形貌及显微硬度的影响
9
作者 李晓迪 李日榜 +1 位作者 王冰 程战 《热加工工艺》 北大核心 2025年第16期34-37,43,共5页
对厚度40 mm的热轧Q355B钢板进行激光等温淬火试验,采用OM、XRD、维氏硬度计对Q355B淬火试样进行组织观察及显微硬度测试,研究了激光淬火温度和扫描速度对Q355B钢表面淬火深度和淬火硬度的影响规律。结果表明:轧制态Q355B钢基体组织由... 对厚度40 mm的热轧Q355B钢板进行激光等温淬火试验,采用OM、XRD、维氏硬度计对Q355B淬火试样进行组织观察及显微硬度测试,研究了激光淬火温度和扫描速度对Q355B钢表面淬火深度和淬火硬度的影响规律。结果表明:轧制态Q355B钢基体组织由铁素体和渗碳体组成,激光淬火处理后表面硬化层组织由马氏体和渗碳体组成;激光淬火温度的升高和扫描速度的减小均可以提高淬火层的深度,显微硬度呈现先升高后降低的变化趋势。经最佳工艺淬火温度1250℃、扫描速度3 mm/s处理后Q355B钢淬硬层深度为1127μm,距钢淬火表面深度0.1~0.2 mm位置硬度值为402~382 HV0.2,约是基体的2.4倍。 展开更多
关键词 q355b钢 激光淬火 组织 显微硬度
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Q355B钢动态材料性能研究 被引量：17
10
作者 林莉 黄博 +2 位作者 肖新科 朱昱 徐天立 《振动与冲击》 EI CSCD 北大核心 2020年第18期231-237,共7页
作为Q345钢的替代钢种,Q355钢将于2019年2月起大量应用于建筑工程中。基于结构抗冲击爆炸性能研究的需要,其动态材料性能的研究具有迫切性和必要性。应用万能材料试验机与分离式霍普金森压杆系统对Q355B钢在不同温度、应变率及应力状态... 作为Q345钢的替代钢种,Q355钢将于2019年2月起大量应用于建筑工程中。基于结构抗冲击爆炸性能研究的需要,其动态材料性能的研究具有迫切性和必要性。应用万能材料试验机与分离式霍普金森压杆系统对Q355B钢在不同温度、应变率及应力状态下的力学性能进行了研究。发现塑性流动应力与断裂应变随温度的上升分别呈现非线性下降与上升趋势,采用试验为主数值模拟为辅的方法分别标定了修正Johnson-Cook本构关系与修正Johnson-Cook断裂准则。最后,开展了Q355B钢Taylor撞击试验,验证了修正Johnson-Cook模型及其参数标定的有效性。 展开更多
关键词 q355b钢 Johnson-Cook模型 动态力学性能 Taylor撞击试验
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加热工艺窄范围控制对Q355B/C铸坯原始奥氏体晶粒度的影响 被引量：3
11
作者 马永福 胥明旺 +4 位作者 叶高旗 马云飞 纪广胜 王文正 田亚强 《河北冶金》 2022年第5期13-17,74,共6页
以Q355B/C铸坯为研究对象,结合现场生产过程中加热炉在炉时间与铸坯厚度的关系,研究了加热工艺参数窄范围控制对Q355B/C铸坯原始奥氏体晶粒尺寸的影响。结果表明,随着加热温度的升高,保温时间的延长,Q355B/C试验钢原始奥氏体晶粒尺寸逐... 以Q355B/C铸坯为研究对象,结合现场生产过程中加热炉在炉时间与铸坯厚度的关系,研究了加热工艺参数窄范围控制对Q355B/C铸坯原始奥氏体晶粒尺寸的影响。结果表明,随着加热温度的升高,保温时间的延长,Q355B/C试验钢原始奥氏体晶粒尺寸逐渐长大。其中,Q355B试验钢在1200℃以下加热保温时的奥氏体晶粒平均尺寸在165μm以内,1200℃以上时几乎均大于200μm;Q355C试验钢奥氏体晶粒平均尺寸几乎都小于140μm。当加热保温温度为1200℃及以下时,保温时间小于8 min时,Q355B/C试验钢的奥氏体晶粒尺寸长大速度较慢,当保温温度大于1200℃,保温时间延长至10 min时,奥氏体晶粒尺寸粗化明显。Q355C试验钢的加热温度最高温度应大于并接近1240℃,保温时间系数可确定为6~8 min/cm。 展开更多
关键词 q355b/C铸坯 保温温度 保温时间 奥氏体晶粒尺寸 固溶Nb含量
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宁波钢铁有限公司Q355B生产实践中存在的问题及控制措施 被引量：1
12
作者 杜振杰 何腾 +3 位作者 张壬寅 胡盛凯 李洪鹏 杨锁兵 《工程技术研究》 2022年第11期6-8,共3页
宁波钢铁有限公司具有两款Q355B生产工艺,即含铌Q355B和含钛Q355B。生产含铌Q355B时,易发生面翘皮缺陷,主要可通过降低对应钢种二冷配水,提高连铸机生产拉速和维持连铸机精度等一系列措施进行改善;生产含钛Q355B时,钛元素控制不稳定,通... 宁波钢铁有限公司具有两款Q355B生产工艺,即含铌Q355B和含钛Q355B。生产含铌Q355B时,易发生面翘皮缺陷,主要可通过降低对应钢种二冷配水,提高连铸机生产拉速和维持连铸机精度等一系列措施进行改善;生产含钛Q355B时,钛元素控制不稳定,通过改善脱氧合金化方式和管控生产过程等一系列措施,成分命中率得到提高。文章对此进行了详细介绍。 展开更多
关键词 q355b 面翘皮 成分控制
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Q355B铝镇静钢夹杂物演变及钙处理工艺优化 被引量：17
13
作者 刘坤龙 吕明 +3 位作者 宋保民 张朝晖 王建江 方明 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2022年第12期79-87,共9页
基于某钢厂Q355B铝镇静钢冶炼过程生成高熔点夹杂物,出现探伤不合格的问题,通过全流程取样分析钢中夹杂物的演变规律,发现原工艺LF精炼过程钙处理前夹杂物主要为低CaO含量的CaO-MgO-Al_(2)O_(3)系夹杂物,Al_(2)O_(3)质量分数约为77%。... 基于某钢厂Q355B铝镇静钢冶炼过程生成高熔点夹杂物,出现探伤不合格的问题,通过全流程取样分析钢中夹杂物的演变规律,发现原工艺LF精炼过程钙处理前夹杂物主要为低CaO含量的CaO-MgO-Al_(2)O_(3)系夹杂物,Al_(2)O_(3)质量分数约为77%。钙处理后,钢液中CaO-MgO-Al_(2)O_(3)系夹杂物向液相区左侧CaO含量高的区域靠近,Al_(2)O_(3)质量分数减少至32%;同时,CaS在钙铝酸盐表面异质形核,出现CaS-CaO-Al_(2)O_(3)系夹杂物,夹杂物中CaS质量分数增加至23%。应用热力学平衡模型计算钙处理钢液中S-Ca、Al-Ca及Al-S反应平衡曲线。结果表明,在1873K下生成C3A、C12A7、CAL等低熔点钙铝酸盐类夹杂物,钢液内w([Al])和w([Ca])的关系应分别满足w([Al])2/w([Ca])3≤7.83×10^(3)、2.36×10^(5)、1.18×10^(7),w([Al])和w([S])的关系应分别满足w([S])3×w([Al])2≤7.79×10-12、8.36×10^(-11)、8.14×10^(-10);当钢液中w([Al])为0.0075%时,w([Ca])和w([S])分别控制在0.00062%~0.0019%、0.0016%~0.0051%范围内有利于生成理想液态产物C12A7。结合夹杂物分析及热力学计算,优化调整了脱氧、喂线等生产工艺,将铝块加入量由0.8kg/t降低至0.7kg/t,喂硅钙线量由300m/炉降低至200m/炉,并进行全流程取样分析夹杂物变化。发现钙处理后,CaS-CaO-Al_(2)O_(3)系夹杂物中,CaS质量分数降低至约5%,夹杂物分布在低熔点液相区域附近,铸坯中钢液w([Ca])由0.0031%降低至0.0015%~0.0022%;最终夹杂物体系为(CaS)-CaO-(MgO)-Al_(2)O_(3)低熔点复合相夹杂物,防止了高熔点钙铝酸盐类夹杂物及CaS类夹杂物的产生,提高了铸坯质量。 展开更多
关键词 q355b铝镇静钢 夹杂物演变 LF精炼 钙处理 铸坯质量
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Q355B钢板截面磁粉探伤显示磁痕的原因 被引量：6
14
作者 王攀峰 李明 康学勤 《上海金属》 CAS 2022年第6期101-107,共7页
磁粉探伤过程中15~18 mm厚Q355B钢板截面出现磁痕。采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪及电子探针分析了钢板截面显示磁痕的原因。结果表明:钢板中有大尺寸片状硫化锰夹杂和带状显微组织(贝氏体和马氏体),导致其磁粉探伤时形成浓... 磁粉探伤过程中15~18 mm厚Q355B钢板截面出现磁痕。采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪及电子探针分析了钢板截面显示磁痕的原因。结果表明:钢板中有大尺寸片状硫化锰夹杂和带状显微组织(贝氏体和马氏体),导致其磁粉探伤时形成浓密磁痕和断续磁痕。因此,应控制原材料钢板的含硫量和磷偏聚以减少和消除硫化锰夹杂物以及避免贝氏体和马氏体的产生。 展开更多
关键词 q355b钢板 磁粉探伤 带状组织 硫化锰
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提高Q355B热轧H型钢强度的控冷工艺研究 被引量：7
15
作者 徐正彪 王延苹 +4 位作者 刘瑞刚 张玉冰 赵任 徐剑 秦哲 《特殊钢》 2022年第2期51-54,共4页
研究了Q355B热轧H型钢轧后冷却温度880~320℃对H型钢翼缘强度、韧性及组织的影响。结果表明,当控冷后温度为570℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高73 MPa,断后伸长率为23.5%;当控冷后温度为320℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高228 MPa,断... 研究了Q355B热轧H型钢轧后冷却温度880~320℃对H型钢翼缘强度、韧性及组织的影响。结果表明,当控冷后温度为570℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高73 MPa,断后伸长率为23.5%;当控冷后温度为320℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高228 MPa,断后伸长率为16.0%,出现伸长率不合格的情况。Q355B热轧H型钢在轧后正火工艺所得金相组织为铁素体(F)+珠光体(P),铁素体晶粒度为11.0级。当控冷工艺温降速度为73.9℃/s、冷后温度为570℃时,喷水侧翼缘表层出现贝氏体(B),翼缘内侧及心部组织为F+P,晶粒度12.0~12.5级;当控冷温降速度为91.4℃/s,冷后温度为320℃时,喷水侧表层出现马氏体(M),心部及内侧出现贝氏体(B),此时钢的强度过高,塑性严重不足。 展开更多
关键词 控制冷却 热轧H型钢 q355b钢 组织和性能 晶粒细化
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显微组织对Q355B钢板不同方向力学性能的影响 被引量：2
16
作者 李明 康学勤 《热加工工艺》 北大核心 2024年第2期149-154,共6页
通过室温拉伸、冲击、疲劳试验及显微组织分析,研究了显微组织对Q355B钢板各方向力学性能的影响。结果表明:不同显微组织下Q355B钢板沿轧制方向和横向的力学性能均满足标准要求。Q355B钢基体上分布贝氏体时,钢板沿厚度方向拉伸和冲击性... 通过室温拉伸、冲击、疲劳试验及显微组织分析,研究了显微组织对Q355B钢板各方向力学性能的影响。结果表明:不同显微组织下Q355B钢板沿轧制方向和横向的力学性能均满足标准要求。Q355B钢基体上分布贝氏体时,钢板沿厚度方向拉伸和冲击性能变化不大;基体上分布带状显微组织时,沿厚度方向性能有所下降,但仍能满足标准要求;基体上分布大尺寸带状夹杂物时,沿厚度方向性能大幅度下降,不能满足标准要求。不同显微组织下Q355B钢板沿轧制方向和横向具有较好的抗疲劳性能,受夹杂物和焊接缺陷的影响,沿厚度方向的疲劳性能与显微组织无关。根据分析结果提出了控制原材料中硫含量和元素偏聚以减少和消除夹杂物和带状显微组织的产生,从而改善钢板沿厚度方向的性能。 展开更多
关键词 q355b 力学性能 带状组织 硫化锰 显微组织
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超声冲击对Q355B钢焊接接头组织和性能的影响 被引量：1
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作者 陈铃 隋荣娟 +2 位作者 陈颂英 郭蕊 侯文捷 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期74-79,共6页
为研究超声冲击处理对Q355B钢焊接接头的影响,通过组织观察、残余应力测试、显微硬度测试和耐磨性测试,分析超声冲击对焊接接头残余应力、耐磨性的改善。结果表明:超声冲击可细化材料近表面晶粒,使焊接接头表面残余应力由拉应力转变为... 为研究超声冲击处理对Q355B钢焊接接头的影响,通过组织观察、残余应力测试、显微硬度测试和耐磨性测试,分析超声冲击对焊接接头残余应力、耐磨性的改善。结果表明:超声冲击可细化材料近表面晶粒,使焊接接头表面残余应力由拉应力转变为压应力,且对横向残余应力的调控更有效,应力降幅为339 MPa;超声冲击也能够提高材料表面硬度,与原试样相比,冲击后硬度提高了38HV;与原试样比较,100℃下超声冲击试样的摩擦因数降低了0.15,磨损率降低了14%,磨损机理从单一的磨粒作用转变为包含磨粒、粘着两种因素的复合作用。超声冲击后表面出现塑性变形,表面晶粒细化,引入了残余压应力,同时形成了硬化层,使焊接接头在100℃下的耐磨性提升。 展开更多
关键词 超声冲击 焊接残余应力 q355b钢 耐磨性
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冷却速度对Ti微合金化Q355B屈服平台的影响研究 被引量：1
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作者 刘冠华 郑英辉 +4 位作者 薛强 李小林 蒋昭阳 张岩 魏梦麒 《山西冶金》 CAS 2024年第4期8-10,16,共4页
为了研究冷却速度对Ti微合金化Q355B屈服平台的影响,选取某钢厂Q355B-Ti热轧钢卷,在终轧温度和卷取温度不变的情况下,分别测定在12℃/s、13℃/s、14℃/s、16℃/s、18℃/s、21℃/s、26℃/s、30℃/s冷却速度下拉伸性能曲线和金相组织。结... 为了研究冷却速度对Ti微合金化Q355B屈服平台的影响,选取某钢厂Q355B-Ti热轧钢卷,在终轧温度和卷取温度不变的情况下,分别测定在12℃/s、13℃/s、14℃/s、16℃/s、18℃/s、21℃/s、26℃/s、30℃/s冷却速度下拉伸性能曲线和金相组织。结果表明,冷却速度在12~16℃/s区间时无明显屈服平台,18~30℃/s区间时产生屈服平台,金相组织为贝氏体+铁素体,随着冷速增大,贝氏体组织形貌由不规则羽毛状向规则多边形转变,晶粒尺寸减小,晶粒度由10级增大到11级。分析认为,Q355B-Ti热轧钢卷产生屈服平台需要冷却速度达到18℃/s的临界值,在工艺设计范围内,通过控制冷却速度可以达到抑制或促进屈服平台的产生。 展开更多
关键词 冷却速度 屈服平台 贝氏体 Ti微合金化q355b 晶粒度
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终轧温度对加Ti低合金Q355B钢板组织性能的影响 被引量：14
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作者 陈建超 庞洪轩 +1 位作者 温超 赵波涛 《中国冶金》 CAS 北大核心 2021年第10期30-33,共4页
以钛微合金化的355 MPa级低合金高强度钢为研究对象,将试验钢分别在830、800、750、700℃系列温度下终轧,研究了终轧温度对显微组织和力学性能的影响。结果表明,随着终轧温度的降低,屈服强度和抗拉强度呈现不断升高的趋势,伸长率和冲击... 以钛微合金化的355 MPa级低合金高强度钢为研究对象,将试验钢分别在830、800、750、700℃系列温度下终轧,研究了终轧温度对显微组织和力学性能的影响。结果表明,随着终轧温度的降低,屈服强度和抗拉强度呈现不断升高的趋势,伸长率和冲击性能呈现先升高后下降的趋势,在A_(r3)温度附近终轧,钢板可获得最佳的综合力学性能。不同终轧温度下钢板基体组织均为铁素体+珠光体,在800℃终轧钢板晶粒最为均匀细小,830℃终轧钢板晶粒较800℃终轧相对粗大,750℃终轧钢板组织出现混晶现象,700℃终轧时,钢板晶粒已经拉长变形,一定程度上出现“纤维状铁素体”。充分细化晶粒可以减轻钢板中的带状组织。 展开更多
关键词 终轧温度 q355b 钛微合金化 A_(r3)温度 显微组织 性能
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冷弯变形工艺对Q355B钢板开裂影响的模拟分析 被引量：1
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作者 杨凯 郭云侠 +1 位作者 郭爱民 黄贞益 《金属制品》 CAS 2022年第6期60-64,共5页
采用四因素三水平正交试验对不同板厚的Q355B钢板进行不同压下速率、不同弯曲角度以及不同弯芯直径的冷弯变形有限元模拟,对不同板厚的Q355B钢板进行冷弯变形试验以验证有限元模拟结果的可靠性。采用数理统计方差分析方法研究了各因素对... 采用四因素三水平正交试验对不同板厚的Q355B钢板进行不同压下速率、不同弯曲角度以及不同弯芯直径的冷弯变形有限元模拟,对不同板厚的Q355B钢板进行冷弯变形试验以验证有限元模拟结果的可靠性。采用数理统计方差分析方法研究了各因素对Q355B钢板冷弯变形最大等效应力和冷弯变形开裂的影响。结果表明:在某种冷弯变形、某种因素及水平组合条件下,Q355B钢板可能出现冷弯变形开裂现象,有限元模拟结果与三点弯曲试验结果一致。板厚、压下速率、弯曲角度和弯芯直径等因素对Q355B钢板冷弯变形最大等效应力的影响从大到小依次为:压下速率、弯曲角度、弯芯直径、板厚。 展开更多
关键词 q355b 钢板 冷弯变形 开裂 有限元模拟 方差分析
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