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P92钢渗铝工艺的优化
1
作者 赵勇桃 王瑞 +1 位作者 王玉峰 任慧平 《金属热处理》 北大核心 2025年第4期259-263,共5页
通过在渗铝剂中加入一定量的稀土(SmCl_(3)),采用低温粉末包埋渗铝法,在不同温度和时间条件下对P92钢进行渗铝。通过OM、SEM对渗铝层形貌进行观察,通过EDS和XRD分别对渗层截面元素分布和物相结构进行分析,利用显微硬度计测定渗铝层的表... 通过在渗铝剂中加入一定量的稀土(SmCl_(3)),采用低温粉末包埋渗铝法,在不同温度和时间条件下对P92钢进行渗铝。通过OM、SEM对渗铝层形貌进行观察,通过EDS和XRD分别对渗层截面元素分布和物相结构进行分析,利用显微硬度计测定渗铝层的表面显微硬度。结果表明,550℃渗铝6、8、10 h后P92钢表面未发现渗铝层,750℃渗铝10 h时渗铝层存在疏松多孔等缺陷,650℃渗铝层质量较好,未发现缩孔裂纹等缺陷。P92钢在650℃渗铝6、8、10 h对应的渗铝层平均厚度分别为27、30、31μm。渗铝层的硬度比P92钢的基体硬度高260 HV0.025左右。P92钢在650℃渗铝后表层物相为AlFe_(3)、AlCrFe_(2)相,在750℃渗铝后表层物相为AlFe。 展开更多
关键词 p92钢 稀土SmCl_(3) 渗铝工艺
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运行后国产/进口P92管道组织性能对比
2
作者 杨超 石仁强 《锅炉技术》 北大核心 2025年第3期62-67,共6页
某超超临界电站锅炉炉顶两侧再热蒸汽热段管道分别为进口P92管及国产P92管,在相同温度、压力参数运行5万h后割管取样,分别进行成分、硬度、金相、相参量分析、瞬时拉伸、短时持久试验。对比研究发现:进口管短时高温强度优于国产管,这是... 某超超临界电站锅炉炉顶两侧再热蒸汽热段管道分别为进口P92管及国产P92管,在相同温度、压力参数运行5万h后割管取样,分别进行成分、硬度、金相、相参量分析、瞬时拉伸、短时持久试验。对比研究发现:进口管短时高温强度优于国产管,这是因为进口管碳含量高,且正火温度高,在早期运行时细小碳化物析出量大,具有更好的沉淀强化效果;国产管Si、W含量高于进口管,且晶粒细小,导致其拉弗斯相在晶界析出并粗化的倾向更大,不利于低应力状态下的长时持久性能。虽然粗晶对持久强度有利,但进口管晶粒特别粗大,导致其相对国产管在更大应力范围内呈现蠕变脆性状态,对管道的安全性有不利影响。 展开更多
关键词 超超临界锅炉 p92管道 粗晶 蠕变脆性
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长期服役P92钢焊接接头Ⅳ型蠕变开裂研究
3
作者 车畅 赵玉隆 +3 位作者 于建明 高凯 向勇 廖晓炜 《电焊机》 2025年第6期31-41,共11页
P92钢广泛应用于超超临界机组高温部件,其焊接接头性能关乎机组安全稳定运行。然而,长期高温服役下P92钢焊接接头易出现Ⅳ型蠕变开裂问题,现有研究多采用加速蠕变试验,缺乏对实际长期服役焊接接头的研究。以国内某电厂服役70000 h的主... P92钢广泛应用于超超临界机组高温部件,其焊接接头性能关乎机组安全稳定运行。然而,长期高温服役下P92钢焊接接头易出现Ⅳ型蠕变开裂问题,现有研究多采用加速蠕变试验,缺乏对实际长期服役焊接接头的研究。以国内某电厂服役70000 h的主蒸汽管道P92钢焊接接头为研究对象,运用真空光谱仪分析化学成分,借助扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和电子背散射衍射(EBSD)观察显微组织并测量维氏硬度。研究结果表明,细晶区是Ⅳ型失效的主要区域,存在大量蠕变孔洞和微裂纹,其附近聚集着大尺寸的Laves和M23C6相,这两种相的粗化促进了蠕变孔洞的成核和生长,还削弱了弥散强化和固溶强化。此外,焊接接头Ⅳ型裂纹侧硬度呈梯度分布,细晶区硬度最低值为150 HV,平均硬度值为175 HV,软化程度高。该研究针对实际长期服役的P92钢焊接接头开展全面研究,为准确掌握其Ⅳ型蠕变开裂机制提供了重要依据,有助于电力行业制定更合理的检测、维护策略,保障机组安全稳定运行,在电力设备材料性能研究领域具有重要的推广应用价值。 展开更多
关键词 p92钢 焊接接头 Ⅳ型蠕变开裂 微观组织
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P92耐热钢弯头高温持久过程组织表征
4
作者 彭杏娜 丛相州 +2 位作者 彭先宽 涂德军 乔亚霞 《金属热处理》 北大核心 2025年第1期230-235,共6页
采用扫描电镜、透射电镜、EBSD等分析方法,研究了P92钢弯头在630℃、不同应力(175、140、130和100 MPa)下持久过程中夹持段(时效)、变形段(蠕变)和颈缩位置(断口)的组织转变。结果表明,P92钢弯头在蠕变条件下出现应变诱导析出粗化的现... 采用扫描电镜、透射电镜、EBSD等分析方法,研究了P92钢弯头在630℃、不同应力(175、140、130和100 MPa)下持久过程中夹持段(时效)、变形段(蠕变)和颈缩位置(断口)的组织转变。结果表明,P92钢弯头在蠕变条件下出现应变诱导析出粗化的现象。长期时效后P92钢由马氏体板条形貌转变为刃型位错。P92钢持久断口附近的裂纹扩展初期为椭圆形孔洞,而Laves相析出后晶界强度相对前期降低,裂纹转变为楔形和花形。 展开更多
关键词 p92耐热钢 弯头 高温持久 组织演变
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基于TMCP的P92钢管的在线形变热处理
5
作者 黄亮 马辉 +1 位作者 王晓东 包喜荣 《金属热处理》 北大核心 2025年第9期132-139,共8页
利用Gleeble-3500热模拟机系统研究了P92钢的动态再结晶行为、动态相变行为,并进行了在线形变热处理工艺探索。基于动态再结晶行为,确定P92钢的最佳热挤压工艺参数为:挤压温度1050℃、应变速率0.5 s^(-1)。基于动态相变行为,选择1050℃... 利用Gleeble-3500热模拟机系统研究了P92钢的动态再结晶行为、动态相变行为,并进行了在线形变热处理工艺探索。基于动态再结晶行为,确定P92钢的最佳热挤压工艺参数为:挤压温度1050℃、应变速率0.5 s^(-1)。基于动态相变行为,选择1050℃、0.5 s^(-1),在1℃/s冷却速度下,随着热变形量的增加(30%、40%、50%),马氏体转变点Ms上升,说明形变促进马氏体相变。变形量为40%时,在0.5~3℃/s冷却速度下能得到细小的板条马氏体,有助于优化P92钢的组织与性能。基于上述试验结果,选择挤压终止温度1050℃、应变速率0.5 s^(-1)、变形量50%,发现随着冷速的增加(0.5、1、2℃/s),通过TMCP在线热处理生产的P92钢马氏体板条和Nb碳化物尺寸明显细化,2℃/s冷却时组织性能最佳,马氏体板条细化至0.3μm, Nb碳化物析出相细化至73.3 nm,硬度提升至60.2 HRC。因此,对于P92钢管,应在1050℃热挤压后采用2℃/s的冷却速度进行在线形变热处理。 展开更多
关键词 p92钢 动态再结晶 动态相变 在线形变热处理 热机械控制加工(TMCP)
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奥氏体化后冷速对P92钢显微组织及热稳定性的影响
6
作者 马佳林 李勇 +5 位作者 方一鸣 王万里 占先强 刘俊建 王家庆 汤文明 《金属热处理》 北大核心 2025年第10期30-38,共9页
为探明P92钢管道长期服役后外壁低硬度的形成原因,对供货态P92钢试样在1060℃奥氏体化后以不同速率冷却,再经760℃回火,测试其显微组织及室温、高温力学性能;随后,针对具有相近显微组织特征的0.556和0.1℃/s冷速试样开展650℃时效组织... 为探明P92钢管道长期服役后外壁低硬度的形成原因,对供货态P92钢试样在1060℃奥氏体化后以不同速率冷却,再经760℃回火,测试其显微组织及室温、高温力学性能;随后,针对具有相近显微组织特征的0.556和0.1℃/s冷速试样开展650℃时效组织稳定性的对比研究。结果表明,P92钢在奥氏体化后冷速不低于0.1℃/s时,均可得到全部的马氏体组织,但0.1℃/s冷速得到的马氏体板条较宽,硬度和强度较低。高温时效过程中,相对于奥氏体化后空冷(0.556℃/s),冷速较慢(0.1℃/s)的马氏体分解、析出相颗粒聚集长大及铁素体回复再结晶速度快,热稳定性低,力学性能快速下降,时效2000 h后,其硬度已接近GB/T 5310—2023要求的下限,服役寿命及可靠性明显降低。 展开更多
关键词 p92钢管道 奥氏体化 冷却速率 显微组织 力学性能 热稳定性
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P92钢管反挤压制坯和热挤压成形工艺数值模拟及试制
7
作者 刘海江 王莹莹 +3 位作者 孙述利 刘鹏飞 王星 王乐 《锻压技术》 北大核心 2025年第3期248-254,共7页
基于Gleeble-3500热模拟实验平台,测试了P92钢在不同变形温度、不同应变速率下的真应力-真应变曲线,获得动态再结晶模型和晶粒长大模型。采用Deform软件,对P92钢管的反挤压制坯和正挤压成形过程进行了数值模拟。结果表明,穿孔制坯过程... 基于Gleeble-3500热模拟实验平台,测试了P92钢在不同变形温度、不同应变速率下的真应力-真应变曲线,获得动态再结晶模型和晶粒长大模型。采用Deform软件,对P92钢管的反挤压制坯和正挤压成形过程进行了数值模拟。结果表明,穿孔制坯过程中等效应变最大值分布在冲头圆周与坯料接触处,坯料与穿孔针下端面接触表面形成较低温度区域。正挤压过程中随着导流角从20°逐渐增加至50°,坯料内部的最大等效应变逐渐降低,由坯料内部移动到坯料表面与模具接触区域,使坯料内部剪应力逐渐消除。对于在1100、1200和1300℃这3种典型热挤压温度下挤压成形的P92钢管,热挤压温度越高,晶粒尺寸细化越明显。 展开更多
关键词 p92钢管 反挤压 正挤压 热挤压温度 晶粒尺寸
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热时效对Sanicro25钢/P92钢异种钢焊接接头组织及元素迁移的影响
8
作者 赵志航 申俊杰 +1 位作者 李博 阮涛涛 《天津理工大学学报》 2025年第1期1-9,共9页
异种焊焊接部长期服役下的组织演变及元素迁移会对其服役安全性产生影响。文中采用钨极惰性气体保护焊对Sanicro25/P92钢进行焊接,焊丝选用ERNiCrMo-3。将焊接接头在650℃下时效0,500,2 000 h后,观察热时效对焊接接头组织演变和元素迁... 异种焊焊接部长期服役下的组织演变及元素迁移会对其服役安全性产生影响。文中采用钨极惰性气体保护焊对Sanicro25/P92钢进行焊接,焊丝选用ERNiCrMo-3。将焊接接头在650℃下时效0,500,2 000 h后,观察热时效对焊接接头组织演变和元素迁移的影响。结果表明:焊接部中不同区域的微观组织存在较大差异。P92钢的组织分为P92钢热影响区(heat affected zone, HAZ)和P92钢非热影响区(non-heat affected zone, Non-HAZ),时效后组织中的晶粒尺寸增大,Laves相的数量增多,Laves相主要分布在晶界上;在焊接部P92钢粗晶热影响区(coarse grained heat affected zone, CGHAZ)中观察到δ铁素体,时效后δ铁素体数量逐渐增多形成δ铁素体带。Sanicro25钢和焊缝的组织分别是奥氏体晶粒和树枝状结构,热时效后Sanicro25钢的组织变化不明显,焊缝中的枝状结构更加清晰。在P92钢和焊缝的交界处出现元素迁移,时效2 000 h后元素迁移趋于稳定。时效后,焊接部P92钢CGHAZ的硬度值下降最多。 展开更多
关键词 Sanicro25钢 p92钢 异种焊 微观组织 元素迁移
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P92钢服役过程的磁巴克豪森噪声
9
作者 钱王洁 刘向兵 +6 位作者 金晓 徐超亮 李远飞 贾文清 尹建 全琪炜 武焕春 《理化检验(物理分册)》 2025年第10期23-28,共6页
采用磁巴克豪森噪声(MBN)分析、扫描电镜分析和力学性能测试等方法,对不同服役时间P92钢的磁性能、显微组织和力学性能进行分析,研究了服役时间与显微组织变化对MBN信号的影响。结果表明:P92钢服役过程中,MBN信号变化显著;随着服役时间... 采用磁巴克豪森噪声(MBN)分析、扫描电镜分析和力学性能测试等方法,对不同服役时间P92钢的磁性能、显微组织和力学性能进行分析,研究了服役时间与显微组织变化对MBN信号的影响。结果表明:P92钢服役过程中,MBN信号变化显著;随着服役时间的延长,MBN信号先保持稳定,服役至30000 h后MBN信号快速升高;服役过程中析出相的析出和粗化是MBN信号变化的主要原因,特别是Laves相的尺寸与MBN信号关联性较大;P92耐热钢服役至30000 h时,高温力学性能明显降低,随后缓慢下降;MBN信号随着抗拉强度的降低而升高,且MBN信号变化灵敏度较力学性能变化更高。 展开更多
关键词 磁巴克豪森噪声 p92钢 析出相 服役时间 力学性能
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P92主蒸汽阀前焊接接头开裂原因剖析
10
作者 刘鸿国 李勇 +3 位作者 林志贤 韩天鹏 刘福广 赵卫华 《能源与环境》 2025年第5期35-38,共4页
该研究聚焦某电厂3#机组3号主汽门与P92钢主蒸汽支管焊接接头开裂问题,综合运用现场检测、实验室分析及应力计算等方法,深入剖析其开裂原因。结果显示,该接头开裂性质为沿主汽门侧热影响区的Ⅳ型蠕变开裂,主要归因于坡口形式不合规、焊... 该研究聚焦某电厂3#机组3号主汽门与P92钢主蒸汽支管焊接接头开裂问题,综合运用现场检测、实验室分析及应力计算等方法,深入剖析其开裂原因。结果显示,该接头开裂性质为沿主汽门侧热影响区的Ⅳ型蠕变开裂,主要归因于坡口形式不合规、焊缝结构不良、主蒸汽管道一次应力偏大及支吊架异常等因素。该研究为后续针对性修复及预防类似故障提供了关键依据。 展开更多
关键词 主汽门 p92钢 焊接接头 开裂原因 Ⅳ型蠕变
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回火次数对超超临界机组用P92钢焊缝显微组织及力学性能的影响
11
作者 王瑜 胡鹏飞 +1 位作者 坚永鑫 皇志富 《铸造技术》 2025年第10期1003-1013,共11页
针对超超临界机组P92钢管道焊缝在安装过程中经历反复回火的问题,系统探讨了回火次数对焊缝显微组织与力学性能的影响规律。通过OM、SEM、EBSD和TEM等表征手段,重点分析了P92钢焊缝的晶粒形貌演变及析出相分布特征。研究发现,P92钢焊缝... 针对超超临界机组P92钢管道焊缝在安装过程中经历反复回火的问题,系统探讨了回火次数对焊缝显微组织与力学性能的影响规律。通过OM、SEM、EBSD和TEM等表征手段,重点分析了P92钢焊缝的晶粒形貌演变及析出相分布特征。研究发现,P92钢焊缝组织主要由回火马氏体、板条界M23C6碳化物和弥散δ-Fe相构成。随着回火次数增加,M23C6碳化物沿马氏体板条界显著聚集,并优先在δ-铁素体晶界处形核生长,最终形成连续碳化物网络。分析结果表明,多次回火通过调控碳化物析出行为和位错亚结构重组,使焊缝显微硬度呈下降趋势,而冲击韧性则逐步提升。值得注意的是,经过4次回火处理后,部分亚晶粒转变为等轴晶,同时M23C6碳化物在晶界处发生粗化偏聚。该现象不仅导致焊缝中大角度晶界数量急剧增加,还显著弱化了固溶强化效果,最终造成显微硬度出现快速下降。 展开更多
关键词 p92钢焊缝 回火处理 显微组织 晶粒取向 冲击性能
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P92无缝钢管裂纹失效分析
12
作者 刘晓蓉 刘科虹 +3 位作者 葛东伟 杨文庆 田光荣 张瑞锋 《锻压技术》 北大核心 2025年第3期219-224,共6页
采用挤压工艺生产P92无缝钢管过程中,通过对无缝钢管内壁缺陷反射波密集区进行多方面分析,依据宏观检验手段观察到开裂区表面及深度情况,利用断口扫描电镜分析微观断口形貌特征,借助金相检测明确非金属夹杂物、裂纹及基体显微组织特点... 采用挤压工艺生产P92无缝钢管过程中,通过对无缝钢管内壁缺陷反射波密集区进行多方面分析,依据宏观检验手段观察到开裂区表面及深度情况,利用断口扫描电镜分析微观断口形貌特征,借助金相检测明确非金属夹杂物、裂纹及基体显微组织特点。分析裂纹产生原因,发现钢管在正火过程中生成大量的δ铁素体相,在受到应力作用时,马氏体组织较脆,细小裂纹极易在塑形较差的δ铁素体处产生。尤其是δ铁素体周围的M_(23)C_(6)碳化物熟化,降低了材料的晶界强度,同时,钢液内聚集形态的颗粒状BN夹杂物导致基体不连续性,进一步加剧了细小裂纹的扩展。因此,坯料在热处理时需将加热温度和时间控制在合理的范围内。 展开更多
关键词 p92无缝钢管 裂纹 Δ铁素体 氧化 BN夹杂物
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P92钢在650℃、30MPa超(超)临界水中的氧化行为
13
作者 韩永明 尚晨光 《腐蚀与防护》 北大核心 2025年第4期35-44,共10页
在650℃/30 MPa、含氧量为100μg/L的超临界水中,开展了P92钢的氧化试验。利用拉曼光谱和扫描电镜(SEM)对氧化膜的物相、形貌、结构及元素分布进行了表征,研究了P92钢的氧化行为及机制。结果表明,氧化膜外层、内层及总厚度的增长随时间... 在650℃/30 MPa、含氧量为100μg/L的超临界水中,开展了P92钢的氧化试验。利用拉曼光谱和扫描电镜(SEM)对氧化膜的物相、形貌、结构及元素分布进行了表征,研究了P92钢的氧化行为及机制。结果表明,氧化膜外层、内层及总厚度的增长随时间基本遵循抛物线规律,而内氧化层的厚度基本保持不变。随着氧化时间的增加,表面Fe3O4颗粒的中心孔逐渐愈合,颗粒尺寸逐渐增大,随后在表面形成了一层具有轻微Cr富集的疏松多孔Fe2O3层。内氧化层由细小的氧化物颗粒、沿界面的优先氧化通道以及残余基体组成。随着氧化时间的增加,优先氧化通道最终演变为不连续的富Cr层,导致局部氧化层变薄。氧化膜厚度受微观组织的影响逐渐显著。Ni元素向内层扩散并富集。 展开更多
关键词 p92钢 马氏体耐热钢 超临界水 超临界氧化 高温氧化
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轴向附加应力对P92钢管道接头蠕变的影响
14
作者 王齐宏 李卓廷 +3 位作者 李永俊 崔晓峰 李勇 胡磊 《焊接》 2025年第2期91-96,共6页
【目的】燃煤机组锅炉管道系统在运行过程中受内部蒸汽压力和外部结构拘束的共同作用下,会在焊接接头位置形成一定附加应力,因此,该文是为了探究附加应力对接头高温寿命的影响。【方法】使用有限元法模拟P92钢主蒸汽管道接头在内部蒸汽... 【目的】燃煤机组锅炉管道系统在运行过程中受内部蒸汽压力和外部结构拘束的共同作用下,会在焊接接头位置形成一定附加应力,因此,该文是为了探究附加应力对接头高温寿命的影响。【方法】使用有限元法模拟P92钢主蒸汽管道接头在内部蒸汽压力和外部附加应力共同作用下蠕变应力和蠕变应变的演化过程。【结果】结果表明,轴向附加应力对P92钢接头径向应力影响较低,但会显著改变接头环向应力分布,特别是细晶热影响区(Fine grain heat affected zone,FGHAZ)。轴向附加拉应力和附加压应力都会显著增加P92钢接头最薄弱的管道内壁FGHAZ蠕变应变,并且轴向附加压应力对蠕变应变的加剧相比于轴向附加拉应力更加显著,轴向附加压应力还会较大地增加管道外壁FGHAZ的蠕变损伤,而轴向附加拉应力则影响较小。【结论】评估P92钢管道接头的蠕变损伤进而评估其服役寿命时应考虑结构附加应力的影响。 展开更多
关键词 p92钢 主蒸汽管道 蠕变 轴向附加应力 有限元模拟
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超超临界锅炉管P92耐热钢用大圆坯开发
15
作者 杨志强 龚志翔 +2 位作者 汪开忠 胡芳忠 陈恩鑫 《特殊钢》 2025年第4期49-54,共6页
介绍了马钢特钢公司采用电弧炉/转炉炼钢→LF精炼→RH真空脱气→CCM连铸工艺生产超超临界锅炉管P92耐热钢用连铸圆坯(φ380mm~φ1000 mm)的生产工艺。通过采用精料入炉、电弧炉全程泡沫渣操作、EBT出钢合金化、精炼白渣操作、连铸三段... 介绍了马钢特钢公司采用电弧炉/转炉炼钢→LF精炼→RH真空脱气→CCM连铸工艺生产超超临界锅炉管P92耐热钢用连铸圆坯(φ380mm~φ1000 mm)的生产工艺。通过采用精料入炉、电弧炉全程泡沫渣操作、EBT出钢合金化、精炼白渣操作、连铸三段电磁搅拌及全程保护浇注等工艺措施,使w[Cr]≤8.75%,w[Ni]≥0.20%,w[N]≥0.050%从而实现高温铁素体的有效控制,通过控制白渣时间≥20 min,使圆坯w[T.O]≤0.0030%,各类低倍组织缺陷级别低,连铸坯中心裂纹≤2.0级。最终制成的超超临界锅炉管纯净度高,A、B、C、D类粗系夹杂物级别≤1.0级;A、B、C、D类细系和DS夹杂物级别≤1.5级。采用φ500 mm的P92连铸坯通过斜轧制管,经过1040℃正火+760℃回火处理后,钢管的室温抗拉强度≥730 MPa,625℃高温抗拉强度≥280 MPa,屈服强度≥260 MPa,10万小时持久强度外推值96.9 MPa(110 MPa,已持续2.52万小时未断),满足超超临界锅炉管制造企业对产品冶金质量的要求。 展开更多
关键词 超超临界锅炉管 p92耐热钢 连铸圆坯 夹杂物 低倍组织
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基于磁巴克豪森效应的P92钢热老化检测仪器设计 被引量：1
16
作者 刘向兵 丁同乐 +3 位作者 曾晨明 钱王洁 雷屹坤 王海涛 《测控技术》 2024年第5期42-49,55,共9页
针对火电厂锅炉和主蒸汽管道用钢——P92钢在服役时的热老化程度检测,以HDSP-SUPER 28335开发板为核心研制了一套基于MBN效应的检测仪器,该仪器具有激励信号的产生,MBN信号的采集、处理、显示及存储功能,且灵敏度高、功能全面,可以用于... 针对火电厂锅炉和主蒸汽管道用钢——P92钢在服役时的热老化程度检测,以HDSP-SUPER 28335开发板为核心研制了一套基于MBN效应的检测仪器,该仪器具有激励信号的产生,MBN信号的采集、处理、显示及存储功能,且灵敏度高、功能全面,可以用于试验研究;针对不同钢种对激励信号敏感程度不同的问题,开展了对于标准P92钢MBN信号检测适用激励信号的试验研究,根据激励信号幅值与MBN信号均方根值的变化关系确定了激励信号的幅值,根据不同激励信号频率产生的MBN信号的波形效果选择了激励信号的频率。 展开更多
关键词 磁巴克豪森效应 火电厂 p92钢 热老化 激励信号
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钐对P92钢涂层组织及质量的影响
17
作者 赵勇桃 马洪浩 +2 位作者 李慧琴 姜亚君 任慧平 《稀土》 CAS CSCD 北大核心 2024年第3期153-158,I0006,共7页
稀土在渗铝过程中不仅起到催渗促渗作用,还可以提升渗层的质量。通过配置不同稀土含量的渗铝剂6%Al-2%NH_(4)Cl-xSmCl_(3)-(92%-x)Al_(2)O_(3)(x为0,2%,4%,6%SmCl_(3)),凭借包埋法,采用合适的工艺条件在超超临界P92钢表面制备得到不同... 稀土在渗铝过程中不仅起到催渗促渗作用,还可以提升渗层的质量。通过配置不同稀土含量的渗铝剂6%Al-2%NH_(4)Cl-xSmCl_(3)-(92%-x)Al_(2)O_(3)(x为0,2%,4%,6%SmCl_(3)),凭借包埋法,采用合适的工艺条件在超超临界P92钢表面制备得到不同稀土含量的涂层。利用OM、SEM对涂层进行组织观察,通过SEM的能谱分析对涂层截面元素分布进行分析,通过XRD对涂层表面进行物相分析。结果表明,无稀土元素的涂层厚度不均且涂层中存在孔洞、裂纹等缺陷;加入稀土,可不同程度增加渗层的厚度,且适量稀土可提升涂层质量。对比可知,2%稀土含量的渗层稍厚,且厚度均匀。不同涂层表面物相均为AlCrFe_(2)。此研究可为优化渗铝剂中稀土含量、制备质量较好的涂层提供数据支持。 展开更多
关键词 p92 SmCl_(3) 渗铝实验 涂层厚度 包埋法
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不同等温温度下P92钢的组织演变
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作者 赵勇桃 吴银虎 +2 位作者 鲁海涛 王瑞 雷丙旺 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期47-50,共4页
采用膨胀法,测定了P92钢的组织转变温度,并将其奥氏体化后实施不同温度和时间的等温处理。通过OM和SEM表征分析了不同等温温度、不同时间下P92钢的组织演变规律,并利用维氏硬度计测定其硬度。结果表明,P92钢在370℃及以下等温1 h时,会... 采用膨胀法,测定了P92钢的组织转变温度,并将其奥氏体化后实施不同温度和时间的等温处理。通过OM和SEM表征分析了不同等温温度、不同时间下P92钢的组织演变规律,并利用维氏硬度计测定其硬度。结果表明,P92钢在370℃及以下等温1 h时,会发生马氏体转变,室温组织为马氏体;在400~430℃等温1 h时,会发生贝氏体转变;在520~620℃等温1 h时,过冷奥氏体相对稳定,在短时间内不发生转变。在650℃及以上等温足够长时间时(25 h),过冷奥氏体将发生共析分解,形成类珠光体组织;在680~770℃等温25 h时,会有先共析铁素体析出,且随着等温温度的升高,先共析相增多。随着等温温度的升高(160~770℃),P92钢硬度整体呈下降趋势,由516 HV降低至163 HV。 展开更多
关键词 p92钢 等温温度 组织演变 硬度
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