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022Cr25Ni6Mo2N双相不锈钢无缝管生产工艺及组织性能
1
作者 陶亚平 《钢管》 2025年第1期52-56,共5页
采用热穿孔+三道冷轧工艺制造出022Cr25Ni6Mo2N双相不锈钢无缝管,理化性能检验结果表明:生产出的022Cr25Ni6Mo2N双相不锈钢无缝管的化学成分适中,力学性能和工艺性能良好,钢管基体为奥氏体+铁素体双相组织,两相比例约1:1,耐晶间腐蚀及... 采用热穿孔+三道冷轧工艺制造出022Cr25Ni6Mo2N双相不锈钢无缝管,理化性能检验结果表明:生产出的022Cr25Ni6Mo2N双相不锈钢无缝管的化学成分适中,力学性能和工艺性能良好,钢管基体为奥氏体+铁素体双相组织,两相比例约1:1,耐晶间腐蚀及点腐蚀性能优良,表面质量好,尺寸精度高。试制的022Cr25Ni6Mo2N双相不锈钢无缝管的组织及各项性能满足其使用要求。 展开更多
关键词 双相不锈钢 022Cr25ni6Mo2N 无缝管 热穿孔 晶间腐蚀 点腐蚀
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0Cr21Ni6Mn9N奥氏体不锈钢的应变强化行为 被引量：26
2
作者 刘树勋 刘宪民 +2 位作者 刘蕤 王春旭 邢峰 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2005年第4期40-44,共5页
研究了不同氮含量的0Cr21Ni6Mn9N奥氏体不锈钢的塑性流变行为。结果表明,其形变强化特性可用Ludwigson模型来表示。钢在不同的应变下表现出不同的塑性流变行为,存在一个瞬变应变。当应变量低于它时,流变行为与Ludwik方程存在一个正偏差... 研究了不同氮含量的0Cr21Ni6Mn9N奥氏体不锈钢的塑性流变行为。结果表明,其形变强化特性可用Ludwigson模型来表示。钢在不同的应变下表现出不同的塑性流变行为,存在一个瞬变应变。当应变量低于它时,流变行为与Ludwik方程存在一个正偏差;而应变量高于它时,则符合Ludwik模型。造成这一差异的主要原因是位错滑移模式发生了改变,低于瞬变应变时为单系滑移,高于瞬变应变时为多系滑移。氮对位错滑移模式的影响主要表现为对瞬变应变的影响。随氮含量的增加,瞬变应变被推向更高的水平,这意味着氮原子使位错在更大的应变下才产生多系滑移和交滑移。 展开更多
关键词 奥氏体不锈钢 加工硬化 氮 0Cr21ni6Mn9N
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HOCr17Ni6Mn3钢丝电塑性拉拔的研究 被引量：16
3
作者 姚可夫 余鹏 +4 位作者 郑明新 王俊 张华堂 方威 孙建周 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2000年第6期630-633,共4页
研究了脉冲电流对HOCr17Ni6Mn3钢丝室温拉拔过程的影响结果表明，施加脉冲电流可使钢丝的拉拔力显著下降，最大降低幅值达40％．实验结果还表明，施加脉冲电流大大提高了钢丝的塑性变形能力、显著减缓了钢丝的加工硬化速度，使该钢丝在... 研究了脉冲电流对HOCr17Ni6Mn3钢丝室温拉拔过程的影响结果表明，施加脉冲电流可使钢丝的拉拔力显著下降，最大降低幅值达40％．实验结果还表明，施加脉冲电流大大提高了钢丝的塑性变形能力、显著减缓了钢丝的加工硬化速度，使该钢丝在脉冲电流的作用下可从直径2．0mm拉拔至直径0．255mm而无需退火，拉拔钢丝的力学性能实验结果表明。 展开更多
关键词 电塑性拉拔 H0Cr17ni6Mn3钢 钢丝
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芯棒伸出量对0Cr21Ni6Mn9N不锈钢管数控弯曲成形质量的影响 被引量：10
4
作者 许小妹 鲁世强 +2 位作者 方军 王克鲁 徐建美 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第5期73-77,共5页
利用有限元模拟软件ABAQUS建立了0Cr21Ni6Mn9N不锈钢管材的数据弯曲、抽芯及回弹全过程有限元模型，并对其可靠性进行了验证；研究了芯棒伸出量e对横截面畸变、壁厚变化、起皱趋势和回弹角的影响规律。结果表明，随着芯棒伸出量的增大... 利用有限元模拟软件ABAQUS建立了0Cr21Ni6Mn9N不锈钢管材的数据弯曲、抽芯及回弹全过程有限元模型，并对其可靠性进行了验证；研究了芯棒伸出量e对横截面畸变、壁厚变化、起皱趋势和回弹角的影响规律。结果表明，随着芯棒伸出量的增大，管材横截面畸变率和回弹角减小，当芯棒伸出量大于2．5mm时，管材出现“鹅头”现象；外侧壁厚减薄率随着芯棒伸出量的增大而增大，内侧壁厚增厚率随着芯棒伸出量的增大而有所减小，但减小趋势不明显；弯管内侧起皱趋势随着芯棒伸出量的增大先减小后增大；最后获得了合适的芯棒伸出量范围为1．5～2mm。 展开更多
关键词 芯棒伸出量 0Cr21ni6Mn9N不锈钢管材 有限元法 成形质量
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间隙对0Cr21Ni6Mn9N不锈钢管材数控弯曲截面质量的影响 被引量：6
5
作者 徐建美 王克鲁 +1 位作者 方军 许小妹 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第5期132-137,共6页
基于ABAQUS/Explicit,建立了0Cr21Ni6Mn9N(21-6-9)不锈钢管材数控弯曲成形的三维弹塑性有限元模型,模拟分析了管模间隙对管材弯曲成形截面质量的影响规律。结果表明:壁厚减薄和截面畸变程度在中间部位严重,在弯曲平面和初始弯曲平面附... 基于ABAQUS/Explicit,建立了0Cr21Ni6Mn9N(21-6-9)不锈钢管材数控弯曲成形的三维弹塑性有限元模型,模拟分析了管模间隙对管材弯曲成形截面质量的影响规律。结果表明:壁厚减薄和截面畸变程度在中间部位严重,在弯曲平面和初始弯曲平面附近较小;随着芯棒与管材间隙的增大,壁厚减薄率减小,截面畸变程度先减小后增大;随着弯曲模与管材间隙的增大,壁厚减薄率和截面畸变程度增大;随着防皱块与管材间隙的增大,壁厚减薄率和截面畸变程度先减小后基本不变;压块与管材间隙对弯管截面质量的影响不显著。 展开更多
关键词 OCr21 ni6Mn9N不锈钢管 壁厚减薄率 截面畸变程度 ABAQUS EXPLICIT
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脉冲电流对H0Cr17Ni6Mn3钢丝拉拔表面摩擦磨损的影响 被引量：9
6
作者 姚可夫 余鹏 郑明新 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第3期202-205,共4页
考察了直流脉冲电流对 H0 Cr1 7Ni6Mn3钢丝拉拔过程中表面摩擦磨损行为的影响 ,并采用扫描电子显微镜观察分析了拉拔后钢丝的表面形貌 .结果表明 :在拉拔过程中施加高密度脉冲电流可使钢丝表面的裂纹尺寸减小、裂纹和其它缺陷的数量减... 考察了直流脉冲电流对 H0 Cr1 7Ni6Mn3钢丝拉拔过程中表面摩擦磨损行为的影响 ,并采用扫描电子显微镜观察分析了拉拔后钢丝的表面形貌 .结果表明 :在拉拔过程中施加高密度脉冲电流可使钢丝表面的裂纹尺寸减小、裂纹和其它缺陷的数量减少 ,并在其表面出现平行于拉拔方向的犁沟状条纹 ;施加高密度脉冲电流改变了钢丝的表面磨损机理 ,并显著增加拉拔钢丝的延伸率 ,降低拉拔钢丝的显微硬度 .脉冲电流的频率愈高 。 展开更多
关键词 钢丝拉拔 H0Cr17ni6Mn3钢 脉冲电流 摩擦磨损性能
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不同模具组合对0Cr21Ni6Mn9N不锈钢管数控弯曲成形质量的影响 被引量：5
7
作者 鲁世强 方军 +1 位作者 唐金星 王克鲁 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第12期1673-1678,共6页
采用有限元法研究了不同模具组合下0Cr21Ni6Mn9N不锈钢管数控弯曲应力应变分布、壁厚变化和截面畸变规律。研究结果表明：在弯曲模、夹块和压块组成的基本模块的基础上,添加防皱块会导致等效应力、切向拉应力和切向拉应变增加,而切向压... 采用有限元法研究了不同模具组合下0Cr21Ni6Mn9N不锈钢管数控弯曲应力应变分布、壁厚变化和截面畸变规律。研究结果表明：在弯曲模、夹块和压块组成的基本模块的基础上,添加防皱块会导致等效应力、切向拉应力和切向拉应变增加,而切向压应力、等效应变和切向压应变减小;添加芯棒会导致切向应力和等效应变减小,而等效应力和切向应变增大;同时添加防皱块和芯棒则会导致等效应力、切向应力和切向应变增大,而等效应变减小。添加防皱块会导致弯管截面畸变率增大,但对壁厚变化率影响不大;添加芯棒能够有效抑制弯管截面畸变,且壁厚减薄率仅为9.0%-9.15%,远小于15%的航空标准。综合考虑0Cr21Ni6Mn9N不锈钢管数控弯曲成形质量和生产成本,可确定出最优的模具组合为弯曲模＋压块＋夹块＋芯棒。 展开更多
关键词 0Cr21ni6Mn9N不锈钢管 数控弯曲 模具组合 应力/应变 成形质量
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高铬铁素体不锈钢00Cr26Ni6Mo4CuTi的脆性相研究 被引量：2
8
作者 孙利军 陈德利 +1 位作者 徐朋 曹丽红 《钢铁研究》 CAS 2017年第3期47-51,共5页
由于高铬铁素体不锈钢的脆性问题十分突出,在实验室进行了00Cr26Ni6Mo4CuTi钢的固溶、时效试验,研究了加热温度及保温时间对钢中脆性相的影响,找出00Cr26Ni6Mo4CuTi钢脆性相的析出规律,分析了脆性相对钢组织与性能的影响。结果表明:在1 ... 由于高铬铁素体不锈钢的脆性问题十分突出,在实验室进行了00Cr26Ni6Mo4CuTi钢的固溶、时效试验,研究了加热温度及保温时间对钢中脆性相的影响,找出00Cr26Ni6Mo4CuTi钢脆性相的析出规律,分析了脆性相对钢组织与性能的影响。结果表明:在1 010~1 030℃采用快冷固溶,经过550℃×(3~4)h时效,可使材料的强度、塑性和韧性达到最优。 展开更多
关键词 00Cr26ni6Mo4CuTi 不锈钢 脆性相 金相组织 热加工性能
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铁基形状记忆合金0Cr12Ni6Mn16Si5的研制 被引量：1
9
作者 李强 赵玉峰 +1 位作者 董治中 陈金铭 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2002年第5期34-36,47,共4页
探讨了 0Cr12Ni6Mn16Si5形状记忆合金的工业化生产工艺 ,0Cr12Ni6Mn16Si5可以采用EF1+AOD +EF2进行冶炼。合金具有强的热敏感性和高温变形抗力 ,高温可加工热塑性温度区间比较窄 ,温度超过 110 0℃ ,塑性直线下降。铸锭的开锻温度为 10... 探讨了 0Cr12Ni6Mn16Si5形状记忆合金的工业化生产工艺 ,0Cr12Ni6Mn16Si5可以采用EF1+AOD +EF2进行冶炼。合金具有强的热敏感性和高温变形抗力 ,高温可加工热塑性温度区间比较窄 ,温度超过 110 0℃ ,塑性直线下降。铸锭的开锻温度为 10 80℃ ,终锻温度为 90 0℃ ;锻造管坯只有采用挤压方法实施管材成型。 展开更多
关键词 铁基形状记忆合金 0Cr12ni6Mn16Si5 AOD 高温塑性 热挤压
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工序间退火温度对0Cr21Ni6Mn9N奥氏体不锈钢管组织与性能的影响 被引量：1
10
作者 胡春文 王晓震 金建军 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2014年第12期33-36,共4页
通过显微组织观察和拉伸试验研究了工序间退火热处理温度对冷拔态0Cr21Ni6Mn9N奥氏体不锈钢管显微组织与拉伸性能的影响。结果表明：试验钢管在600℃以上温度退火处理后,晶界上明显析出了碳化物（Cr23C6）,晶粒内有退火孪晶形成,孪晶密... 通过显微组织观察和拉伸试验研究了工序间退火热处理温度对冷拔态0Cr21Ni6Mn9N奥氏体不锈钢管显微组织与拉伸性能的影响。结果表明：试验钢管在600℃以上温度退火处理后,晶界上明显析出了碳化物（Cr23C6）,晶粒内有退火孪晶形成,孪晶密度随温度升高而增加;试验钢管经200~550℃处理后,强度稍有提高,塑性略有下降;当热处理温度高于600℃时,强度明显下降,塑性则明显提高。 展开更多
关键词 0Cr21ni6Mn9N奥氏体不锈钢 显微组织 拉伸性能 退火处理
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00Cr25Ni6Mo3N不锈钢脆性的原因分析 被引量：6
11
作者 陈炜 刘业超 +3 位作者 梁盈 赵帅 蒋申柱 邹鹏 《热处理技术与装备》 2017年第3期51-53,共3页
通过对某企业生产的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢检验发现,不同锻件的冲击功差异很大。然后对冲击功低的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢进行力学性能试验和组织分析,造成冲击功低的根本原因是在锻造过程中产生了金属间析出相;而导致金属间析出相... 通过对某企业生产的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢检验发现,不同锻件的冲击功差异很大。然后对冲击功低的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢进行力学性能试验和组织分析,造成冲击功低的根本原因是在锻造过程中产生了金属间析出相;而导致金属间析出相产生的原因是锻造工艺控制不当,热处理不能消除由锻造工艺不当造成的缺陷,而严格控制锻造加热制度对扼制金属间析出相意义更大。 展开更多
关键词 00Cr25ni6Mo3N双相不锈钢 脆性 冲击功 显微组织
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9Cr13Ni6Co5Be超硬不锈钢的接触疲劳行为研究
12
作者 金建军 古宝珠 +5 位作者 冯慎田 古立新 润长生 孟维冬 赵燕明 雷建中 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2008年第3期93-96,共4页
采用推力式接触方式研究了9Cr13Ni6Co5Be钢的接触疲劳性能,获得了不同破坏概率下接触应力与疲劳寿命的关系式,得到了P-S-N曲线。当破坏概率P=0.01,0.05,0.10和0.50时,不同接触应力下的疲劳寿命表达式分别为N=3.0930×1042×S-9.... 采用推力式接触方式研究了9Cr13Ni6Co5Be钢的接触疲劳性能,获得了不同破坏概率下接触应力与疲劳寿命的关系式,得到了P-S-N曲线。当破坏概率P=0.01,0.05,0.10和0.50时,不同接触应力下的疲劳寿命表达式分别为N=3.0930×1042×S-9.9602、N=2.9196×1039×S-9.0090、N=1.6505×1038×S-8.6133和N=1.0679×1035×S-7.5988,指定疲劳寿命为5×107的疲劳极限分别为S=3112 MPa,3358 MPa,3493 MPa和3950 MPa。 展开更多
关键词 9Cr13ni6Co5Be 不锈钢 接触疲劳
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铁基形状记忆合金0Cr9Ni6Mn16Si5的生产工艺
13
作者 李强 赵玉峰 +2 位作者 董治中 王德法 陈金铭 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2003年第2期52-54,共3页
研究了0Cr9Ni6Mn16Si5形状记忆合金的生产工艺和性能。研究结果表明,0Cr9Ni6Mn16Si5合金可以采用EF+VOD+VHD工艺冶炼。该合金具有强的热敏感性和高温变形抗力,高温可加工热塑性温度区间比较窄,温度超过1100℃时塑性直线下降。铸锭的开... 研究了0Cr9Ni6Mn16Si5形状记忆合金的生产工艺和性能。研究结果表明,0Cr9Ni6Mn16Si5合金可以采用EF+VOD+VHD工艺冶炼。该合金具有强的热敏感性和高温变形抗力,高温可加工热塑性温度区间比较窄,温度超过1100℃时塑性直线下降。铸锭的开锻温度为1080℃,终锻温度为900℃;锻造管坯只有采用挤压方法实施管材成形。挤压成形的毛坯管可以采用冷轧与冷拔相结合的方法进一步加工成薄壁管。 展开更多
关键词 铁基形状记忆合金 0Cr9ni6Mnl6Si5 VOD VHD 高温塑性 热挤压 生产工艺
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00Cr13Ni6MoNb锻件开裂原因分析
14
作者 刘洁 刘建生 党淑娥 《大型铸锻件》 2014年第5期17-19,25,共4页
通过金相分析、拉伸断口形貌及能谱分析,发现00Cr13Ni6MoNb锻件开裂原因为粒状第二相晶界偏聚,使晶界弱化,引起沿晶脆性断裂。
关键词 00Cr13ni6MoNb锻件 裂纹 金相分析
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Nb对00Cr21Ni6Mn9N不锈钢显微组织和晶间腐蚀敏感性的影响 被引量：4
15
作者 闫治坤 陈海涛 +3 位作者 郎宇平 屈华鹏 冯翰秋 刘荣佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第9期240-244,共5页
为了研究Nb对00Cr21Ni6Mn9N不锈钢固溶后显微组织和耐晶间腐蚀性能的影响,分别在950、1000、1050、1100、1150和1200℃对含Nb量(质量分数,下同)为0.057%和不含Nb的00Cr21Ni6Mn9N不锈钢进行1 h固溶处理,并观察其微观组织。结果表明,固溶... 为了研究Nb对00Cr21Ni6Mn9N不锈钢固溶后显微组织和耐晶间腐蚀性能的影响,分别在950、1000、1050、1100、1150和1200℃对含Nb量(质量分数,下同)为0.057%和不含Nb的00Cr21Ni6Mn9N不锈钢进行1 h固溶处理,并观察其微观组织。结果表明,固溶温度在950~1200℃时,00Cr21Ni6Mn9N不锈钢的晶粒尺寸随着固溶温度的升高而增大,Nb的加入促进00Cr21Ni6Mn9N不锈钢中混晶组织的出现,提高其完全再结晶温度。不含Nb的试验钢在1000℃以上固溶后即可获得晶粒大小均匀的组织,而含0.057%Nb的试验钢则需要在1100℃以上才可以获得均匀组织,且其尺寸略大于无Nb钢在1000℃时完全再结晶的晶粒。随着固溶温度的升高和晶粒尺寸的长大,析出的Z相含量降低,晶粒界面能减小,在1150℃和1200℃固溶1 h后,Nb对晶粒的细化作用和温度升高造成的晶粒长大程度变得不再明显。两种成分的钢均具有较低的晶间腐蚀敏感性,含Nb量为0.057%的00Cr21Ni6Mn9N不锈钢其再活化率R_(a)值较不含Nb的钢进一步降低。 展开更多
关键词 00Cr21ni6Mn9N不锈钢 NB微合金化 固溶处理 晶间腐蚀
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固溶和时效对0Cr21Ni6Mn9N含氮奥氏体不锈钢组织的影响 被引量：3
16
作者 袁丰伟 郑海忠 +2 位作者 鲁世强 胡春文 王晓震 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期31-34,45,共5页
采用光学显微镜研究了固溶和时效处理对0Cr21Ni6Mn9N含氮奥氏体不锈钢显微组织的影响。结果表明:0Cr21Ni6Mn9N钢冷拔管经1 100℃固溶处理后,晶粒尺寸变大,孪晶数量增多且层厚增加,晶界及晶粒均很清晰,无任何析出物;经固溶及650℃时效处... 采用光学显微镜研究了固溶和时效处理对0Cr21Ni6Mn9N含氮奥氏体不锈钢显微组织的影响。结果表明:0Cr21Ni6Mn9N钢冷拔管经1 100℃固溶处理后,晶粒尺寸变大,孪晶数量增多且层厚增加,晶界及晶粒均很清晰,无任何析出物;经固溶及650℃时效处理后,晶粒尺寸与固溶态的相差不大,但晶界上有大量黑色粒状M23C6相析出;经固溶及850℃时效处理后,出现大晶粒吞并小晶粒的现象,晶粒发生了二次长大,且晶界处的M23C6相数量较650℃时效的有所减少。 展开更多
关键词 0Cr21ni6Mn9N钢 固溶时效处理 退火孪晶 析出相
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2Ni6Cr5Al2MoV轴承钢热变形行为及热加工图 被引量：2
17
作者 韩蔚然 高永亮 +4 位作者 李猛 朱成席 王林 赵岩 陈达宇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期10-16,共7页
采用Gleeble-3800试验机研究了2Ni6Cr5Al2MoV轴承钢在变形温度900~1200℃、应变速率0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为,建立并验证了材料的高温本构方程以及再结晶临界应变模型,基于动态材料模型理论绘制了试验钢在真应变0.6、0.7时的... 采用Gleeble-3800试验机研究了2Ni6Cr5Al2MoV轴承钢在变形温度900~1200℃、应变速率0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为,建立并验证了材料的高温本构方程以及再结晶临界应变模型,基于动态材料模型理论绘制了试验钢在真应变0.6、0.7时的热加工图。结果表明,随着应变速率的升高和变形温度的降低,2Ni6Cr5Al2MoV钢的流变应力增大。适当提高变形温度、降低应变速率有利于该钢动态再结晶的进行。2Ni6Cr5Al2MoV钢能量耗散率η最大值约为0.37,应变量对耗散因子的影响较小。该钢合适的热加工条件为变形温度1100~1200℃,应变速率0.01~0.1 s^(-1)。 展开更多
关键词 2ni6Cr5Al2MoV轴承钢 热变形行为 本构方程 临界应变模型 热加工图
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马氏体-奥氏体沉淀强化型不锈钢0Cr16Ni6的性能试验研究 被引量：5
18
作者 付大文 《机械制造与自动化》 2006年第4期70-72,共3页
研究了马氏体-奥氏体沉淀强化型不锈钢0Cr16Ni6的耐腐蚀性及综合机械性能。结果表明,该钢适用于航空、航海等领域的某些零部件,有较好的推广价值。
关键词 0Cr16ni6不锈钢 耐腐蚀性 机械性能
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00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢的力学性能 被引量：1
19
作者 耿延朝 陈炜 赵亮 《热处理》 CAS 2020年第1期54-56,共3页
00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢可用于要求具有良好力学性能特别是低温冲击韧度的鼓风机叶轮等零件。某公司的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢锻件低温冲击性能很不稳定。为此,对冲击性能不良的00Cr25Ni6Mo3N钢锻件进行了1050℃、1070℃、1100℃和105... 00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢可用于要求具有良好力学性能特别是低温冲击韧度的鼓风机叶轮等零件。某公司的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢锻件低温冲击性能很不稳定。为此,对冲击性能不良的00Cr25Ni6Mo3N钢锻件进行了1050℃、1070℃、1100℃和1050℃保温1.5h水冷的固溶处理,随后测定了力学性能。结果表明:锻件的-40℃冲击吸收能量差异很大,有的达不到要求的27J。金相分析发现,00Cr25Ni6Mo3N钢锻件冲击韧度低的原因是锻造工艺不当析出了金属间相,而且热处理不能消除这种金属间相,严格控制锻造加热制度是解决该问题的唯一途径。 展开更多
关键词 00Cr25ni6Mo3N双相不锈钢 冲击吸收能量 金属间相
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退火处理对0Cr21Ni6Mn9N钢管析出行为的影响 被引量：2
20
作者 张海涛 郭凡 +2 位作者 贤福超 国建花 肖文丰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第12期207-209,共3页
利用箱式退火炉对0Cr21Ni6Mn9N钢管进行不同工艺的退火处理,采用OM和SEM观察了退火后0Cr21Ni6Mn9N钢管的微观组织,并研究了退火对钢管析出行为的影响,结果表明钢管在630~850℃退火时有明显的M23C6型碳化物析出,在800℃左右析出最多,析... 利用箱式退火炉对0Cr21Ni6Mn9N钢管进行不同工艺的退火处理,采用OM和SEM观察了退火后0Cr21Ni6Mn9N钢管的微观组织,并研究了退火对钢管析出行为的影响,结果表明钢管在630~850℃退火时有明显的M23C6型碳化物析出,在800℃左右析出最多,析出量随温度的升高先增多后减少,在850℃退火时基本无析出物;在650℃退火10 min后,在钢的晶界处有少量析出;随着退火保温时间的延长,析出量增多,且逐渐向晶内生长。 展开更多
关键词 0Cr21ni6Mn9N 钢管 退火 析出相 M23C6 型碳化物
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