电感耦合等离子体原子发射光谱归一化法测定Nb47Ti中钛 被引量：4

1

作者 张磊 王晓艳 +2 位作者 禄妮 孙宝莲 李波 《冶金分析》 CAS CSCD 北大核心 2010年第9期51-53,共3页

研究采用硝酸和氢氟酸混合酸处理样品,电感耦合等离子体原子发射光谱法(ICP-AES)结合归一化法对Nb47Ti合金中钛进行测定。选择323.452 nm(104)作为钛的分析线,323.494 nm和323.434 nm分别为左右背景扣除点。采用基体匹配法克服光谱干扰... 研究采用硝酸和氢氟酸混合酸处理样品,电感耦合等离子体原子发射光谱法(ICP-AES)结合归一化法对Nb47Ti合金中钛进行测定。选择323.452 nm(104)作为钛的分析线,323.494 nm和323.434 nm分别为左右背景扣除点。采用基体匹配法克服光谱干扰。在选定条件下使用归一化法绘制校准曲线,其线性相关系数均大于0.999 9。方法用于Nb47Ti中Ti的测定,测定结果与硫酸高铁铵滴定法测定结果基本一致,加标回收率在99%～101%之间,RSD小于0.95%。 展开更多

关键词 电感耦合等离子体原子发射光谱法 归一化法 nb47ti 钛

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热处理Nb47Ti合金吸氢脱氢过程分析(英文) 被引量：1

2

作者 郑永健 周廉 +3 位作者 介万奇 刘向宏 付宝全 张奕 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期2627-2630,共4页

利用RH600热导式氢分析仪对尺寸为Φ50 mm×40 mm的Nb47Ti合金试样在RX-460型工业电炉中做不同制度热处理后的氢含量变化进行了系统分析,对防止Nb47Ti合金热处理过程中吸氢现象提出了有效的解决措施。结果表明,Nb47Ti合金的吸氢现... 利用RH600热导式氢分析仪对尺寸为Φ50 mm×40 mm的Nb47Ti合金试样在RX-460型工业电炉中做不同制度热处理后的氢含量变化进行了系统分析,对防止Nb47Ti合金热处理过程中吸氢现象提出了有效的解决措施。结果表明,Nb47Ti合金的吸氢现象主要发生在1200℃高温热处理的环节,在随后的950,930和900℃进行的热处理过程不会使Nb47Ti合金吸氢。Nb47Ti合金热加工过程中氢元素增加是由于在1200℃高温条件下加热炉内稀薄的含氢气氛和Nb及Ti元素物理化学性能比较活泼的综合作用造成的。6×10-2Pa条件下,800℃/3 h和800℃/6 h真空热处理制度使原始H含量为60μg/g的Nb47Ti合金的氢含量分别降低到21和29μg/g。 展开更多

关键词 nb47ti合金 真空热处理 吸氢 脱氢 电阻炉

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热处理温度对Nb47Ti合金丝材组织和性能的影响 被引量：2

3

作者 王松茂 白新房 +3 位作者 焦磊 苗壮 杨旭 郑莉 《钛工业进展》 北大核心 2017年第5期27-30,共4页

对Nb47Ti合金丝材进行了不同温度(750、800、850、900、950℃)的热处理,研究其微观组织结构、晶粒取向分布及性能的演变规律,结果表明:750℃×1 h/WQ热处理后的Nb47Ti合金具有最佳的强度与塑性匹配,其抗拉强度为586 MPa、断后伸长率... 对Nb47Ti合金丝材进行了不同温度(750、800、850、900、950℃)的热处理,研究其微观组织结构、晶粒取向分布及性能的演变规律,结果表明:750℃×1 h/WQ热处理后的Nb47Ti合金具有最佳的强度与塑性匹配,其抗拉强度为586 MPa、断后伸长率为31.3%,断面收缩率为90.87%,维氏硬度为1 573 MPa;随着热处理温度升高,Nb47Ti合金晶粒呈长大的趋势,平均晶粒尺寸从29.3μm增加到89.8μm;热处理会明显改变Nb47Ti合金的取向差分布。 展开更多

关键词 nb47ti合金 电子背散射衍射 热处理 显微组织

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Nb47Ti合金棒材超声波探伤异常反射波原因分析

4

作者 王凯旋 张奕 +1 位作者 范志山 刘向宏 《渭南师范学院学报》 2014年第11期36-39,共4页

在对超导用Nb47Ti合金棒材进行超声波探伤检查时,发现棒材多处存在异常反射波现象.通过低倍组织、高倍组织、变形实验、XRE和成分分析等,对异常反射波的原因进行了分析.结果表明,造成棒材超声波探伤杂波异常反射波的根本原因是成分的不... 在对超导用Nb47Ti合金棒材进行超声波探伤检查时,发现棒材多处存在异常反射波现象.通过低倍组织、高倍组织、变形实验、XRE和成分分析等,对异常反射波的原因进行了分析.结果表明,造成棒材超声波探伤杂波异常反射波的根本原因是成分的不均匀、异常反射波区域的Nb元素含量较高、低倍组织存在"亮斑"等,且锻棒经过大变形改锻仍无法消除异常反射波. 展开更多

关键词 nb47ti合金 棒材 超声波探伤 成分

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变形率和热处理制度对Nb47Ti合金显微组织的影响 被引量：5

5

作者 张奕 郑永键 +3 位作者 唐晓东 付宝全 王虎 雷锦文 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第B10期331-335,共5页

通过对比Nb47Ti合金在4种变形率和4种热处理制度下的显微组织。结果发现:晶粒的生长受到热加工变形率、热处理温度等综合因素的影响,变形率对再结晶温度影响较大;当变形率达到80%以上时,再结晶可以在较低的温度下进行,选择合适的热处理... 通过对比Nb47Ti合金在4种变形率和4种热处理制度下的显微组织。结果发现:晶粒的生长受到热加工变形率、热处理温度等综合因素的影响,变形率对再结晶温度影响较大;当变形率达到80%以上时,再结晶可以在较低的温度下进行,选择合适的热处理制度,能够获得具有细小和均匀显微组织的Nb47Ti合金。 展开更多

关键词 nb47ti合金 显微组织 热处理 再结晶

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拉伸速率和转速位置对Nb47Ti合金拉伸测试的影响

6

作者 王玺玉 李芹芹 +3 位作者 高慧贤 樊智涛 罗文忠 刘向宏 《钛工业进展》 CAS 2024年第5期33-37,共5页

利用万能试验机研究了拉伸速率和转速位置对Nb47Ti合金拉伸测试的影响,通过计算其真应力-应变曲线、加工硬化指数(n)和应变速率敏感系数(m)分析了Nb47Ti合金的力学行为。结果表明:Nb47Ti合金加工硬化能力十分有限,其屈强比接近1;随着拉... 利用万能试验机研究了拉伸速率和转速位置对Nb47Ti合金拉伸测试的影响,通过计算其真应力-应变曲线、加工硬化指数(n)和应变速率敏感系数(m)分析了Nb47Ti合金的力学行为。结果表明:Nb47Ti合金加工硬化能力十分有限,其屈强比接近1;随着拉伸速率的提高,加工硬化效果进一步减弱;拉伸速率对强度的影响较为显著,根据恒速率拉伸法计算其应变速率敏感系数为0.0263。转速试验中,随着拉伸速率的转换,应力值骤增。在加工硬化阶段的不同应变处转速时,突变幅值相对稳定,但整体随着应变量的增加而降低。本研究可为Nb47Ti合金拉伸测试时拉伸速率和转速点等参数的选取提供参考。 展开更多

关键词 nb47ti合金 应变速率敏感系数 拉伸速率 加工硬化指数 转速位置

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Nb47Ti合金热变形行为及微观组织

7

作者 胡炽 刘君 +3 位作者 刘燕红 赵散 孙霞光 唐文亭 《精密成形工程》 2020年第4期132-138,共7页

目的研究Nb47Ti合金在变形温度为600~750℃、应变速率为0.001~1 s-1条件下的热变形行为和微观组织。方法采用Gleeble-3500型热/力模拟试验机进行等温恒应变速率压缩实验,获得Nb47Ti合金热变形的真应力应变曲线,并利用EBSD技术手段分析... 目的研究Nb47Ti合金在变形温度为600~750℃、应变速率为0.001~1 s-1条件下的热变形行为和微观组织。方法采用Gleeble-3500型热/力模拟试验机进行等温恒应变速率压缩实验,获得Nb47Ti合金热变形的真应力应变曲线,并利用EBSD技术手段分析热变形后的微观组织。结果Nb47Ti合金在变形温度小于650℃、应变速率小于0.1 s-1下热变形的真应力-应变曲线为动态再结晶型曲线,变形温度大于等于700℃时呈现为动态回复型曲线;峰值应力随变形温度的升高和应变速率的减小而减小;在变形温度为650℃、应变速率为0.001 s-1下热变形组织以再结晶晶粒和亚晶粒为主,随着应变速率的增大,动态再结晶晶粒不断减少,而亚晶粒和变形晶粒增多,晶粒得到显著细化。当应变速率为0.1 s-1时,随着变形温度的增加,晶粒尺寸增大,变形温度升高至750℃,热变形组织中亚晶粒所占比例高达50.5%。结论Nb47Ti合金是温度和正应变速率敏感材料,随变形温度的升高和应变速率的增大,变形过程中动态回复软化机制更为显著,低温、高应变速率下变形获得的再结晶晶粒尺寸小。 展开更多

关键词 NbTi合金 热变形 动态再结晶 微观组织

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Ni47Ti44Nb9形状记忆合金冷轧管材的组织、织构和相变 被引量：10

8

作者 颜莹 金伟 曹名洲 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期139-144,共6页

利用OM、DSC和XRD,研究了Ni_(47)Ti_(44)Nb_9合金热锻棒、热挤压管材和不同热处理条件下冷轧管材的组织、织构和相变.结果表明:热锻棒中的B2相呈较宽的纤维状,主要织构接近{112}〈111〉和{123}〈111〉;热挤压管材纤维组织变细且发生碎化... 利用OM、DSC和XRD,研究了Ni_(47)Ti_(44)Nb_9合金热锻棒、热挤压管材和不同热处理条件下冷轧管材的组织、织构和相变.结果表明:热锻棒中的B2相呈较宽的纤维状,主要织构接近{112}〈111〉和{123}〈111〉;热挤压管材纤维组织变细且发生碎化,多数晶粒的取向靠近{111}〈UVW〉;冷轧管材的B2相纤维组织发生严重碎化,抑制了冷却过程中马氏体相变的进行,{111}〈110〉和{112}〈110〉成为主要织构.随淬火温度的升高,冷轧管材硬度下降,M_s和A_s点升高,热滞减小.冷轧管材经600℃/90 min退火,{111}〈110〉和{112}〈110〉织构显著增强,经850℃退火,再结晶晶粒明显长大,M_s点显著提高,热滞和硬度下降,晶粒取向偏离{111}〈110〉和{112}〈110〉. 展开更多

关键词 Ni47Ti44Nb9形状记忆合金 冷轧管 组织 织构 相变

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自蔓延高温合成Ti_(44)Ni_(47)Nb_9合金过程中的燃烧界面成分与组织 被引量：6

9

作者 杨华斌 殷为宏 +3 位作者 吝靖玉 张小明 郭继红 杨宗坡 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第2期81-84,共4页

采用燃烧波淬火法，获得了Ｔｉ４４Ｎｉ４７Ｎｂ９三元系的燃烧波熄灭界面。通过对该界面及界面前后的组织形貌分析和相组成变化的分析，弄清了该三元系合金在自蔓延高温合成中的结构形成机理。首先是，产生以Ｔｉ２Ｎｉ为主的化合物共... 采用燃烧波淬火法，获得了Ｔｉ４４Ｎｉ４７Ｎｂ９三元系的燃烧波熄灭界面。通过对该界面及界面前后的组织形貌分析和相组成变化的分析，弄清了该三元系合金在自蔓延高温合成中的结构形成机理。首先是，产生以Ｔｉ２Ｎｉ为主的化合物共晶液相，这是燃烧产生和蔓延持续的先决条件。紧接着是各组元Ｎｉ，Ｔｉ，Ｎｂ在共晶中的相继溶解，共晶中的主要相中Ｔｉ２Ｎｉ经过Ｎｉ３Ｔｉ，ＴｉＮｉ转变为ＴｉＮｉ（Ｎｂ）相。合成转化是受Ｎｂ，Ｔｉ元素在共晶液相中的溶解速度控制的。证明Ｖａｄｃｈｅｎｋｏ提出的组元溶解控制反应的机制，也适用于ＴｉＮｉＮｂ三元体系的燃烧合成。 展开更多

关键词 自蔓延高温合成 Ti44Ni47Nb9 燃烧界面 成分

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真空感应熔炼用石墨坩埚对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9形状记忆合金质量的影响 被引量：5

10

作者 杨根林 王二敏 +1 位作者 韩劲 倪志铭 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期51-52,57,共3页

研究了三种不同种类的石墨坩埚进行真空感应熔炼Ni47Ti44Nb9形状记忆合金。一种是低密度的挤压石墨材料,另外两种是不同孔隙度和纯净度的等静压石墨材料,并且用纯Ni,Ti和Nb原材料进行Ni47Ti44Nb9形状记忆合金熔炼。采用低等级、低密度... 研究了三种不同种类的石墨坩埚进行真空感应熔炼Ni47Ti44Nb9形状记忆合金。一种是低密度的挤压石墨材料,另外两种是不同孔隙度和纯净度的等静压石墨材料,并且用纯Ni,Ti和Nb原材料进行Ni47Ti44Nb9形状记忆合金熔炼。采用低等级、低密度石墨坩埚进行熔炼,合金铸锭的碳含量会升高;选用高密度、高纯净度的石墨坩埚可以获得较好质量的合金铸锭。 展开更多

关键词 NI47TI44NB9 形状记忆合金 真空感应熔炼 石墨坩埚

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热轧Ni_(47)Ti_(44)Nb_9形状记忆合金板材的织构及其对拉伸和恢复性能的影响 被引量：7

11

作者 颜莹 金伟 周亭俊 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第11期2148-2153,共6页

采用XRD、SEM和拉伸试验机对热轧Ni47Ti44Nb9形状记忆合金板材的织构及其对拉伸和恢复性能的影响进行研究,以便为改善该合金的力学和记忆性能提供理论依据。热轧板材的织构主要为{001}<uv0>和{111}<uvw>丝,沿轧向(RD),{001}... 采用XRD、SEM和拉伸试验机对热轧Ni47Ti44Nb9形状记忆合金板材的织构及其对拉伸和恢复性能的影响进行研究,以便为改善该合金的力学和记忆性能提供理论依据。热轧板材的织构主要为{001}<uv0>和{111}<uvw>丝,沿轧向(RD),{001}<uv0>丝织构中强组分向{001}<010>靠近,{111}<uvw>丝织构中的{111}<112>和{111}<165>组分较强;沿横向(TD),强织构组分为{001}<010>和{111}<132>;热轧板材经高于再结晶温度热处理后,沿轧向,应力诱发马氏体相变临界应力最高,与轧向成45°角方向的临界应力最低,且沿横向拉伸断口表面出现很多微裂纹;经850℃热处理后,临界应力随着冷速的加快而降低,且该温度下退火板材的织构对可恢复应变的影响不明显,基本在7.0%～7.4%。 展开更多

关键词 Ni47Ti44Nb9形状记忆合金 织构 拉伸性能 恢复应变 断裂

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Ni-Ti-Nb合金的热物理性能的测定 被引量：4

12

作者 郑丽璇 刘建辉 +1 位作者 李宁 莫华强 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第6期54-56,共3页

对Ni-Ti-Nb宽滞后形状记忆合金的热膨胀系数、比热容、热扩散率和导热系数的测定和分析结果表明,Ni47Ti44Nb9合金在30℃～300℃之间的平均线膨胀系数为11.43×10-6/℃。从热膨胀系数温度的曲线和比热容温度的曲线可以看出,这两条曲... 对Ni-Ti-Nb宽滞后形状记忆合金的热膨胀系数、比热容、热扩散率和导热系数的测定和分析结果表明,Ni47Ti44Nb9合金在30℃～300℃之间的平均线膨胀系数为11.43×10-6/℃。从热膨胀系数温度的曲线和比热容温度的曲线可以看出,这两条曲线相似且变化趋势相同。除了在80℃～120℃之间导热系数有波动外,导热系数曲线与热扩散率曲线基本上一致。 展开更多

关键词 Ni47Ti44Nb9合金 热膨胀系数 比热容 热扩散率 导热系数

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再结晶对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9形状记忆合金棒相变和织构的影响 被引量：7

13

作者 颜莹 金伟 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第4期404-408,共5页

利用光学显微镜(OM),DSC和XRD,研究了直径19 mm Ni47Ti44Nb9热轧棒材再结晶对相变和织构的影响,为该合金棒的实际应用提供理论依据。结果表明:热轧棒从450℃开始发生明显再结晶;从850℃/90 min真空退火棒材的中心到边缘,再结晶晶粒尺寸... 利用光学显微镜(OM),DSC和XRD,研究了直径19 mm Ni47Ti44Nb9热轧棒材再结晶对相变和织构的影响,为该合金棒的实际应用提供理论依据。结果表明:热轧棒从450℃开始发生明显再结晶;从850℃/90 min真空退火棒材的中心到边缘,再结晶晶粒尺寸减小,Ms降低,马氏体转变区间变窄,热滞增大;热轧棒中形成了较强的γ丝织构,600℃/90 min退火后,γ丝织构强度稍有下降,退火温度升到850℃,丝织构明显减弱,等密度线发生漫散,形成了新的织构组分,这有利于改善棒材径向方向的恢复应变。 展开更多

关键词 形状记忆合金 再结晶 织构 相变 Ni47Ti44Nb9棒

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Ni_(47)Ti_(44)Nb_9冷轧板材取向对拉伸和恢复性能的影响 被引量：2

14

作者 颜莹 金伟 +1 位作者 王键 周亭俊 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第3期368-372,共5页

利用X射线衍射仪(XRD)、金相显微镜(OM)、维氏硬度计和万能电子拉伸试验机,研究了N i47Ti44Nb9形状记忆合金冷轧板材中的B2相沿轧向(RD)和横向(TD)的织构,以及热处理对冷轧板材硬度、显微组织、拉伸性能和恢复应变的影响。结果表明:冷... 利用X射线衍射仪(XRD)、金相显微镜(OM)、维氏硬度计和万能电子拉伸试验机,研究了N i47Ti44Nb9形状记忆合金冷轧板材中的B2相沿轧向(RD)和横向(TD)的织构,以及热处理对冷轧板材硬度、显微组织、拉伸性能和恢复应变的影响。结果表明:冷轧板材的织构主要由较强的{111}<uvw>丝(即γ-丝)和较弱的{332}<uvw>丝组成。沿轧向,强组分向γ-丝中的{111}<110>靠近,而沿横向,强组分靠近γ-丝中的{111}<112>;随淬火温度提高,冷轧板材的硬度缓慢下降,超过500℃后,硬度急剧下降,到700℃以后硬度基本不变;冷轧板材在550℃发生明显再结晶,700℃处理后再结晶晶粒发生长大;随淬火温度提高,沿轧向(RD)和横向(TD)的应力诱发马氏体相变临界应力(σM)和可恢复应变(εr)降低。低于550℃淬火板材,沿轧向的临界应力σM高于沿横向方向的,而沿横向的可恢复应变εr较高,高于550℃淬火,沿横向的临界应力σM提高,可恢复应变εr沿轧向和横向的数值接近。 展开更多

关键词 Ni47Ti44Nb9冷轧板材 织构 力学性能 恢复应变 再结晶

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热处理对Ni-Ti-Nb合金的力学性能影响 被引量：2

15

作者 郑丽璇 李宁 +1 位作者 莫华强 刘建辉 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2005年第2期34-34,36,共2页

Ni Ti Nb宽滞后形状记忆合金是一种新型实用工程记忆合金。本文研究了热处理工艺,对 Ni Ti Nb合金力学性能的影响。

关键词 NI47TI44NB9 热处理 力学性能

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退火温度对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9冷拉丝及热拉丝力学性能和记忆性能的影响 被引量：2

16

作者 冯昭伟 王江波 +3 位作者 米绪军 袁志山 缪卫东 周瑾 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第10期2174-2178,共5页

使用差式扫描量热仪和电子万能试验机,研究了Ni47Ti44Nb9冷拉丝及热拉丝的室温力学性能、相变温度、恢复应变。结果表明,随退火温度升高,Ni47Ti44Nb9冷拉丝、热拉丝的抗拉强度、屈服强度降低,延伸率升高,马氏体相变温度升高,相变热增加... 使用差式扫描量热仪和电子万能试验机,研究了Ni47Ti44Nb9冷拉丝及热拉丝的室温力学性能、相变温度、恢复应变。结果表明,随退火温度升高,Ni47Ti44Nb9冷拉丝、热拉丝的抗拉强度、屈服强度降低,延伸率升高,马氏体相变温度升高,相变热增加;预应变后记忆恢复应变减小,第一次加热的相变温度升高,相变温度间隔增加。适当热机械处理会提高Ni47Ti44Nb9丝材的记忆性能,40%冷拉丝不同温度退火时,记忆恢复应变优于热拉丝。 展开更多

关键词 Ni47Ti44Nb9形状记忆合金 退火温度 力学性能 相变温度 恢复应变

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应变约束相变对Ti_(44)Ni_(47)Nb_9合金恢复应变的影响 被引量：2

17

作者 刘晓鹏 金伟 +1 位作者 曹名洲 杨锐 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期363-366,共4页

研究了10％预应变Ti44Ni47Nb9合金应变约束相变加热温度Th对随后自由相变行为的影响,结果表明:经过约束相变循环的Ti44Ni47Nb9合金,在随后的自由相变过程输出两段恢复应变εr1和εr2,其值分别随约束相变加热温度Th升高而增加和减小,但... 研究了10％预应变Ti44Ni47Nb9合金应变约束相变加热温度Th对随后自由相变行为的影响,结果表明:经过约束相变循环的Ti44Ni47Nb9合金,在随后的自由相变过程输出两段恢复应变εr1和εr2,其值分别随约束相变加热温度Th升高而增加和减小,但合金总恢复应变εr(εr=εr1+εr2)却随Th升高而降低.分析表明:恢复应变εr的降低与约束逆相变过程中马氏体相在恢复力作用下拉伸变形导致合金产生了大量塑性变形有关,而两段恢复应变εr1和εr2的形成则与合金约束相变后形成应变量明显不同的M1和M2两部分取向马氏体逆相变相关. 展开更多

关键词 Ti44Ni47Nb9合金 约束态相变 恢复应变

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Ti44Ni47Nb9合金粉末球磨工艺的优化 被引量：3

18

作者 刘俊伟 万俊 +1 位作者 鲁世强 刘军 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期81-87,共7页

采用机械合金化的方法制备了Ti44Ni47Nb9形状记忆合金粉末,采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)分析和能量色散光谱(EDS)等分析了球磨工艺参数对粉末非晶度和颗粒尺寸的影响,得出了最佳的球磨工艺参数。分析了球磨转速、球料比以及球磨... 采用机械合金化的方法制备了Ti44Ni47Nb9形状记忆合金粉末,采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)分析和能量色散光谱(EDS)等分析了球磨工艺参数对粉末非晶度和颗粒尺寸的影响,得出了最佳的球磨工艺参数。分析了球磨转速、球料比以及球磨时间等参数对机械合金化过程的影响规律。结果表明:合金粉末在球磨60 h时已出现大部分非晶相,100 h时已接近完全非晶化。机械合金化制备的Ti44Ni47Nb9合金粉末尺寸随球磨时间的增加先迅速减小后在60 h左右趋于稳定,在球磨速率不变的条件下,随着球磨时间增长,粉末的平均粒径大幅度减小,且由棱角分明的不规则体逐渐变化为球形体,在球磨初期(10~30 h)存在颗粒团聚的现象,随球磨时间延长(30 h后)该现象逐渐消失。从粉末颗粒尺寸、分布状况、圆滑程度等方面分析考虑:在球磨时间为100 h的条件下,当球磨转速为200 r/min、球料比为10∶1时机械合金化效果最佳。 展开更多

关键词 机械合金化 球磨工艺 Ti44Ni47Nb9合金

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Ni_(47)Ti_(44)Nb_9形状记忆合金冲击过程形变行为分析 被引量：3

19

作者 刘洪涛 周吉学 +2 位作者 刘清 刘运腾 庄海华 《有色金属工程》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期9-13,共5页

利用轻气炮装置在不同加载速率下对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9形状记忆合金进行了动态冲击加载试验。采用差示扫描量热仪(DSC)、X射线衍射仪(XRD)和透射电子显微镜(TEM)等先进手段对样品的形变行为进行了分析表征。探讨冲击过程合金样品的物相... 利用轻气炮装置在不同加载速率下对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9形状记忆合金进行了动态冲击加载试验。采用差示扫描量热仪(DSC)、X射线衍射仪(XRD)和透射电子显微镜(TEM)等先进手段对样品的形变行为进行了分析表征。探讨冲击过程合金样品的物相转变机制和微观组织演化规律。结果表明:冲击后样品内部存在大量微观缺陷,NiTi基体相与β-Nb粒子相均发生了明显的形变,但未发生应力引发马氏体相变过程,这可能是由于Ni_(47)Ti_(44)Nb_9合金马氏体相变温度较低以及β-Nb粒子对相变过程的阻碍作用引起的。 展开更多

关键词 形状记忆合金 NI47TI44NB9 冲击加载

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轧制方向对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9锻造板,热轧板及冷轧板织构影响 被引量：1

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作者 冯昭伟 米绪军 +3 位作者 王江波 袁志山 缪卫东 周瑾 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期2284-2288,共5页

采用XRD研究了Ni47Ti44Nb9锻造板坯织构、不同热轧、冷轧方向板材织构。研究表明,锻造板坯有典型的γ取向线织构,锻板心部最强取向在{111}<112>。沿轧向(RD)、交叉方向(CD)、横向(TD)热轧板织构类型相似,主要有3条取向线织构,接近... 采用XRD研究了Ni47Ti44Nb9锻造板坯织构、不同热轧、冷轧方向板材织构。研究表明,锻造板坯有典型的γ取向线织构,锻板心部最强取向在{111}<112>。沿轧向(RD)、交叉方向(CD)、横向(TD)热轧板织构类型相似,主要有3条取向线织构,接近{114}<uvw>、{223}<uvw>、{332}<uvw>(或{221}<uvw>),{332}<uvw>面织构取向密度最强,最强织构分别为{221}<110>、{332}<113>、{332}<023>,不出现γ-织构。沿与轧向成0o、45o、90o方向二次冷轧最强织构近似为{332}<110>。90o方向二次冷轧织构强度最高,有多个强织构组分,γ-织构得到显著加强。 展开更多

关键词 Ni47Ti44Nb9形状记忆合金 织构 轧制方向 热轧板 冷轧板

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