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Nb-V-Mo-N微合金钢奥氏体中MX碳氮化物析出动力学
1
作者 郑易 童炀 +3 位作者 张婧 辛文彬 彭军 侯蹬云 《中国冶金》 北大核心 2025年第9期90-102,114,共14页
为了探明Nb-V-Mo-N微合金钢奥氏体中MX(M=Nb,V,Mo;X=C,N)碳氮化物的析出动力学,利用第二相理论计算与应力松弛试验对其沉淀析出的形核率-温度(NrT)曲线和析出-温度-时间(PTT)曲线等进行研究,并借助透射电镜分析碳氮化物的析出特征。结... 为了探明Nb-V-Mo-N微合金钢奥氏体中MX(M=Nb,V,Mo;X=C,N)碳氮化物的析出动力学,利用第二相理论计算与应力松弛试验对其沉淀析出的形核率-温度(NrT)曲线和析出-温度-时间(PTT)曲线等进行研究,并借助透射电镜分析碳氮化物的析出特征。结果表明,0Mo、0.26Mo和0.50Mo钢NrT曲线均呈反“C”形曲线,而PTT曲线均为“C”形曲线,随着形变储能从0增大至3820J/mol,试验钢的NrT曲线右移,最大形核率温度分别为920~950℃、970℃和950℃,PTT曲线向左上方移动,最快析出温度分别为960~980℃、960~980℃和940~950℃。相同形变储能条件下,0Mo和0.50Mo钢NrT曲线和PTT曲线十分接近甚至部分重合,但0.26Mo钢NrT曲线较两者明显向右上方移动,PTT曲线左移,这与试验所得0.26Mo钢PTT曲线最靠左、孕育期最短结果基本一致。此外,变形温度固定为960℃时,当钢中Mo元素的质量分数由0增加到0.26%和0.50%时,MX碳氮化物均以富Nb相为主,平均尺寸和数密度先增大后减小;固定Mo的质量分数为0.26%,随着变形温度从900℃升高至960和1000℃,主要碳氮化物种类由富Nb相+富V相转变为富Nb相,对应的平均尺寸增大、数密度减小。 展开更多
关键词 nb-v-Mo-N微合金钢 奥氏体 MX碳氮化物 析出动力学 应力松弛试验
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Mo对Nb-V-N微合金钢复合碳氮化物析出行为的影响 被引量：2
2
作者 侯蹬云 张婧 +3 位作者 辛文彬 赵志博 彭军 童炀 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期104-116,共13页
钢中微合金碳氮化物的析出行为与其强度直接相关,为揭示Nb-V-Mo-N四元微合金钢中MX(M为Nb、V、Mo,X为C、N)复合碳氮化物的析出规律,通过Thermo-Calc热力学计算软件分析了平衡条件下不同Mo含量微合金钢的析出热力学相图,MX第二相在奥氏... 钢中微合金碳氮化物的析出行为与其强度直接相关,为揭示Nb-V-Mo-N四元微合金钢中MX(M为Nb、V、Mo,X为C、N)复合碳氮化物的析出规律,通过Thermo-Calc热力学计算软件分析了平衡条件下不同Mo含量微合金钢的析出热力学相图,MX第二相在奥氏体和铁素体基体相中的析出驱动力、界面能及合金元素在奥氏体中的固溶规律,并利用场发射扫描电镜、透射电镜及电子探针研究了非平衡条件下试验钢中MX碳氮化物的析出特征。结果表明,0Mo钢中MX碳氮化物主要有FCC_A1#1富Nb高温析出相和FCC_A1#2富V中温析出相,0.26Mo和0.50Mo钢则在此基础上增加了MC_ETA即(V,Mo)C低温析出相;当Mo质量分数由0增加到0.50%时,FCC_A1#1和FCC_A1#2相的析出温度和最大析出量变化不明显,但有利于MC_ETA相析出。非平衡条件下,高温奥氏体区析出的富Nb-MX亚微米颗粒能够在钉扎晶界的同时,异质形核诱导针状铁素体形成;中温(奥氏体+铁素体)两相区相间析出和低温铁素体区任意析出的富V-MX纳米颗粒可与位错相互作用,有效阻碍其运动。此外,0Mo试验钢的室温组织由块状铁素体和珠光体组成,当Mo质量分数由0增加到0.26%时,钢中块状铁素体和珠光体所占比例减少,但促进了针状铁素体和少量贝氏体形成,当Mo质量分数进一步增加到0.50%时,铁素体占比明显减少而贝氏体增多;铁素体晶粒尺寸由(10.2±0.42)μm不断细化至(6.7±0.42)μm。试验钢的显微硬度由(223±13.8)HV0.1逐渐增大至(318±19.9)HV0.1,屈服强度和抗拉强度分别由(496±5.3)MPa和(618±9.7)MPa提高至(554±6.7)MPa和(823±13.3)MPa。通过发挥Nb-V-Mo-N四元微合金体系中各合金元素的协同作用,优化MX碳氮化物的析出,有利于提升工程结构用钢的强度。 展开更多
关键词 nb-v-Mo-N微合金体系 工程结构用钢 MX复合碳氮化物 显微组织 力学性能
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Nb-V微合金钢中渗碳体周围元素分布的三维原子探针表征 被引量：22
3
作者 刘庆冬 褚于良 +2 位作者 王泽民 刘文庆 周邦新 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第11期1281-1285,共5页
将Nb-V微合金钢在1200℃固溶0.5 h后淬火,然后在450℃回火4 h,结合扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM),用三维原子探针(3DAP)研究渗碳体内部和渗碳体/基体界面处的元素分布和成分变化.结果显示,淬火样品中C原子由于自回火而出现... 将Nb-V微合金钢在1200℃固溶0.5 h后淬火,然后在450℃回火4 h,结合扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM),用三维原子探针(3DAP)研究渗碳体内部和渗碳体/基体界面处的元素分布和成分变化.结果显示,淬火样品中C原子由于自回火而出现轻微偏聚,其它合金原子V,Nb,Si,Mn,Mo和Al等分布均匀.450℃回火4 h样品中出现C原子偏聚区,在该区域内,Mn含量较高,Mo和V轻微偏聚,Si和Al很少,对应渗碳体析出,Si富集在渗碳体/基体界面处;另外,观察到C和V明显偏聚的单原子面,周围富集Si和Mn,对应合金碳化物析出初期形成的G.P.区,成分主要为V_4C_3. 展开更多
关键词 偏聚 G.P.区 渗碳体 nb-v微合金钢 三维原子探针
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Nb-V复合微合金化中碳非调质钢的连续冷却转变 被引量：19
4
作者 程慧静 王福明 +2 位作者 潘钊彬 李长荣 徐国庆 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期44-49,共6页
利用Formastor-Digital膨胀仪测定了Nb-V复合微合金化中碳非调质钢的连续冷却转变曲线（CCT曲线）,并测定了不同冷速下实验钢硬度的变化。分析了不同Nb、V含量对中碳非调质钢连续冷却转变的影响。结果表明,随着Nb、V含量的增加,相变点... 利用Formastor-Digital膨胀仪测定了Nb-V复合微合金化中碳非调质钢的连续冷却转变曲线（CCT曲线）,并测定了不同冷速下实验钢硬度的变化。分析了不同Nb、V含量对中碳非调质钢连续冷却转变的影响。结果表明,随着Nb、V含量的增加,相变点温度随之降低,并使得转变过程中珠光体、贝氏体转变区域变宽,组织中相应的体积分数增加。冷速在0.08-1℃/s时,组织主要为铁素体和珠光体;当冷速大于2.5℃/s时,开始发生贝氏体转变,随着冷速的进一步增加,贝氏体含量越来越多,并在5℃/s时出现马氏体组织。Nb-V复合微合金化实验钢受冷速的影响较大,随冷速的增大实验钢的显微硬度也随之提高。冷速分别在10℃/s和30℃/s时,硬度突然增大。 展开更多
关键词 nb-v复合微合金化 非调质钢 连续冷却转变(CCT)曲线
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超快冷终冷温度对含Nb-V-Ti微合金钢组织转变及析出行为的影响 被引量：14
5
作者 李小琳 王昭东 +3 位作者 邓想涛 张雨佳 类承帅 王国栋 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2015年第7期784-790,共7页
以复合添加Nb,V和Ti的低碳微合金钢为研究对象,采用热模拟试验机模拟高温轧制+超快速冷却+缓冷工艺,采用OM,HRTEM和显微硬度计等对超快冷至不同温度实验钢的组织转变和析出规律进行研究.结果表明,随着超快冷终冷温度的升高,显微组织由... 以复合添加Nb,V和Ti的低碳微合金钢为研究对象,采用热模拟试验机模拟高温轧制+超快速冷却+缓冷工艺,采用OM,HRTEM和显微硬度计等对超快冷至不同温度实验钢的组织转变和析出规律进行研究.结果表明,随着超快冷终冷温度的升高,显微组织由贝氏体向珠光体和铁素体转变,碳化物形核位置从贝氏体转变为铁素体,铁素体中的析出物密度大于贝氏体中的,且在620℃达到最大.超快冷至不同温度时析出物的尺寸均小于10 nm,纵横比均接近于1,即析出物形态更接近于球形,且随终冷温度的降低,析出物尺寸逐渐减小.利用Orowan机制计算了析出强化增量,得出在620℃析出强化对屈服强度的贡献最大,可达到25.6%. 展开更多
关键词 nb-v-Ti微合金钢 超快冷 硬度 析出强化
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Nb-V不同微合金化对高强钢筋拉伸断裂行为的影响 被引量：5
6
作者 邓蕾 曹建春 +3 位作者 周晓龙 陈伟 李丹 杨银辉 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S1期61-66,共6页
通过万能拉伸试验机、金相显微镜、扫描电镜并结合能谱分析仪和透射电镜对Nb-V不同微合金化的高强钢筋在单轴拉伸过程中的断裂行为进行了表征。结果表示,实验钢心部组织为铁素体+珠光体+贝氏体,随着实验钢筋中Nb含量的降低,贝氏体组织... 通过万能拉伸试验机、金相显微镜、扫描电镜并结合能谱分析仪和透射电镜对Nb-V不同微合金化的高强钢筋在单轴拉伸过程中的断裂行为进行了表征。结果表示,实验钢心部组织为铁素体+珠光体+贝氏体,随着实验钢筋中Nb含量的降低,贝氏体组织体积分数下降(50%～3%)。拉伸断口呈韧性断裂,断口以韧窝为主,随着贝氏体组织体积分数的降低,韧窝尺寸和深度先增大后减小。裂纹和断口处的夹杂主要为MnS和氧化物。微裂纹多形成于相界面或夹杂处,也有形成在铁素体基体内,裂纹尺寸随着贝氏体组织体积分数的降低而增大。当裂纹在扩展过程中遇到较硬相贝氏体时,会向较软的铁素体相扩展。 展开更多
关键词 拉伸 nb-v微合金化 贝氏体 微裂纹 断口
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Nb-V复合非调质钢奥氏体晶粒长大行为 被引量：10
7
作者 程慧静 王福明 +1 位作者 李长荣 徐国庆 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2009年第9期5-10,共6页
研究了一种新型Nb-V复合微合金非调质钢在不同加热温度和保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并与35MnVN非调质钢进行了对比。讨论了微合金元素Nb、V的存在形式及作用机理,并提出了该钢种较合理的加热工艺。试验结果表明,Nb-V复合微合金非... 研究了一种新型Nb-V复合微合金非调质钢在不同加热温度和保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并与35MnVN非调质钢进行了对比。讨论了微合金元素Nb、V的存在形式及作用机理,并提出了该钢种较合理的加热工艺。试验结果表明,Nb-V复合微合金非调质钢在1280℃和1140℃下,其奥氏体中的Nb、V主要以NbC、VN相形式析出。利用ASTM晶粒度级别等于5.0的临界判据定义Nb-V复合非调质钢奥氏体晶粒长大温度为1150℃,比35MnVN非调质钢粗化温度提高了50℃,表明该钢种在高温加热时具有较好的抗晶粒长大能力,故其开锻前加热温度应控制在1150～1200℃,保温时间30～60min为宜。 展开更多
关键词 非调质钢 nb-v钢 奥氏体晶粒尺寸 奥氏体化温度
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Nb-V微合金化H型钢BS55C表面裂纹成因分析 被引量：6
8
作者 刘建华 包燕平 +3 位作者 周杰 杜松林 李建中 汤寅波 《特殊钢》 北大核心 2006年第1期45-47,共3页
分析了成分为（％）：0．14～0．17C，0．45～0．55Si，1．25～1．45Mn，0．08～0．10V，0．03～0．05NbH型钢BS55C表面裂纹形成原因。结果表明，该钢凝固时纵裂的敏感性较大，700～950℃范围内的塑性较低，使H型钢表面易产生裂纹。由16... 分析了成分为（％）：0．14～0．17C，0．45～0．55Si，1．25～1．45Mn，0．08～0．10V，0．03～0．05NbH型钢BS55C表面裂纹形成原因。结果表明，该钢凝固时纵裂的敏感性较大，700～950℃范围内的塑性较低，使H型钢表面易产生裂纹。由168炉胁V微合金化H型钢BS55C生产数据分析得出，采用LF精炼，控制钢中S≤0．015％、P≤0．020％，优化浇铸水口，采用弱二次水冷工艺，避免在700～900℃范围矫直，可有效减少Nb-V微合金化H型钢的表面裂纹。 展开更多
关键词 nb-v微合金化 H型钢 表面裂纹
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低碳结构用Nb-V和Nb-Ti复合微合金钢性能的比较 被引量：4
9
作者 韩安昌 林大为 邱昱斌 《上海金属》 CAS 2004年第5期34-37,共4页
简述低碳结构钢微合金系的发展,重点介绍NbV和NbTi微合金钢在强度、韧塑性、织构及焊接性能方面的差异。
关键词 nb-v NB-TI 复合微合金钢 机械性能 韧塑性 强度 焊接性能
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1200 MPa新型Nb-V微合金化贝氏体钢轨钢的组织转变及性能 被引量：4
10
作者 杨维宇 张凤明 +1 位作者 李智丽 何建中 《特殊钢》 北大核心 2020年第5期48-51,共4页
利用膨胀仪并结合金相法和硬度法,测定了新型Nb-V微合金化贝氏体钢轨钢20mm板(/%:0.24C,0.39Si,1.86Mn,0.007S,0.002P,1.36Cr,0.33 Mo,0.04Nb,0.11V)的连续冷却转变(CCT)曲线,研究冷却速度0.04~4.0℃/s对钢的显微组织及硬度的影响。结... 利用膨胀仪并结合金相法和硬度法,测定了新型Nb-V微合金化贝氏体钢轨钢20mm板(/%:0.24C,0.39Si,1.86Mn,0.007S,0.002P,1.36Cr,0.33 Mo,0.04Nb,0.11V)的连续冷却转变(CCT)曲线,研究冷却速度0.04~4.0℃/s对钢的显微组织及硬度的影响。结果表明,试验钢Bs点温度低于400℃,当冷却速度在0.1~0.8℃/s,试验钢可获得全贝氏体组织,符合贝氏体钢轨的合金设计原理;试验钢的轧态显微组织以板条贝氏体为主,还有少量的马氏体,其强度、塑性、韧性、硬度各指标匹配较好,满足现行贝氏体钢轨相关技术条件的要求。 展开更多
关键词 nb-v微合金化贝氏体钢 钢轨 静态CCT曲线 显微组织 力学性能
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Nb-V-Ti微合金低碳钢Q550D 250 mm×1820mm连铸板坯角部横裂纹的控制工艺 被引量：6
11
作者 曹磊 王国连 +2 位作者 史志强 秦登平 郑翠军 《特殊钢》 北大核心 2017年第5期47-49,共3页
分析了Q550D钢(/%:0.15C,0.25Si,1.40Mn,≤0.010P,≤0.002S,0.03Nb,0.06V,0.015Ti,0.020Alt)连铸板坯角部横裂纹,得出角部横裂纹产生于结晶器内,并进一步扩展于二冷区,另外,在弯曲段(Ⅲ脆性区)外弧铸坯受拉应力,也是造成外弧角部横裂纹... 分析了Q550D钢(/%:0.15C,0.25Si,1.40Mn,≤0.010P,≤0.002S,0.03Nb,0.06V,0.015Ti,0.020Alt)连铸板坯角部横裂纹,得出角部横裂纹产生于结晶器内,并进一步扩展于二冷区,另外,在弯曲段(Ⅲ脆性区)外弧铸坯受拉应力,也是造成外弧角部横裂纹产生的重要原因。通过降低结晶器宽面水流量200 L/min,窄面20 L/min,对弧精度从±0.5 mm提高至±0.3 mm,振幅和振频分别从4~5 mm和130~136 opm改进至3.6~4.5mm和140~146 opm,结晶器锥度从0.9%~1.0%增至1.0%~1.1%,二冷工艺由边部自然冷却改进为喷嘴冷却,钢中氮含量由≤60×10^(-6)降至≤40×10^(-6)等工艺措施,角部裂纹发生率大幅度降低。 展开更多
关键词 nb-v-Ti微合金低碳钢Q550D 板坯 角部横裂纹 控制措施
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正火温度对Nb-V-Ti微合金化大截面锻材Q345E钢组织与韧性的影响 被引量：1
12
作者 文新理 梅珍 +3 位作者 张利冲 刘雅政 肖磊磊 刘广磊 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第20期94-99,共6页
采用热膨胀法测定了Nb-V-Ti微合金化Q345E钢的相变临界温度Ac1和Ac3,使用45kW箱式电阻炉对实验钢进行了正火处理,利用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、电子背散射衍射（EBSD）和透射电镜（TEM）观察了正火后试样的组织演变规律,分... 采用热膨胀法测定了Nb-V-Ti微合金化Q345E钢的相变临界温度Ac1和Ac3,使用45kW箱式电阻炉对实验钢进行了正火处理,利用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、电子背散射衍射（EBSD）和透射电镜（TEM）观察了正火后试样的组织演变规律,分析了正火温度对组织与低温韧性的影响。结果表明,Q345E钢的Ac1约732℃、Ac3约871℃;当正火温度为820℃和850℃时,组织由针状珠光体和未发生重结晶的粗大原始铁素体构成,针状珠光体由针状奥氏体转变而来,相邻针状珠光体中的铁素体相具有相同的晶体取向特征;当正火温度不低于880℃时,组织由重结晶后的铁素体和珠光体构成,随正火温度的提高组织尺寸逐渐增大;当正火温度为820～940℃时,随正火温度的提高冲击功呈现先增加后降低的变化规律,组织类型、尺寸、形态和均匀性是影响大截面锻材Q345E低温韧性的主要因素。 展开更多
关键词 nb-v-Ti微合金化 大截面锻材 Q345E 电子背散射衍射 韧性
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700 MPa级Ti-Nb-V-Mo复合微合金化高强钢的工业研制 被引量：6
13
作者 周家林 张月领 +3 位作者 刘惠龙 潘成刚 赵敏 刘刚 《武汉科技大学学报》 CAS 北大核心 2021年第2期81-86,共6页
基于CSP工艺,采用Ti基复合微合金技术、控轧控冷及平整工艺,开发了屈服强度700 MPa级别的薄规格高强钢,借助SEM、TEM、EDS和力学性能测试等,分析了不同轧制工艺参数对高强钢性能、组织及析出物的影响。结果表明,该高强钢组织由准多边形... 基于CSP工艺,采用Ti基复合微合金技术、控轧控冷及平整工艺,开发了屈服强度700 MPa级别的薄规格高强钢,借助SEM、TEM、EDS和力学性能测试等,分析了不同轧制工艺参数对高强钢性能、组织及析出物的影响。结果表明,该高强钢组织由准多边形铁素体及极少量粒状珠光体构成;薄规格强化及冷却速度控轧的细晶强化、卷取温度控制的析出强化共同决定了钢的组织和力学性能;高温大压下、头部连续冷却有利于薄规格细晶强化,高温(890±20℃)终轧、高温(620±20℃)卷取有利于析出大量尺寸20 nm以下且弥散分布细小的以含Ti为主的(Ti,Nb,Mo)C粒子,析出强化作用明显。与平整前相比,热轧带卷平整后钢屈服强度提高约30 MPa、抗拉强度提高约10 MPa、延伸率降低了7.9%~16.7%。 展开更多
关键词 高强钢 CSP Ti-nb-v-Mo复合微合金化 薄规格 控轧控冷 细晶强化 析出强化
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硅对Nb-V微合金化Si-Mn-Cr-Mo系贝氏体轨钢组织和性能的影响 被引量：1
14
作者 任艳茹 李晓晖 赵卫东 《特殊钢》 2021年第1期47-49,共3页
研究了1250 MPa级Nb-V微合金化Si-Mn-Cr-Mo系贝氏体轨钢(/%:0.25 C,0.38-1.56 Si,1.69~1.76 Mn,1.34~1.37 Cr,0.32~0.33 Mo,0.034~0.036 Nb,0.11~0.12 V)硅含量对试验钢显微组织和力学性能的影响。试验结果表明:试验钢热轧后空冷,随着... 研究了1250 MPa级Nb-V微合金化Si-Mn-Cr-Mo系贝氏体轨钢(/%:0.25 C,0.38-1.56 Si,1.69~1.76 Mn,1.34~1.37 Cr,0.32~0.33 Mo,0.034~0.036 Nb,0.11~0.12 V)硅含量对试验钢显微组织和力学性能的影响。试验结果表明:试验钢热轧后空冷,随着硅含量的增加,试验钢的铁素体+珠光体相变被抑制,室温组织中贝氏体、马氏体含量增加,影响钢的强度和硬度,硅含量由0.38%提高到1.56%时,试验钢的屈服强度由846 MPa增至903 MPa,抗拉强度由1 280 MPa增至1 355 MPa,HBW硬度值由353增至411。 展开更多
关键词 nb-v微合金化 Si-Mn-Cr-Mo贝氏体钢轨钢 硅 组织 力学性能
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250 mm铸坯红送工艺生产Nb-V-Ti微合金钢板表面裂纹分析 被引量：1
15
作者 曹磊 王国连 《特殊钢》 北大核心 2018年第4期55-57,共3页
利用金相观察、能谱分析、连铸坯红送与冷送工艺的对比试验等手段,对红送工艺生产微合金钢板出现的表面裂纹进行了分析研究。结果表明,红送工艺生产微合金钢板表面裂纹并不是因为连铸坯本身存在裂纹缺陷,而是由于铸坯在凝固后的冷却过程... 利用金相观察、能谱分析、连铸坯红送与冷送工艺的对比试验等手段,对红送工艺生产微合金钢板出现的表面裂纹进行了分析研究。结果表明,红送工艺生产微合金钢板表面裂纹并不是因为连铸坯本身存在裂纹缺陷,而是由于铸坯在凝固后的冷却过程中,大量细小的C、N化合物在奥氏体晶界析出,降低了晶界强度,导致钢板表面裂纹形成。 展开更多
关键词 nb-v-Ti微合金钢 红送 表面裂纹
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Nb和Nb-V微合金化钢位错亚结构强化的X射线研究
16
作者 孟庆恩 徐温崇 +1 位作者 吕世琴 孙福玉 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 1989年第3期65-71,共7页
利用常规X射线线形分析方法,测量了Nb和Nb-V微合金化钢板材的横向(x),纵向(y),和轧面法向(z)三个方向的相干散射区尺寸。证实本实验所用钢种经控轧后的位错胞近似呈椭球形。根据孙福玉等人提出的关于控轧钢屈服强度理论估算公式中所规... 利用常规X射线线形分析方法,测量了Nb和Nb-V微合金化钢板材的横向(x),纵向(y),和轧面法向(z)三个方向的相干散射区尺寸。证实本实验所用钢种经控轧后的位错胞近似呈椭球形。根据孙福玉等人提出的关于控轧钢屈服强度理论估算公式中所规定的原则,并考虑位错分布组态对强化效果的影响,位错亚结构强化效应可表示为K_DR_ZD(?)^(-1/2)。对本实验钢种,位错亚结构强化系数K_d≈1。 展开更多
关键词 亚结构 强化效应 强化系数 控轧 晶体不完整性 位错胞 微合金化钢 低合金钢 nb-v NB
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再结晶区变形后冷却速率对Nb-V-Ti-N微合金钢组织演变及力学性能的影响
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作者 张婧 赵志博 +3 位作者 辛文彬 谷静远 罗果萍 彭军 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期94-105,共12页
利用Gleeble-3800热/力模拟机研究了Nb-V-Ti-N微合金钢的动态连续冷却转变规律,并探讨了再结晶区变形后冷速对其组织及性能的影响。结果表明:当冷速由0.1℃/s增大至30℃/s时,实验钢发生铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体相变,冷速区间分别... 利用Gleeble-3800热/力模拟机研究了Nb-V-Ti-N微合金钢的动态连续冷却转变规律,并探讨了再结晶区变形后冷速对其组织及性能的影响。结果表明:当冷速由0.1℃/s增大至30℃/s时,实验钢发生铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体相变,冷速区间分别为0.1~30℃/s、0.1~8℃/s、3~30℃/s和15~30℃/s;随着冷速的增大,铁素体、珠光体和贝氏体相变温度分别由785、682和498℃降低到625、553和415℃,而马氏体相变温度则由342℃升高为365℃。当冷速由3℃/s增大至8、20和30℃/s时,钢中大角度晶界占比由0.734不断减少到0.509;平均有效晶粒尺寸先由10.62μm减小到7.46μm后增大到9.61μm,最小值在20℃/s获得;平均KAM值先由0.419°略降低到0.407°后升高到0.691°,最小值在8℃/s获得。此外,当冷速由0.1℃/s增大至30℃/s,实验钢的显微硬度由(197±23.3)HV0.1逐渐增加到(316±11.8)HV0.1,屈服强度由(475±67.1)MPa增加到(818±33.9)MPa。分析可知,为了获得良好的强度-韧性配合,实验钢再结晶区变形后适宜的冷速为8℃/s。 展开更多
关键词 nb-v-Ti-N微合金钢 冷却速率 组织演变 动态连续冷却转变曲线 力学性能
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Nb-V、Nb-Ti对重型热轧H型钢强韧性的影响 被引量：18
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作者 汪杰 吴保桥 +2 位作者 张建 夏勐 陈辉 《中国冶金》 CAS 北大核心 2020年第11期47-52,共6页
随着大型桥梁、高层建筑、海洋石油平台等的建设需求不断增加,翼缘厚度80 mm以上的重型热轧H型钢具有可观的市场前景。受其生产设备及工艺的影响,80 mm厚重型热轧H型钢的强韧性提升难度极大,微合金成分体系设计无疑是有效的突破点之一。... 随着大型桥梁、高层建筑、海洋石油平台等的建设需求不断增加,翼缘厚度80 mm以上的重型热轧H型钢具有可观的市场前景。受其生产设备及工艺的影响,80 mm厚重型热轧H型钢的强韧性提升难度极大,微合金成分体系设计无疑是有效的突破点之一。对Nb-V、Nb-Ti成分体系对重型热轧H型钢强韧性的影响进行了对比研究。结果表明,Nb-Ti与Nb-V微合金化试验钢晶粒尺寸相当,但Nb-Ti微合金化试验钢的铁素体体积分数比Nb-V低约8%;Nb-Ti微合金化试验钢屈服强度、抗拉强度比Nb-V低30 MPa,-40℃低温冲击值比Nb-V低127 J;第二相粒子为Nb(C,N),分布均匀,随着合金元素添加量的增加,第二相析出数量增加,质点半径增大。 展开更多
关键词 nb-v NB-TI 重型 热轧H型钢 强韧性
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Nb-V复合非调质钢锻后组织变化 被引量：8
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作者 满廷慧 高鹏 +3 位作者 何沂桂 谭利 詹肇麟 包耀宗 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第9期21-23,共3页
在Gleeble-3800热模拟试验机上进行热变形试验,研究Nb-V复合非调质钢在不同锻造工艺下的组织变化规律。结果表明,相对于单独添加V的非调质钢,Nb-V复合非调质钢锻后晶粒细小,铁素体含量增多,呈块状均匀分布,珠光体片层间距减小,且片层分... 在Gleeble-3800热模拟试验机上进行热变形试验,研究Nb-V复合非调质钢在不同锻造工艺下的组织变化规律。结果表明,相对于单独添加V的非调质钢,Nb-V复合非调质钢锻后晶粒细小,铁素体含量增多,呈块状均匀分布,珠光体片层间距减小,且片层分布不规则,可改善钢的组织韧性。降低冷却速度有利于先共析铁素体长大,促使网状铁素体向块状铁素体转变,分布更均匀,有利于非调质钢韧性的改善。增大锻后变形量,可使组织细化。 展开更多
关键词 nb-v复合非调质钢 锻造 微观组织
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Nb-V复合非调质钢热变形行为的研究及其热加工图 被引量：4
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作者 满廷慧 高鹏 +3 位作者 杨红新 周湛 魏元生 包耀宗 《上海金属》 CAS 北大核心 2014年第4期6-9,共4页
采用Gleeble-3800热模拟试验机对Nb-V复合非调质钢在变形温度950～1150℃、变形速率0．1～10s^-1、变形量为60％下进行单道次压缩试验，研究了Nb-V复合非调质钢的动态再结晶行为，并测得动态再结晶激活能为Qd=353．80kJ／mol。基于动态... 采用Gleeble-3800热模拟试验机对Nb-V复合非调质钢在变形温度950～1150℃、变形速率0．1～10s^-1、变形量为60％下进行单道次压缩试验，研究了Nb-V复合非调质钢的动态再结晶行为，并测得动态再结晶激活能为Qd=353．80kJ／mol。基于动态材料模型建立了其在常见变形量之下的热加工图。结果表明，该Nb-V钢在变形温度为1050～1150℃、应变速率为0．1～0．3s^-1的条件下功率耗散效率值最大，可为确定最佳的热加工工艺参数提供依据。 展开更多
关键词 非调质钢 nb-v复合微合金化 热变形 动态再结晶 热加工图
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