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淬火介质对1Cr17Ni2调质钢组织与性能的影响
1
作者 王军 李智勇 +4 位作者 巢昺轩 王豪 郭楠 应俊龙 张韶佳 《金属热处理》 北大核心 2026年第1期95-102,共8页
采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等表征手段,结合拉伸试验及冲击试验,系统研究了不同淬火介质(油、水、5%、10%和15%浓度NaCl水溶液)对1Cr17Ni2马氏体不锈钢调质处理(1030℃×80 min+500℃×80 min)后组织演变及力学性能的... 采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等表征手段,结合拉伸试验及冲击试验,系统研究了不同淬火介质(油、水、5%、10%和15%浓度NaCl水溶液)对1Cr17Ni2马氏体不锈钢调质处理(1030℃×80 min+500℃×80 min)后组织演变及力学性能的影响。结果表明,不同淬火介质处理试样的显微组织均由回火马氏体基体、弥散分布的细小碳化物及少量高温铁素体构成,其中NaCl水溶液淬火试样的马氏体板条更细小。与传统油淬相比,NaCl水溶液淬火试样的强度更高,但冲击性能较差。当采用15%NaCl水溶液作为淬火介质时,力学性能数据离散度显著降低,1Cr17Ni2钢表现出更优异的性能稳定性。 展开更多
关键词 1CR17ni2钢 淬火介质 力学性能 微观组织
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基于BP神经网络的15Cr14Co12Mo5Ni2齿轮钢本构模型建立及热加工图研究 被引量：1
2
作者 朱鹏 冯玮 《塑性工程学报》 北大核心 2025年第8期177-186,共10页
为了建立15Cr14Co12Mo5Ni2钢本构模型,利用Gleeble-3500热模拟试验机在变形温度为860~1160℃,应变速率为0.01~5 s^(-1)下进行了单道次热压缩实验,得到了15Cr14Co12Mo5Ni2钢在不同工艺参数下的应力-应变曲线。基于应力-应变实验数据,通... 为了建立15Cr14Co12Mo5Ni2钢本构模型,利用Gleeble-3500热模拟试验机在变形温度为860~1160℃,应变速率为0.01~5 s^(-1)下进行了单道次热压缩实验,得到了15Cr14Co12Mo5Ni2钢在不同工艺参数下的应力-应变曲线。基于应力-应变实验数据,通过试凑法确定了层数为3×10×3×1(双隐含层)的BP神经网络本构关系预测模型,建立了不同变形条件下的三维功率耗散图、三维失稳图及热加工图。计算了基于应变补偿的Arrhenius模型和基于BP神经网络的本构模型的应力-应变预测值与实验值的误差,确定了齿轮钢最佳变形工艺条件。基于BP神经网络的本构模型和基于应变补偿的Arrhenius本构模型预测的流动应力均方误差分别为20.9415和109.2035,平均相对误差分别为0.0216和0.0501,确定的齿轮钢最佳成形温度和应变速率范围分别为1110~1160℃和0.01~0.33 s^(-1)。结果表明:基于BP神经网络建立的本构模型能更准确地预测15Cr14Co12Mo5Ni2钢的流动行为。 展开更多
关键词 15Cr14Co12Mo5ni2钢 热压缩实验 BP神经网络 本构模型 热加工图
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载荷和温度对CuSn12Ni2-C-GZ铜合金润滑磨损特性的影响
3
作者 李振华 张帆 +2 位作者 成凌锋 王其良 王建梅 《润滑与密封》 北大核心 2025年第6期88-95,共8页
为研究风电齿轮箱行星齿轮用滑动轴承在重载低速工况下的润滑磨损特性,以滑动轴承拟用铸造锡青铜材料CuSn12Ni2-C-GZ铜合金为对象,考察其在不同载荷和温度下的摩擦磨损性能,并分析其在高温重载下的磨损机制。结果表明:在实验参数范围内,... 为研究风电齿轮箱行星齿轮用滑动轴承在重载低速工况下的润滑磨损特性,以滑动轴承拟用铸造锡青铜材料CuSn12Ni2-C-GZ铜合金为对象,考察其在不同载荷和温度下的摩擦磨损性能,并分析其在高温重载下的磨损机制。结果表明:在实验参数范围内,CuSn12Ni2-C-GZ铜合金在混合润滑下的摩擦因数在0.05~0.07范围内,载荷变化对摩擦因数和磨损体积的影响较大,高载荷下温度变化对摩擦因数和磨损体积的影响较大;相同参数下,室温时的比磨损率随着载荷的增大先增大后减小,75℃时的比磨损率随载荷的增大而减小;室温时随着载荷增大,CuSn12Ni2-C-GZ铜合金磨损机制从轻微的磨粒磨损转变为塑性变形磨损;75℃时随着载荷增大,磨损机制从磨粒磨损、氧化磨损和轻微的剥层磨损转变为氧化磨损、黏着磨损、严重塑性变形磨损和剥层磨损。 展开更多
关键词 CuSn12ni2铜合金 润滑磨损特性 滑动轴承 低速重载 风电齿轮箱
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1Cr17Ni2不锈钢螺栓断裂原因分析 被引量：1
4
作者 陈洁明 苏军锋 +1 位作者 王硕 李雪峰 《金属热处理》 北大核心 2025年第3期303-306,共4页
某装置的1Cr17Ni2不锈钢连接螺栓在例行检修过程中发生断裂,通过理化检验手段对螺栓的化学成分、显微组织、相结构、断口形貌、硬度等进行分析。结果表明,不锈钢螺栓的失效形式为应力腐蚀,导致应力腐蚀开裂的主要原因为材料中尺寸较大... 某装置的1Cr17Ni2不锈钢连接螺栓在例行检修过程中发生断裂,通过理化检验手段对螺栓的化学成分、显微组织、相结构、断口形貌、硬度等进行分析。结果表明,不锈钢螺栓的失效形式为应力腐蚀,导致应力腐蚀开裂的主要原因为材料中尺寸较大的富铬碳化物降低了材料的耐蚀性以及材料硬度超标使其具有较高的应力腐蚀敏感性。 展开更多
关键词 1Cr17ni2不锈钢 沿晶断裂 应力腐蚀 碳化物
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回火工艺对制动杠杆用17Cr16Ni2不锈钢螺栓力学性能的影响
5
作者 李艳军 陈波 +2 位作者 张亚楠 董晨曦 李雄兵 《金属热处理》 北大核心 2025年第4期174-179,共6页
列车制动杠杆用17Cr16Ni2不锈钢螺栓在服役过程中,不仅要求螺栓具备较好的拉伸性能,同时也要求具有良好的冲击性能。回火工艺是调控和改善17Cr16Ni2不锈钢材料力学性能的关键。设计了不同的回火处理工艺,通过拉伸试验和冲击试验测试了... 列车制动杠杆用17Cr16Ni2不锈钢螺栓在服役过程中,不仅要求螺栓具备较好的拉伸性能,同时也要求具有良好的冲击性能。回火工艺是调控和改善17Cr16Ni2不锈钢材料力学性能的关键。设计了不同的回火处理工艺,通过拉伸试验和冲击试验测试了回火处理后试样的拉伸性能和冲击吸收能量,并对组织和冲击断口形貌进行了观察。结果表明,两次回火处理在保证17Cr16Ni2不锈钢螺栓拉伸性能的同时,可显著提高其冲击性能。17Cr16Ni2不锈钢螺栓合适的热处理制度为:1000℃×180 min淬火+635~650℃一次回火+600~620℃二次回火,经该工艺处理螺栓的抗拉强度达910.0~957.0 MPa,屈服强度为746.5~829.0 MPa,室温冲击吸收能量最高可达50 J,远超设计技术要求。 展开更多
关键词 制动杠杆 17Cr16ni2不锈钢螺栓 回火处理 拉伸性能 冲击吸收能量
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热处理工艺对1Cr16Ni2MoN叶片钢断面收缩的影响
6
作者 张秀丽 龚志华 +3 位作者 刘新权 孙国洋 马圆圆 高翔 《特殊钢》 2025年第4期163-168,共6页
为了解决1Cr16Ni2MoN钢断面收缩率不稳定的问题,采用OIM、SEM、TEM及热力学计算等方法分析了不同回火工艺下燃机叶片用1Cr16Ni2MoN马氏体耐热钢的组织及塑韧性。结果表明,1Cr16Ni2MoN钢在1040℃淬火,550~560℃工艺下,抗拉强度、屈服强... 为了解决1Cr16Ni2MoN钢断面收缩率不稳定的问题,采用OIM、SEM、TEM及热力学计算等方法分析了不同回火工艺下燃机叶片用1Cr16Ni2MoN马氏体耐热钢的组织及塑韧性。结果表明,1Cr16Ni2MoN钢在1040℃淬火,550~560℃工艺下,抗拉强度、屈服强度和断面收缩率分别达到1200、1000 MPa、65%以上;主要碳化物析出为M_(23)C_(6)类型,组织中因Cr的偏析形成大颗粒碳化物组成的带状组织,并伴生δ-铁素体的形成。碳化物随着回火温度增加,析出数量增加,晶界和板条界的碳化物聚集并发生粗化,导致板条和相界面结合力降低,能够加速裂纹的产生和扩展,从而降低了断面收缩率和冲击韧性。综合考虑δ-铁素体和断面收缩率控制,需要进行成分调整,w[C]控制到0.15%,适当将w[N]提高至0.07%,并增加扩散退火工艺,减少因偏析导致的碳化物富集。 展开更多
关键词 断面收缩率 马氏体耐热钢 1Cr16ni2MoN M_(23)C_(6) 叶片
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飞机座椅1Cr17Ni2奥氏体不锈钢外套螺母的开裂原因
7
作者 王天君 田家彬 +1 位作者 董营 葛春丽 《机械工程材料》 北大核心 2025年第4期122-126,共5页
某飞机座椅导管1Cr17Ni2奥氏体不锈钢外套螺母在服役1 000~2 000 h后发生多件开裂,通过宏观形貌观察、断口宏微观形貌观察、显微组织观察、硬度检测等方法分析了螺母的开裂原因。结果表明:外套螺母发生了应力腐蚀开裂。开裂内在原因包... 某飞机座椅导管1Cr17Ni2奥氏体不锈钢外套螺母在服役1 000~2 000 h后发生多件开裂,通过宏观形貌观察、断口宏微观形貌观察、显微组织观察、硬度检测等方法分析了螺母的开裂原因。结果表明:外套螺母发生了应力腐蚀开裂。开裂内在原因包括外套螺母晶界处链状分布的含铬析出物和组织中较高含量的δ-铁素体和塑性夹杂物,这导致其硬度过高、脆性较大,外在原因包括腐蚀性氯环境以及一定的装配应力。 展开更多
关键词 1Cr17ni2奥氏体不锈钢 外套螺母 应力腐蚀 Δ-铁素体
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1Cr11Ni2W2MoV不锈钢真空渗碳工艺试验
8
作者 丁承尧 陈宸 《金属加工(热加工)》 2025年第11期113-117,共5页
研究了渗碳温度对1Cr11Ni2W2MoV不锈钢真空渗碳组织与性能的影响,通过金相显微镜观察分析渗碳后材料的显微组织特征,采用维氏硬度计检测了试样的表面硬度,并使用显微硬度计评估渗碳淬火后不同温度条件下试样的硬度梯度。结果表明:在950... 研究了渗碳温度对1Cr11Ni2W2MoV不锈钢真空渗碳组织与性能的影响,通过金相显微镜观察分析渗碳后材料的显微组织特征,采用维氏硬度计检测了试样的表面硬度,并使用显微硬度计评估渗碳淬火后不同温度条件下试样的硬度梯度。结果表明:在950℃渗碳条件下,渗碳的组织以弥散分布的粒状碳化物为主,显微组织均匀,淬火后硬度梯度分布更为平缓,渗层与基体结合能力强,网状碳化物含量较少,但表面硬度相对较低;而在1000℃渗碳条件下,尽管渗碳时间缩短,但渗碳层晶粒明显粗化,网状碳化物含量显著增加,同时表面硬度较高。 展开更多
关键词 真空渗碳 1Cr11ni2W2MoV不锈钢 渗碳温度 组织 性能
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14Cr17Ni2钢中铁素体含量的控制工艺研究
9
作者 杨尚超 崔超群 +2 位作者 郭斌杰 毛喆 黄红武 《热处理技术与装备》 2025年第1期6-9,20,共5页
阐述了14Cr17Ni2钢中铁素体含量过高对工件淬火后硬度和冲击性能的影响。铁素体含量的关键影响因素为原材料和热处理工艺,原材料残留铁素体含量过多会使工件热处理后铁素体含量高;淬火温度较高,会导致γ+α相区产生过多的铁素体组织,且... 阐述了14Cr17Ni2钢中铁素体含量过高对工件淬火后硬度和冲击性能的影响。铁素体含量的关键影响因素为原材料和热处理工艺,原材料残留铁素体含量过多会使工件热处理后铁素体含量高;淬火温度较高,会导致γ+α相区产生过多的铁素体组织,且重复淬火会使铁素体长大。为了控制热处理后14Cr17Ni2钢的铁素体含量,可以通过明确原材料技术协议,要求钢厂将14Cr17Ni2钢中铁素体含量控制在6%以下;将淬火温度由原来的950~1050℃调整为980~1010℃,并对重复淬火提出控制要求;加强设计工艺性审查,对于尺寸超过100 mm的14Cr17Ni2工件,设计时选取铁素体含量少的沉淀硬化型不锈钢进行代替。 展开更多
关键词 14Cr17ni2钢 铁素体含量 冲击韧性 热处理参数
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1Cr11Ni2W2MoV不锈钢真空低压渗碳组织与性能研究
10
作者 赵丹 梅婷 +1 位作者 王玲玲 吴荣达 《金属加工(热加工)》 2025年第10期106-113,共8页
为改善1Cr11Ni2W2MoV不锈钢零部件的表面硬度和耐磨性能,采用真空低压渗碳技术对其进行渗碳处理。重点研究了不同渗碳温度及时间(900~1100℃)×(3~5h)对1Cr11Ni2W2MoV不锈钢试样表面组织及耐磨性能的影响规律。结果表明:随着渗碳温... 为改善1Cr11Ni2W2MoV不锈钢零部件的表面硬度和耐磨性能,采用真空低压渗碳技术对其进行渗碳处理。重点研究了不同渗碳温度及时间(900~1100℃)×(3~5h)对1Cr11Ni2W2MoV不锈钢试样表面组织及耐磨性能的影响规律。结果表明:随着渗碳温度及时间的增加,渗层厚度及硬度也随之增加;当渗碳温度及时间为(950~1050℃)×3h时,试样表面硬度均达到了60HRC,较原始试样硬度40HRC提高了50%以上;当渗碳温度及时间为1000℃×3h时,可得到细小的回火马氏体,试样表面磨痕深度最小,耐磨性能最好。 展开更多
关键词 1Cr11ni2W2MoV不锈钢 真空低压渗碳 微观组织 硬度 摩擦磨损性能
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1Cr16Co5Ni2Mo1WVNbN材料安装节球座试制加工研究
11
作者 强可明 景理 王军 《热处理技术与装备》 2025年第4期1-5,共5页
某发动机1Cr16Co5Ni2Mo1WVNbN材料安装节球座在中介机匣静力试验后进行分解检查过程中发现渗氮层存在局部脱落现象,该材料为首次加工,航空行业标准及国家标准均无相关渗氮工艺和渗氮层组织验收要求。针对该问题,对该合金零件进行渗氮工... 某发动机1Cr16Co5Ni2Mo1WVNbN材料安装节球座在中介机匣静力试验后进行分解检查过程中发现渗氮层存在局部脱落现象,该材料为首次加工,航空行业标准及国家标准均无相关渗氮工艺和渗氮层组织验收要求。针对该问题,对该合金零件进行渗氮工艺及磨削工艺研究,确定采用三段法渗氮工艺(强渗+渗氮+扩散)及W10研磨膏精研球面的工艺方法,通过试车考核验证,有效解决了该合金零件渗氮层脱落的问题。 展开更多
关键词 1Cr16Co5ni2Mo1WVNbN材料 三段法渗氮 磨削工艺
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回火温度对Cr8Ni2MoNb钢组织与性能的影响 被引量：10
12
作者 张岩 赵爱民 +2 位作者 何建国 尹鸿祥 张聪 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第3期114-116,共3页
研究了不同回火温度对Cr8Ni2Mo Nb衬板钢组织与性能的影响。结果表明,Cr8Ni2Mo Nb钢在930℃淬火时的组织为马氏体、颗粒碳化物和残留奥氏体。当回火温度在180~380℃区间时,试验钢的硬度随回火温度升高而降低,回火温度在380~480℃区间时... 研究了不同回火温度对Cr8Ni2Mo Nb衬板钢组织与性能的影响。结果表明,Cr8Ni2Mo Nb钢在930℃淬火时的组织为马氏体、颗粒碳化物和残留奥氏体。当回火温度在180~380℃区间时,试验钢的硬度随回火温度升高而降低,回火温度在380~480℃区间时,硬度随回火温度升高而增加。试验钢在450~520℃回火时明显出现二次硬化现象,480℃时达到峰值硬度42 HRC。Cr8Ni2Mo Nb钢在480~520℃区间回火时有较好的冲击性能,同时也能保持较高硬度。 展开更多
关键词 Cr8ni2Mo Nb钢 回火温度 组织 硬度 冲击性能
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B助剂对Ni2P/SBA-15催化剂结构及其加氢脱硫性能的影响 被引量：9
13
作者 赵鹏飞 季生福 +3 位作者 魏妮 马倩 刘辉 李成岳 《物理化学学报》 SCIE CAS CSCD 北大核心 2011年第7期1737-1742,共6页
以介孔分子筛SBA-15为载体,磷酸氢二铵为磷源,硝酸镍为镍源,硼酸为硼源,采用共浸渍法制备了B-Ni_2P/SBA-15催化剂前驱体,然后采用程序升温氢气还原法,制备了n_p/n_(Ni)=0.8,B含量为0.35%-2.10%(w)的一系列B-Ni_2P/SBA-15催化剂.用X射线... 以介孔分子筛SBA-15为载体,磷酸氢二铵为磷源,硝酸镍为镍源,硼酸为硼源,采用共浸渍法制备了B-Ni_2P/SBA-15催化剂前驱体,然后采用程序升温氢气还原法,制备了n_p/n_(Ni)=0.8,B含量为0.35%-2.10%(w)的一系列B-Ni_2P/SBA-15催化剂.用X射线衍射(XRD)、N_2吸附脱附、透射电子显微镜(TEM)和氨气程序升湿脱附(NH_3-TPD)等表征技术对催化剂的结构进行了研究,以1%(w)二苯并噻吩(DBT)/十氢萘溶液为模型化合物,在微型同定床反应器上对催化剂的加氢脱硫(HDS)性能进行了评价.结果表明,B-Ni_2P/SBA-15催化剂仍具有介孔结构,Ni_2P为主要的活性物相.适量B助剂的加入可促使Ni_2P晶粒减小,催化剂比表面积增加.此外,随着B含量的增加,B-Ni_2P/SBA-15催化剂的总酸量也增加.当反应压力为3.0 MPa,反应温度由300℃升主至360℃时,B含量对Ni_2P/SBA-15催化剂活性有明显的影响,B含量为1.40%(W)的B-Ni_2P/SBA-15催化剂加氢脱硫活性最高.B-Ni_2P/SBA-15催化剂上二笨并噻吩的加氢脱硫的反应机理以直接脱硫为主. 展开更多
关键词 加氢脱硫:SBA-15 ni2P 二苯并噻吩 硼
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1Cr17Ni2钢U和V形缺口试样夏比冲击性能对比 被引量：10
14
作者 曹志远 程从前 +4 位作者 王冬颖 姚景文 关锰 赵杰 韩会民 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第S2期70-74,共5页
对比了不同热处理工艺下1Cr17Ni2钢U、V形缺口试样夏比冲击试验的冲击吸收功、断口形貌和断面纤维率。结果表明在本试验热处理条件下,U形试样AKU2值符合国标要求,但V形试样AKV2值低,二者之间没有确切对应关系;断口形貌分析表明断口中的... 对比了不同热处理工艺下1Cr17Ni2钢U、V形缺口试样夏比冲击试验的冲击吸收功、断口形貌和断面纤维率。结果表明在本试验热处理条件下,U形试样AKU2值符合国标要求,但V形试样AKV2值低,二者之间没有确切对应关系;断口形貌分析表明断口中的纤维状断面为韧性断口特征,结晶状断面为解理断裂与沿晶断裂混合的脆性断口特征;U形缺口试样断口的断面纤维率比V形缺口试样高。V形缺口试样更能反映出1Cr17Ni钢的脆性开裂倾向,当1Cr17Ni2钢的服役环境对冲击性能要求较高时用AKV2值评定其韧脆性更加可靠。 展开更多
关键词 1CR17ni2钢 冲击吸收功 断口形貌 断面纤维率
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免焙烧制备Ni2P/SiO2加氢脱硫催化剂 被引量：8
15
作者 孙志超 王安杰 +5 位作者 李翔 遇治权 王瑶 关丽 陈永英 胡永康 《石油学报（石油加工）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期767-772,共6页
采用免焙烧的方法,直接将负载Ni（NO3）2和（NH4）2HPO4盐的前驱体通过程序升温还原（TPR）制备了Ni2P/SiO2加氢脱硫（HDS）催化剂.以质量分数为0.8％的二苯并噻吩/十氢萘溶液为模型化合物,考察了Ni2P/SiO2催化剂的HDS反应催化性能,并用... 采用免焙烧的方法,直接将负载Ni（NO3）2和（NH4）2HPO4盐的前驱体通过程序升温还原（TPR）制备了Ni2P/SiO2加氢脱硫（HDS）催化剂.以质量分数为0.8％的二苯并噻吩/十氢萘溶液为模型化合物,考察了Ni2P/SiO2催化剂的HDS反应催化性能,并用XRD对催化剂进行了表征.结果表明,免焙烧法制备的Ni2P/SiO2催化剂的单层分散阈值在15％～25％（质量分数）之间.随负载量增加,Ni2P/SiO2催化剂的HDS活性增加,但直接脱硫路径（DDS）选择性降低;当活性组分负载量大于单层分散阈值时,继续增加负载量对催化剂粒度和反应性能影响不大.免焙烧法制备的Ni2P/SiO2催化剂的HDS活性与传统方法制备的催化剂相当（负载量大于单层分散阈值时）或更高（负载量小于单层分散阈值时）,并且具有良好的反应稳定性.TPR过程中升温程序是影响免焙烧法制备的Ni2P/SiO2催化剂HDS性能的重要因素;低温阶段升温速率对催化剂性能没有明显影响,而在400℃停留一段时间则有利于提高其活性. 展开更多
关键词 ni2P SIO2 加氢脱硫 二苯并噻吩 免焙烧
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不同热处理对1Cr17Ni2钢材料性能及其应用的影响 被引量：13
16
作者 黄赟 陶华 +1 位作者 张广来 董善艳 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2005年第6期847-850,共4页
研究两种不同热处理工艺对1Cr17Ni2钢材料性能的影响。通过相关的性能试验进行对比研究,试验包括抗拉试验、冲击韧度、应力腐蚀、常温拉伸疲劳、超声疲劳试验。研究结论为,对于1Cr17Ni2钢,使用相应于830 MPa名义强度的热处理工艺,材料... 研究两种不同热处理工艺对1Cr17Ni2钢材料性能的影响。通过相关的性能试验进行对比研究,试验包括抗拉试验、冲击韧度、应力腐蚀、常温拉伸疲劳、超声疲劳试验。研究结论为,对于1Cr17Ni2钢,使用相应于830 MPa名义强度的热处理工艺,材料的综合性能优于名义强度为1 080 MPa的热处理工艺,这对在航空紧固件结构中合理选用1Cr17Ni2钢有实际指导意义。 展开更多
关键词 1CR17ni2 热处理工艺 性能试验
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热处理对ZGCr17Ni2马氏体不锈钢组织及硬度影响 被引量：6
17
作者 王鑫 索忠源 +2 位作者 王文革 张志浩 王毅坚 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2019年第9期940-942,共3页
通过不同固溶温度与不同回火温度处理,研究了ZGCr17Ni2马氏体不锈钢组织及硬度的变化。结果表明,淬火温度提高,马氏体过饱和度增加,残余奥氏体含量增加,在1 040℃下淬火时组织为马氏体+残余奥氏体+碳化物+莱氏体,淬火硬度达到最大值57,... 通过不同固溶温度与不同回火温度处理,研究了ZGCr17Ni2马氏体不锈钢组织及硬度的变化。结果表明,淬火温度提高,马氏体过饱和度增加,残余奥氏体含量增加,在1 040℃下淬火时组织为马氏体+残余奥氏体+碳化物+莱氏体,淬火硬度达到最大值57,继续提高淬火温度,马氏体粗化,硬度下降;回火温度在530℃以下时,回火硬度呈"马鞍状"变化,当回火温度达到600℃时回火组织转变为回火索氏体+残余奥氏体+碳化物+莱氏体+马氏体,回火硬度(HRC)降低至41。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 ZGCr17ni2 热处理工艺 显微组织 硬度
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0Cr11Ni2MoVNb钢高温压缩变形的流变应力 被引量：8
18
作者 王立民 张红 +4 位作者 吕成林 邰青安 王照坤 杨钢 刘正东 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第10期74-76,共3页
采用Gleeble-2000热模拟试验机对0Cr11Ni2MoVNb马氏体热强钢在不同变形温度（950-1160℃）及不同变形速率（0.01-10s^-1）的高温压缩变形的流变应力进行了研究。结果表明,当应变速率低于0.1s^-1且温度高于1000℃时,0Cr11Ni2MoVNb钢出现... 采用Gleeble-2000热模拟试验机对0Cr11Ni2MoVNb马氏体热强钢在不同变形温度（950-1160℃）及不同变形速率（0.01-10s^-1）的高温压缩变形的流变应力进行了研究。结果表明,当应变速率低于0.1s^-1且温度高于1000℃时,0Cr11Ni2MoVNb钢出现动态再结晶,其热变形激活能Q=461.568kJ/mol,高温压缩变形时Z参数和流变应力方程分别为Z=εexp（55516.959/T）=5.654×10^13exp（0.075σp）,σp=13.413lnε＋7.447×10^5（1/T）-422.214。 展开更多
关键词 0Cr11ni2MoVNb马氏体热强钢 激活能 Z参数 流变应力
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铜表面Ni2Al3涂层高温抗氧化性能与组织转变研究 被引量：10
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作者 王红星 盛晓波 +2 位作者 储成林 董寅生 林萍华 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期166-170,共5页
以铜为基体,采用电镀镍和浆料包渗铝法制备出Ni2Al3渗层。研究了900℃下空气中不同氧化时间,Ni2Al3渗层的高温抗氧化性能与组织转变行为。结果表明:经电镀Ni及随后800℃×12h浆料包渗铝,可在铜表面获得厚度为250μm、物相单一的致密... 以铜为基体,采用电镀镍和浆料包渗铝法制备出Ni2Al3渗层。研究了900℃下空气中不同氧化时间,Ni2Al3渗层的高温抗氧化性能与组织转变行为。结果表明:经电镀Ni及随后800℃×12h浆料包渗铝,可在铜表面获得厚度为250μm、物相单一的致密Ni2Al3渗层。900℃氧化实验过程中,氧化时间在100h内,渗层表面X射线衍射分析中,没有Al2O3相衍射峰产生,Ni/Ni2Al3界面的Ni2Al3相首先转变为NiAl相,并且NiAl相随时间延长而增厚;超过150h后,在渗层中Al2O3相出现衍射峰,同时Ni2Al3相全部转变成NiAl相。在高温氧化过程中渗层无明显剥落现象,到250h时渗层仍具有良好的抗高温氧化性能,渗层表面由NiAl相和Al2O3相组成。 展开更多
关键词 ni2Al3渗层 高温抗氧化性 NIAL金属间化合物
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热处理工艺对塑料模具钢10Ni2Cr2MnCuMoVAl组织和性能的影响 被引量：7
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作者 王剑锋 迟宏宵 +2 位作者 刘建雄 周建 马党参 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第1期59-65,共7页
研究了固溶温度、时效温度及时间对10Ni2Cr2MnCuMoVAl塑料模具钢热处理后的微观组织和力学性能的影响。结果表明：固溶处理后,10Ni2Cr2MnCuMoVAl钢的组织主要是板条马氏体构成,且随固溶温度的升高,马氏体板条发生明显宽化,并在890℃固... 研究了固溶温度、时效温度及时间对10Ni2Cr2MnCuMoVAl塑料模具钢热处理后的微观组织和力学性能的影响。结果表明：固溶处理后,10Ni2Cr2MnCuMoVAl钢的组织主要是板条马氏体构成,且随固溶温度的升高,马氏体板条发生明显宽化,并在890℃固溶后达到硬度最高值。时效处理后的组织由板条马氏体、粒状贝氏体和析出碳化物构成。当时效温度区间为460～520℃,随着时效温度的升高,材料的强度逐渐升高,韧性逐渐降低,并在520℃达到强度峰值;时效温度高于520℃时,随着温度升高,材料硬度降低,冲击韧性升高。分析在540℃不同时效时间处理后的性能可知,试验钢在8h达到力学性能峰值。通过比较试验钢在不同时效处理后的力学性能数据,10Ni2Cr2MnCuMoVAl钢的最佳热处理工艺为：880℃固溶处理2h＋空冷,随后在520℃时效处理4h＋空冷。 展开更多
关键词 10ni2Cr2MnCuMoVAl钢 固溶 时效 组织 冲击韧性
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