多轮吞吐热采套管用N80Q钢高温疲劳性能本构模型的建立

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作者 崔璐 常文权 +3 位作者 王澎 徐龙 杨怡 修浩炜 《机械工程材料》 北大核心 2025年第4期92-98,共7页

在350℃高温下对热采套管用N80Q钢进行单轴拉伸试验、蠕变试验(应力分别为350,450 MPa)和对称载荷低周疲劳试验(平均应变为0,应变幅分别为1.0%,1.4%,2.0%,3.0%),根据试验数据确定材料参数,构建了Chaboche黏塑性本构模型,并采用平均应变... 在350℃高温下对热采套管用N80Q钢进行单轴拉伸试验、蠕变试验(应力分别为350,450 MPa)和对称载荷低周疲劳试验(平均应变为0,应变幅分别为1.0%,1.4%,2.0%,3.0%),根据试验数据确定材料参数,构建了Chaboche黏塑性本构模型,并采用平均应变为0.5%的非对称载荷低周疲劳试验进行了验证。结果表明:根据单轴拉伸曲线、疲劳初始曲线以及蠕变曲线确定了弹塑性参数,根据对称载荷作用下的滞回曲线确定了随动强化参数、等向强化参数和损伤阶段参数;当循环次数为半循环寿命时,应变幅分别为1.0%,1.4%,2.0%,3.0%下,构建的本构模型模拟与非对称载荷低周疲劳试验所得试验钢最大应力之间的相对误差分别为4.10%,3.15%,3.10%,0.87%,相对误差在5%之内,说明模型准确。 展开更多

关键词 热采井 n80q钢 本构模型 疲劳 蠕变

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27Mn5调质N80Q、L80油井管的生产实践 被引量：4

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作者 解德刚 王长顺 +1 位作者 邸军 刘兴春 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第4期191-193,共3页

通过对27Mn5钢的硬度、淬透性及调质工艺参数的研究,得到力学性能和硬度满足N80Q和L80油井管要求的调质工艺参数。生产实践表明,用27Mn5调质生产N80Q、L80油、套管的工艺完全可行,但不适合同级别接箍坯料的生产。

关键词 n80q 调质 L80 油井管

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碳纤维增强环氧树脂复合材料修复N80Q钢管的力学性能 被引量：6

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作者 刘培启 耿发贵 +3 位作者 刘岩 古海波 金鑫 韩冰 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期808-815,共8页

为考察碳纤维增强环氧树脂复合材料对环状腐蚀的N80Q钢管的修复效果,采用数值分析和全尺寸爆破试验对修复后的力学性能进行了研究,分析了缺陷轴向长度、缺陷深度和修复层厚度对修复效果的影响。结果表明:碳纤维增强环氧树脂复合材料对N... 为考察碳纤维增强环氧树脂复合材料对环状腐蚀的N80Q钢管的修复效果,采用数值分析和全尺寸爆破试验对修复后的力学性能进行了研究,分析了缺陷轴向长度、缺陷深度和修复层厚度对修复效果的影响。结果表明:碳纤维增强环氧树脂复合材料对N80Q钢管的修复效果显著,经试验测试, 6 mm深缺陷的N80Q管道由碳纤维增强环氧树脂复合材料修复后爆破压力值提高了0.985倍;缺陷轴向长度对N80Q管道修复后的强度影响较小,随着缺陷轴向长度的增加,管道爆破压力值仅下降了3.5%;而缺陷深度对N80Q管道修复后的强度影响较明显,与无缺陷管道相比, 6 mm深缺陷管道修复后爆破压力值下降了9.9%, 7 mm深缺陷管道修复后爆破压力值下降了20.6%。 展开更多

关键词 复合材料 缺陷修复 n80q钢管 爆破试验 数值分析

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N80Q油管皮下孔洞和表面裂纹产生原因分析 被引量：2

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作者 周正平 《钢管》 CAS 2019年第4期37-40,共4页

为找出Φ88.90 mm×6.45 mm规格N80Q平端不加厚油管外表面纵向缺陷产生的原因,分析该油管外表面缺陷的宏观形貌、微观形貌以及电子能谱照片。试验结果表明:该油管皮下孔洞和表面裂纹缺陷分别是由坯料内的非金属夹杂物和外表面缺陷(... 为找出Φ88.90 mm×6.45 mm规格N80Q平端不加厚油管外表面纵向缺陷产生的原因,分析该油管外表面缺陷的宏观形貌、微观形貌以及电子能谱照片。试验结果表明:该油管皮下孔洞和表面裂纹缺陷分别是由坯料内的非金属夹杂物和外表面缺陷(表面网状裂纹或皮下裂纹)所产生。 展开更多

关键词 n80q油管 皮下孔洞 表面裂纹 非金属夹杂物

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34Mn6调质生产N80Q钢级套管工艺初探 被引量：2

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作者 赵广林 郭兆成 李振国 《包钢科技》 2008年第1期18-19,22,共3页

文章介绍了采用K55钢级(材质为34Mn6)调质生产N80Q套管的工艺研究过程,经现场生产结果证明,用34Mn6生产N80Q钢级套管是可行的。

关键词 34Mn6 调质 n80q

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J55钢级SEW管坯调质生产N80Q套管工艺研究 被引量：1

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作者 田永吉 李跟社 +1 位作者 苏琬 张骥 《焊管》 2018年第4期46-50,共5页

为了拓展J55钢级(TG22)管坯的应用范围,降低N80Q套管的生产成本,对Φ139.7 mm×7.72 mm规格的J55钢级SEW管坯进行了调质生产N80Q套管的工艺试验,并对热处理后的管坯进行了试验检测。试验结果显示,除了1~#工艺生产的管坯性能超出标... 为了拓展J55钢级(TG22)管坯的应用范围,降低N80Q套管的生产成本,对Φ139.7 mm×7.72 mm规格的J55钢级SEW管坯进行了调质生产N80Q套管的工艺试验,并对热处理后的管坯进行了试验检测。试验结果显示,除了1~#工艺生产的管坯性能超出标准范围外,其他3种工艺调质生产的N80Q SEW套管均符合API SPEC 5CT标准要求。随后采用优化后的热处理工艺进行了小批量试制,并对试制套管进行了检测,结果表明,试制管坯均达到了API标准要求,性能稳定,采用的热处理工艺可行。 展开更多

关键词 SEW 油套管 J55 TG22 n80q 调质

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N80Q钢级焊接性研究及评定

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作者 胡定荣 包东力 +2 位作者 杨为民 任武化 王铎 《金属加工（热加工）》 2020年第1期18-20,共3页

国内的N80Q钢级的焊接性研究领域存在着空白。本文对N80Q钢级化学成分、碳当量、冷裂纹敏感指数计算等相关研究做了简要说明,并制定出合理的焊接规程及工艺,成功完成了N80Q钢级的焊接。

关键词 n80q 焊接性 碳当量 冷裂纹

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N80Q钢级油管伸长率不稳定原因探讨 被引量：1

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作者 张友鹏 吴宇新 +4 位作者 李大航 刘璇 周洪庆 朱义轩 赵刚 《钢管》 CAS 2020年第4期36-38,共3页

针对Ф73.02 mm×5.51 mm N80Q油管出现批量伸长率不稳定的情况,分析N80Q油管力学性能结果、显微组织及现场实际生产情况。分析结果表明,淬火不均匀导致钢管的纵向组织存在较大差异,从而带来回火后力学性能尤其是伸长率指标波动过大... 针对Ф73.02 mm×5.51 mm N80Q油管出现批量伸长率不稳定的情况,分析N80Q油管力学性能结果、显微组织及现场实际生产情况。分析结果表明,淬火不均匀导致钢管的纵向组织存在较大差异,从而带来回火后力学性能尤其是伸长率指标波动过大;在淬火时,外喷淋和内轴流要及时打开并且使钢管均匀冷却,尤其是要保证高温段冷却速度,得到理想的淬火马氏体组织,才能使回火后的伸长率等性能稳定。 展开更多

关键词 油管 n80q 伸长率 淬火 显微组织

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包钢N80Q钢级石油套管的开发和生产 被引量：4

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作者 俞蓉晖 刘雅政 沙慧英 《包钢科技》 2007年第1期14-16,26,共4页

根据套管的服役条件,高钢级石油套管的生产已是势在必行。包钢通过对N80Q钢种和热处理工艺的研究,成功地开发生产了性能满足标准要求和用户需要的N80Q钢级石油套管。

关键词 n80q钢级套管 钢种设计 热处理工艺 NSOQ钢种

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N80Q套管力学性能不稳定原因分析 被引量：7

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作者 白强 马跃鹏 上官丰收 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第8期221-222,229,共3页

针对某公司生产的N80Q套管拉伸性能首次试验合格率较低,力学性能不稳定的问题,利用工序能力指数评价了其工序能力状态,从管坯化学成分、热处理工艺两个方面对其力学性能不稳定原因进行了分析,并提出了相应的改进措施。

关键词 n80q套管 力学性能 工序能力 热处理

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N80Q套管螺纹粘扣原因分析 被引量：2

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作者 丛深 蔡克 +3 位作者 张益铭 李小龙 任继承 高杨 《石油管材与仪器》 2021年第5期54-58,共5页

某油田N80Q套管发生粘扣失效事故。通过宏观形貌观察、理化性能检验、金相分析、实物上卸扣试验及螺纹参数测量,分析了该套管的粘扣原因。结果表明,该N80Q套管化学成分分析、拉伸及冲击试验结果均符合标准要求,螺纹粘扣的主要原因为现... 某油田N80Q套管发生粘扣失效事故。通过宏观形貌观察、理化性能检验、金相分析、实物上卸扣试验及螺纹参数测量,分析了该套管的粘扣原因。结果表明,该N80Q套管化学成分分析、拉伸及冲击试验结果均符合标准要求,螺纹粘扣的主要原因为现场上卸扣过程中套管钳夹持位置不当、对扣不准及螺纹错扣等操作不当。 展开更多

关键词 n80q套管 螺纹粘扣 上卸扣 螺纹参数

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N80Q套管脱扣失效分析 被引量：1

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作者 曹峰 刘庆 +2 位作者 索航 李德君 姚欢 《石油工业技术监督》 2017年第1期5-8,共4页

结合套管在井中的受力状况以及脱扣事件发生的过程,对脱扣的Ф139.70mm×9.17mm N80Q LC套管进行了材料理化性能分析测试、金相分析、螺纹宏观形貌分析。指出,导致套管脱扣的直接原因为套管螺纹强度不足,螺纹连接强度不足的原因为... 结合套管在井中的受力状况以及脱扣事件发生的过程,对脱扣的Ф139.70mm×9.17mm N80Q LC套管进行了材料理化性能分析测试、金相分析、螺纹宏观形貌分析。指出,导致套管脱扣的直接原因为套管螺纹强度不足,螺纹连接强度不足的原因为上扣过程中产生错扣、粘扣,进而导致螺纹连接强度降低,最终在试压作业中发生脱扣事故。对规范下套管作业、防止套管错扣、脱扣提出了严格按照标准要求进行相关作业等意见与建议。 展开更多

关键词 n80q套管 错扣 脱扣 标准

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N80 Q套管外折缺陷分析 被引量：11

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作者 潘大刚 蔡海燕 +4 位作者 孙元宁 谭谆礼 张作贵 于杰 张忠铧 《钢管》 CAS 2011年第1期19-23,共5页

通过对N80Q套管外折缺陷形态、金相组织和微区成分的分析,确定该缺陷的产生是由于热轧前管坯外表面存在裂纹缺陷,在随后的加热和变形过程中不断延伸和氧化,最终形成了螺旋状的外折缺陷。通过加强管坯的质量检查和控制,可有效防止该类缺... 通过对N80Q套管外折缺陷形态、金相组织和微区成分的分析,确定该缺陷的产生是由于热轧前管坯外表面存在裂纹缺陷,在随后的加热和变形过程中不断延伸和氧化,最终形成了螺旋状的外折缺陷。通过加强管坯的质量检查和控制,可有效防止该类缺陷的发生,保证套管的产品质量。 展开更多

关键词 套管 n80q 缺陷 外折 热轧 显微组织 分析

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抗H_2S应力腐蚀石油套管用钢的开发 被引量：2

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作者 刘艳静 王鑫 张霞 《天津冶金》 CAS 2015年第4期16-19,共4页

为满足市场需求,天津钢铁集团有限公司从优化化学成分和严格控制钢水洁净度两个方面入手,成功开发出抗H2S应力腐蚀N80Q级石油套管用28Cr Mo连铸圆管坯。生产实践表明,该产品化学成分稳定,铸坯内部质量良好,成品钢管性能符合美国石油协会... 为满足市场需求,天津钢铁集团有限公司从优化化学成分和严格控制钢水洁净度两个方面入手,成功开发出抗H2S应力腐蚀N80Q级石油套管用28Cr Mo连铸圆管坯。生产实践表明,该产品化学成分稳定,铸坯内部质量良好,成品钢管性能符合美国石油协会API 5CT的要求,抗H2S应力腐蚀试验结果合格。 展开更多

关键词 石油套管 H2S NSOQ 开发

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两种常用石油套管力学性能差异及原因分析

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作者 刘鹏 《中国石油和化工标准与质量》 2019年第16期98-99,共2页

通过力学试验,对比了J55和N80Q钢级套管的抗拉强度、屈服强度、伸长率、抗冲击性能的差异。通过化学分析和金相检验,分析了以上两个钢级套管力学性能差异产生的原因。

关键词 力学性能 套管 J55 n80q

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