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N80钢在油田高二氧化碳环境下的腐蚀行为
1
作者 李宏鑫 《电镀与精饰》 北大核心 2026年第1期79-86,共8页
在油气田开发进程中,高二氧化碳环境下的金属腐蚀问题是制约生产安全与效率的关键瓶颈。N80钢作为油气田广泛使用的管材,其耐蚀性能直接关系到开采设备的使用寿命与运行安全,探究CO_(2)分压对N80钢腐蚀行为的影响规律具有重要意义。通... 在油气田开发进程中,高二氧化碳环境下的金属腐蚀问题是制约生产安全与效率的关键瓶颈。N80钢作为油气田广泛使用的管材,其耐蚀性能直接关系到开采设备的使用寿命与运行安全,探究CO_(2)分压对N80钢腐蚀行为的影响规律具有重要意义。通过失重法、电化学测量技术以及扫描电子显微镜,系统探究了120℃条件下3.5%浓度的NaCl溶液中CO_(2)分压对N80钢腐蚀行为的影响规律。结果表明,随着CO_(2)分压的增加,腐蚀速率显著降低。高分压下形成的FeCO_(3)产物膜更致密,对基体保护效果更好。电化学测试显示,随CO_(2)分压升高和浸泡时间延长,电荷转移电阻增大,容抗弧半径增加,表明产物膜保护性能增强。该研究为油气田高CO_(2)环境下N80钢的腐蚀防护提供了理论与实验依据。 展开更多
关键词 n80钢 CO_(2)腐蚀 油田
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N80钢在CCUS复杂环境下的腐蚀行为研究
2
作者 黄刚华 孙洪亮 +3 位作者 徐勇 马锋 沈聪 陈文 《热加工工艺》 北大核心 2025年第20期155-162,共8页
碳捕集、利用与封存(CCUS)技术是实现双碳目标的重要举措,但是CCUS技术在实施过程中面临管线腐蚀严重的问题,需要开展材料在CCUS工况下的腐蚀行为研究,提出针对性的防护措施。利用失重法研究了温度、CO_(2)压力、流速等影响因素对N80材... 碳捕集、利用与封存(CCUS)技术是实现双碳目标的重要举措,但是CCUS技术在实施过程中面临管线腐蚀严重的问题,需要开展材料在CCUS工况下的腐蚀行为研究,提出针对性的防护措施。利用失重法研究了温度、CO_(2)压力、流速等影响因素对N80材料的影响,并利用扫描电子显微镜及X射线衍射仪等微观分析技术对试片表面进行分析,探究腐蚀行为规律。结果表明,在CCUS复杂环境下,试片腐蚀产物存在较多裂纹,有局部腐蚀现象,CO_(2)压力、流速对N80腐蚀影响较大;随着CO_(2)压力的升高而变为超临界状态时,腐蚀速率逐渐变大,腐蚀由CO_(2)主导。 展开更多
关键词 腐蚀 CCUS CO_(2) n80
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多轮吞吐热采套管用N80Q钢高温疲劳性能本构模型的建立
3
作者 崔璐 常文权 +3 位作者 王澎 徐龙 杨怡 修浩炜 《机械工程材料》 北大核心 2025年第4期92-98,共7页
在350℃高温下对热采套管用N80Q钢进行单轴拉伸试验、蠕变试验(应力分别为350,450 MPa)和对称载荷低周疲劳试验(平均应变为0,应变幅分别为1.0%,1.4%,2.0%,3.0%),根据试验数据确定材料参数,构建了Chaboche黏塑性本构模型,并采用平均应变... 在350℃高温下对热采套管用N80Q钢进行单轴拉伸试验、蠕变试验(应力分别为350,450 MPa)和对称载荷低周疲劳试验(平均应变为0,应变幅分别为1.0%,1.4%,2.0%,3.0%),根据试验数据确定材料参数,构建了Chaboche黏塑性本构模型,并采用平均应变为0.5%的非对称载荷低周疲劳试验进行了验证。结果表明:根据单轴拉伸曲线、疲劳初始曲线以及蠕变曲线确定了弹塑性参数,根据对称载荷作用下的滞回曲线确定了随动强化参数、等向强化参数和损伤阶段参数;当循环次数为半循环寿命时,应变幅分别为1.0%,1.4%,2.0%,3.0%下,构建的本构模型模拟与非对称载荷低周疲劳试验所得试验钢最大应力之间的相对误差分别为4.10%,3.15%,3.10%,0.87%,相对误差在5%之内,说明模型准确。 展开更多
关键词 热采井 n80Q钢 本构模型 疲劳 蠕变
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油田采出水中80S钢和N80钢的H_(2)S/CO_(2)电化学腐蚀行为研究 被引量：1
4
作者 宋蒲 王文珍 贾新刚 《西安石油大学学报(自然科学版)》 北大核心 2025年第1期130-136,共7页
运用腐蚀失重和电化学测试技术研究80S钢和N80钢在含H 2S/CO_(2)的油田采出水中的电化学腐蚀行为。结果表明:在模拟CO_(2)/H_(2)S的腐蚀环境中,温度是影响腐蚀速率的一大因素,80S钢和N80钢的腐蚀速率随着温度的升高而增大。两种材料表... 运用腐蚀失重和电化学测试技术研究80S钢和N80钢在含H 2S/CO_(2)的油田采出水中的电化学腐蚀行为。结果表明:在模拟CO_(2)/H_(2)S的腐蚀环境中,温度是影响腐蚀速率的一大因素,80S钢和N80钢的腐蚀速率随着温度的升高而增大。两种材料表面均发生均匀腐蚀,但N80钢表面的腐蚀程度更严重,主要是由于Cr元素可以显著提高腐蚀产物膜对金属的保护;两种材料的腐蚀电位均随着温度的升高而负移,腐蚀电流密度增大,在不同试验条件下80S钢的腐蚀电流密度均小于N80钢,表明80S钢比N80钢具有更好的抗腐蚀能力。两种材料在25℃时具有中高频区的容抗弧和低频区的感抗弧,在50℃和75℃时具有中高频区的容抗弧和低频区的Warburg阻抗,且Warburg阻抗随温度的升高表现出更明显的扩散特征。随着温度的升高,两种材料的电荷传递电阻R_(t)不断减小,Warburg阻抗的Z_(w)也减小,温度越高生成的腐蚀产物膜对金属表面的保护性能越好,80S钢比N80钢生成腐蚀产物膜的致密性更好。 展开更多
关键词 80S钢 n80钢 H_(2)S/CO_(2)腐蚀 极化曲线 极化电阻
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某油井N80-Q油管腐蚀穿孔失效原因分析 被引量：3
5
作者 杨延泉 李晓辉 +4 位作者 孙伟 靳俊娅 史交齐 许莞琪 马瑞峰 《石油管材与仪器》 2025年第1期83-87,94,共6页
某油井中的N80-Q油管在使用过程中发生了腐蚀穿孔,为了确定其穿孔失效的原因,对该失效油管进行了宏观形貌分析、理化性能试验、金相组织分析、微观形貌分析和腐蚀产物能谱分析。结果表明,失效油管材料的化学成分、拉伸性能和冲击韧性符... 某油井中的N80-Q油管在使用过程中发生了腐蚀穿孔,为了确定其穿孔失效的原因,对该失效油管进行了宏观形貌分析、理化性能试验、金相组织分析、微观形貌分析和腐蚀产物能谱分析。结果表明,失效油管材料的化学成分、拉伸性能和冲击韧性符合API Spec 5CT—2018标准或者订货技术协议的要求。该油管穿孔失效的主要原因为油管内的流体介质含有HCO_(3)^(-)、SO_(4)^(2-)和Cl^(-)等腐蚀性的化学成分及SRB等微生物,因而油管在井下服役过程中发生了微生物腐蚀,形成了腐蚀坑;油管在使用过程中腐蚀坑的深度逐渐增加,最终发生了穿孔失效。建议油田现场根据油气井中流体的腐蚀性选择适用的高耐蚀性材料的油管,或者在注入井筒的流体水中加入缓蚀剂或杀菌剂。 展开更多
关键词 n80-Q油管 局部腐蚀 腐蚀介质 微生物腐蚀 腐蚀穿孔
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环状咪唑啉衍生物在H_(2)SO_(4)溶液中对N80钢的缓蚀性能研究
6
作者 汤梓杰 王鹏杰 +4 位作者 宋昱灏 李浩 刘婉颖 王明安 林元华 《润滑与密封》 北大核心 2025年第7期81-90,共10页
为提高咪唑啉衍生物的缓蚀性能,将咪唑啉衍生物季铵化并引入S元素,合成一种环状咪唑缓蚀剂BS。通过失重实验和电化学实验研究缓蚀剂BS在1.0 mol/L H_(2)SO_(4)溶液中对N80钢的缓蚀性能及其缓蚀机制,通过表面形貌分析进一步验证缓蚀机制... 为提高咪唑啉衍生物的缓蚀性能,将咪唑啉衍生物季铵化并引入S元素,合成一种环状咪唑缓蚀剂BS。通过失重实验和电化学实验研究缓蚀剂BS在1.0 mol/L H_(2)SO_(4)溶液中对N80钢的缓蚀性能及其缓蚀机制,通过表面形貌分析进一步验证缓蚀机制分析的合理性,通过理论模拟从分子水平解释了其缓蚀机制。结果表明,缓蚀剂BS具有优异的缓蚀性能,通过室温下失重实验、交流阻抗谱(EIS)和动电位极化曲线(Tafel)测试,表明400 mg/L的缓蚀剂BS在1.0 mol/L H_(2)SO_(4)溶液中对N80钢的缓蚀效率分别达到95.79%、98.05%和95.76%。EIS测试结果表明,缓蚀剂BS在N80表面形成稳定保护膜和降低电荷转移速率,从而展现出优异的缓蚀性能。Tafel测试结果表明,缓蚀剂BS是一种抑制阳极为主的混合型缓蚀剂,其在腐蚀溶液中遵循Langmuir等温吸附方程。密度泛函理论(DFT)从分子水平验证缓蚀剂BS的反应活性主要在S和N原子上,分子动力学(MD)模拟证明缓蚀剂BS能稳定且自发地吸附在N80钢表面,径向分布函数(RDF)分析证明缓蚀剂BS与N80表面形成了稳定的配位。研究表明,合成的缓蚀剂BS在1.0 mol/L H_(2)SO_(4)溶液中具有优异的缓蚀性能,具有较好的应用前景。 展开更多
关键词 咪唑啉衍生物 缓蚀剂 缓蚀性能 n80钢 电化学
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深层油藏采油井不同CO_(2)分压条件下N80钢腐蚀行为研究
7
作者 周祥 叶正荣 +5 位作者 刘翔 伊然 赵志宏 钟银 林学强 孙建波 《天然气与石油》 2025年第4期108-114,共7页
近年来,CO_(2)捕集与利用逐步在埋深>3000 m的油藏开展试验,生产过程中井筒温度压力高,CO_(2)相态存在超临界态和气态,对N80钢在不同CO_(2)分压条件下腐蚀行为缺乏全面认识,导致采油井防腐设计存在一定盲目性。为此,探究不同CO_(2)... 近年来,CO_(2)捕集与利用逐步在埋深>3000 m的油藏开展试验,生产过程中井筒温度压力高,CO_(2)相态存在超临界态和气态,对N80钢在不同CO_(2)分压条件下腐蚀行为缺乏全面认识,导致采油井防腐设计存在一定盲目性。为此,探究不同CO_(2)相态环境下的腐蚀行为及腐蚀机理。首先采用失重法研究了N80钢在不同CO_(2)分压条件下的腐蚀速率,然后采用扫描电镜、能谱分析、X射线衍射等方法研究了腐蚀产物形貌与成分。研究结果表明,当CO_(2)分压为0.4~18.0 MPa,N80钢平均腐蚀速率呈现出先升高后降低再升高的趋势,并在CO_(2)分压=10.5 MPa时出现最大值;不同CO_(2)分压条件下腐蚀产物膜均为晶体状FeCO_(3)颗粒沉积而成,腐蚀形态均表现为典型的均匀腐蚀;13.0~18.0 MPa的高CO_(2)分压条件下,腐蚀产物膜双层膜厚度增大,对基体的保护性增强。因此,建议在CO_(2)分压<2.0 MPa环境下采用N80钢+加注缓蚀剂的方式,CO_(2)分压>4.0 MPa环境下采用更耐蚀的材料或涂镀层材料。研究结果可为深层油藏CO_(2)驱材料选择与防腐设计提供借鉴。 展开更多
关键词 深层油藏 CCUS CO_(2)分压 n80钢
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Cl^(-)对CO_(2)饱和页岩气压裂液中N80钢和TP125 V钢腐蚀行为研究
8
作者 彭林彩 陈文 +4 位作者 王智 余华利 霍绍全 蒲铭凯 徐聪丽 《石油与天然气化工》 北大核心 2025年第3期116-122,共7页
目的 针对页岩气井下复杂的腐蚀环境,在饱和CO_(2)条件下模拟页岩气压裂液环境,探究不同Cl^(-)含量对N80钢和TP125V钢的腐蚀的影响。方法 采用失重法、表面分析法及电化学法等分析质量浓度为5 000~30 000 mg/L的Cl^(-)对N80钢和TP125V... 目的 针对页岩气井下复杂的腐蚀环境,在饱和CO_(2)条件下模拟页岩气压裂液环境,探究不同Cl^(-)含量对N80钢和TP125V钢的腐蚀的影响。方法 采用失重法、表面分析法及电化学法等分析质量浓度为5 000~30 000 mg/L的Cl^(-)对N80钢和TP125V钢腐蚀的影响规律。结果 随着Cl^(-)质量浓度由5 000 mg/L增加到30 000 mg/L, N80钢的腐蚀速率由0.019 mm/a增至0.025 mm/a,TP125V钢的腐蚀速率由0.021 mm/a增至0.030 mm/a。从试片表面形貌分析,Cl^(-)质量浓度越大,试样表面腐蚀坑数量增多,坑径越大。电化学法测试表明,随着Cl^(-)质量浓度的增加,N80钢的极化电阻Rp逐渐减少,而腐蚀电流Icorr逐渐增加,也进一步说明腐蚀程度更加严重。结论 在CO_(2)饱和页岩气压裂液环境中,Cl^(-)含量的增加会促进N80钢和TP125V钢的腐蚀。 展开更多
关键词 Cl^(-) 腐蚀 页岩气 n80钢 TP125 V钢
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油水乳化对超临界CO_(2)环境中N80碳钢腐蚀行为的影响 被引量：1
9
作者 杨琦 游家庆 +5 位作者 赵春雨 马召 艾志刚 李德君 曹峰 韩斌虎 《腐蚀与防护》 北大核心 2025年第5期7-14,共8页
在利用高温高压反应釜模拟的超临界CO_(2)/原油/模拟采出水腐蚀环境(CO_(2)压力为9MPa、温度为65℃)中,对N80碳钢进行浸泡腐蚀试验,研究了乳化剂和乳状液含水率对N80碳钢腐蚀速率、腐蚀产物膜微观形貌、腐蚀产物膜元素组成和最大腐蚀深... 在利用高温高压反应釜模拟的超临界CO_(2)/原油/模拟采出水腐蚀环境(CO_(2)压力为9MPa、温度为65℃)中,对N80碳钢进行浸泡腐蚀试验,研究了乳化剂和乳状液含水率对N80碳钢腐蚀速率、腐蚀产物膜微观形貌、腐蚀产物膜元素组成和最大腐蚀深度的影响。通过观察乳化剂加入前后乳状液的形貌,测量原油和模拟采出水在N80碳钢表面接触角的变化,明确油水乳化对超临界CO_(2)腐蚀的影响机理。结果表明:在未添加乳化剂的超临界CO_(2)/原油/模拟采出水体系中N80碳钢的腐蚀速率随着含水率的升高而增大,当含水率小于50%时,N80碳钢发生均匀腐蚀,当含水率大于50%时,N80碳钢发生局部腐蚀;在添加0.5%乳化剂条件下,N80碳钢的腐蚀速率随着含水率的升高而增大,但含水率大于50%后,腐蚀速率变化不大,腐蚀形态都为均匀腐蚀;相同腐蚀环境中,未添加乳化剂条件下N80碳钢的腐蚀速率低于添加0.5%乳化剂条件下的腐蚀速率。乳化剂的加入改变了油水乳状液的性质及其在N80碳钢表面的润湿性,导致N80碳钢在超临界CO_(2)/原油/模拟采出水环境中的腐蚀速率、最大腐蚀深度和腐蚀形貌发生变化。 展开更多
关键词 超临界CO_(2)腐蚀 n80碳钢 乳化 原油 含水率
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温度、CO_(2)分压和流速对N80油管CO_(2)腐蚀行为的影响
10
作者 杨义兴 衣德强 +3 位作者 马旭昇 严曦 邓宽海 林元华 《材料保护》 2025年第9期167-179,共13页
为明确N80油管在不同温度、CO_(2)分压及流速下CO_(2)腐蚀规律和腐蚀行为,通过高温高压釜展开腐蚀失重实验,利用SEM+EDS、XRD以及3D轮廓仪对腐蚀后试样的腐蚀规律和腐蚀行为进行分析。结果表明,N80油管的平均腐蚀速率随着温度的升高、CO... 为明确N80油管在不同温度、CO_(2)分压及流速下CO_(2)腐蚀规律和腐蚀行为,通过高温高压釜展开腐蚀失重实验,利用SEM+EDS、XRD以及3D轮廓仪对腐蚀后试样的腐蚀规律和腐蚀行为进行分析。结果表明,N80油管的平均腐蚀速率随着温度的升高、CO_(2)分压的增大逐渐增大,腐蚀后的基体表面产生了许多分布不均匀且腐蚀深度不同的腐蚀缺陷,随着CO_(2)分压的增大,腐蚀产物膜致密程度较高,有孔洞、裂缝出现。当N80油管处于动态环境时,由微观表征技术分析其主要腐蚀产物为Fe_(3)O_(4)及Fe_(2)O_(3),且流速增大产物膜的稳定性较差。研究表明,温度、CO_(2)分压及流速均显著影响N80油管的腐蚀行为,并已明确其腐蚀规律。 展开更多
关键词 n80油管 CO_(2)腐蚀 温度 CO_(2)分压 流速
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超临界CO_(2)和H_(2)S环境中N80钢腐蚀形态及腐蚀膜演化机制
11
作者 丁天聪 杨帅 +2 位作者 孙冲 孙建波 林学强 《中国石油大学学报(自然科学版)》 北大核心 2025年第6期224-233,共10页
利用腐蚀模拟试验、水化学模拟、表面分析技术和热力学计算等技术手段,研究超临界CO_(2)和H_(2)S环境中N80钢的腐蚀速率、腐蚀形态和腐蚀产物膜特征,并阐述腐蚀形态和腐蚀产物膜的演化机制。结果表明:随腐蚀时间延长,N80钢的腐蚀形态由... 利用腐蚀模拟试验、水化学模拟、表面分析技术和热力学计算等技术手段,研究超临界CO_(2)和H_(2)S环境中N80钢的腐蚀速率、腐蚀形态和腐蚀产物膜特征,并阐述腐蚀形态和腐蚀产物膜的演化机制。结果表明:随腐蚀时间延长,N80钢的腐蚀形态由全面腐蚀转变为局部腐蚀;腐蚀初期,腐蚀产物主要为绒毛状的FeS,形成过程受固相反应控制,腐蚀产物膜整体保护性较差,引起N80钢严重的全面腐蚀;经长周期腐蚀后,腐蚀产物转变为晶体型的FeS和FeCO_(3),形成过程受沉积反应控制,腐蚀产物膜整体保护性较好,减缓了N80钢的腐蚀,但FeCO_(3)和FeS的不均匀沉积诱发了基体的局部腐蚀。 展开更多
关键词 超临界CO_(2) H_(2)S 腐蚀 腐蚀产物膜 局部腐蚀 n80钢
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再制造非调质N80旧油管水压试验开裂原因分析
12
作者 贾盼龙 刘文红 +4 位作者 贾春龙 任世翔 李东风 王蕊 韩军 《石油管材与仪器》 2025年第4期99-104,共6页
针对某批次非调质N80钢级Φ73.02 mm×5.51 mm油管在进行修复再制造水压评价试验过程中频繁发生开裂失效事件,随机抽取其中一根失效油管,进行外观检测、无损检测、化学成分分析、力学性能和金相组织检测分析。结果表明,此油管试压... 针对某批次非调质N80钢级Φ73.02 mm×5.51 mm油管在进行修复再制造水压评价试验过程中频繁发生开裂失效事件,随机抽取其中一根失效油管,进行外观检测、无损检测、化学成分分析、力学性能和金相组织检测分析。结果表明,此油管试压开裂为脆性开裂,由于管体晶粒粗大且存在魏氏体,使得钢的冲击韧性和塑性显著降低,同时在试验过程中,夹持端存在严重应力集中,使其承压能力明显下降,局部压力上升中发生脆性开裂。最后,从热处理、采购和质检角度给出非调质N80油管开裂预防的建议。 展开更多
关键词 再制造 非调质n80 油管 热处理 脆性开裂
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H_(2)S/CO_(2)分压比对N80钢油管均匀腐蚀的影响
13
作者 秦立峰 吴绍伟 +3 位作者 袁辉 李鸿儒 吕永飞 宋洋 《理化检验(物理分册)》 2025年第12期16-20,共5页
采用扫描电镜及能谱分析、X射线衍射分析等方法,对某油田群注水井N80钢油管在H_(2)S和CO_(2)两种腐蚀性气体共存时的腐蚀机制进行研究,并研究不同温度、气体质量分数、H_(2)S/CO_(2)分压比等因素对油管腐蚀行为的影响。结果表明:油管表... 采用扫描电镜及能谱分析、X射线衍射分析等方法,对某油田群注水井N80钢油管在H_(2)S和CO_(2)两种腐蚀性气体共存时的腐蚀机制进行研究,并研究不同温度、气体质量分数、H_(2)S/CO_(2)分压比等因素对油管腐蚀行为的影响。结果表明:油管表面的腐蚀产物主要为FeS;H_(2)S和CO_(2)分压比是影响均匀腐蚀速率的主要原因;在H_(2)S质量分数固定不变时,无论CO_(2)质量分数增加还是减小,均匀腐蚀速率不会发生较大变化;在同一温度条件下,均匀腐蚀速率主要受H_(2)S分压控制。 展开更多
关键词 n80钢油管 气体分压比 均匀腐蚀速率 点腐蚀
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N80油套管钢CO_2腐蚀产物膜的力学性能 被引量：37
14
作者 陈长风 路民旭 +3 位作者 赵国仙 白真权 严密林 杨延清 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第2期175-181,共7页
N80油套管钢CO2腐蚀产物膜力学性能的测试结果表明,腐蚀产物膜的弹性模量与硬度从内层刮外层逐渐降低,弹性模量平均值为110 GPa.疏松的腐蚀产物膜内产生拉应力,应力大小随膜层的厚度增加而增加,腐蚀产物膜在试样表面稳定形成以后,内应... N80油套管钢CO2腐蚀产物膜力学性能的测试结果表明,腐蚀产物膜的弹性模量与硬度从内层刮外层逐渐降低,弹性模量平均值为110 GPa.疏松的腐蚀产物膜内产生拉应力,应力大小随膜层的厚度增加而增加,腐蚀产物膜在试样表面稳定形成以后,内应力便趋于一个定值,大小约为46 MPa.外层府蚀产物膜的断裂应力、应变分别为55.6 MPa和5.06×10-4,小于内层膜断裂应力与应变(197.3-234.4 MPa和1.79×10-3-2.13×10-3).同样,内层膜与基体的粘附力要明显高于外层膜与内层膜。腐蚀产物膜内应力可以导致外层膜破裂. 展开更多
关键词 n80油套管钢 CO腐蚀 腐蚀膜力学性能 弹性模量 内应力 粘附力
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N80油管钢CO_2腐蚀点蚀行为 被引量：42
15
作者 陈长风 路民旭 +3 位作者 赵国仙 严密林 白真权 杨延清 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 2003年第1期21-25,共5页
在模拟油田CO2 腐蚀环境下 ,利用XRD、EDS和SEM研究了N80钢点蚀坑的形成与发展 .结果表明 ,Cl-会在腐蚀产物膜与金属界面处富积成核 ,加速该区域的阳极溶解 ,促使点蚀坑的形核 ;点蚀坑内也有Cl-富积 ,在膜与基体界面处形成厚度为 3 μm... 在模拟油田CO2 腐蚀环境下 ,利用XRD、EDS和SEM研究了N80钢点蚀坑的形成与发展 .结果表明 ,Cl-会在腐蚀产物膜与金属界面处富积成核 ,加速该区域的阳极溶解 ,促使点蚀坑的形核 ;点蚀坑内也有Cl-富积 ,在膜与基体界面处形成厚度为 3 μm的富积层 ,加速点蚀坑内基体的腐蚀 ,使得点蚀坑进一步发展 .同时 。 展开更多
关键词 油管钢 C02腐蚀 点蚀 n80钢 腐蚀产物膜
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N80油套管钢CO_2腐蚀的研究进展 被引量：37
16
作者 何庆龙 孟惠民 +3 位作者 俞宏英 樊自拴 王旭东 孙冬柏 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第3期186-192,共7页
综述了N80油套管钢CO2腐蚀的研究进展,提供了N80油套管钢腐蚀发生的最关键影响因素,提出了进一步研究的方向.目前,N80油套管钢CO2腐蚀研究发现,腐蚀速率随环境参数温度、CO2分压、流速的增加出现峰值;腐蚀产物膜的结构影响腐蚀的进程和... 综述了N80油套管钢CO2腐蚀的研究进展,提供了N80油套管钢腐蚀发生的最关键影响因素,提出了进一步研究的方向.目前,N80油套管钢CO2腐蚀研究发现,腐蚀速率随环境参数温度、CO2分压、流速的增加出现峰值;腐蚀产物膜的结构影响腐蚀的进程和腐蚀形式,只有连续、致密和结合力强的膜才能抑制腐蚀加剧,保护基体;原油和H2S的加入改变反应的传输过程和界面状态,使反应机理更加复杂;各种预测系统不断丰富.特别指出在CO2腐蚀产物膜的结构、力学性能、表征参量方面,腐蚀参量的影响研究缺乏系统性.提出一些设想,今后应着重于各腐蚀参量对腐蚀速率影响敏感区间的细化和对膜力学性能影响的研究,由此需要进一步改进动态模拟试验方法以及深入探讨动态电化学原位测量技术. 展开更多
关键词 n80油套管钢 CO2腐蚀 产物膜 影响因素 进展
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N80钢CO_2腐蚀电极过程交流阻抗分析 被引量：42
17
作者 陈长风 路民旭 +3 位作者 赵国仙 白真权 严密林 杨延清 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2002年第7期770-774,共5页
利用交流阻抗技术研究了N80钢在不同介质条件下CO2腐蚀交流阻抗图谱的特征.结果表明,N80油套管钢CO2腐蚀EIS曲线具有三个时间常数,其中低频感抗弧与试样表面活化溶解有关,低频容抗弧与试样表面腐蚀产物膜生成有关.随着试样表面腐蚀产物... 利用交流阻抗技术研究了N80钢在不同介质条件下CO2腐蚀交流阻抗图谱的特征.结果表明,N80油套管钢CO2腐蚀EIS曲线具有三个时间常数,其中低频感抗弧与试样表面活化溶解有关,低频容抗弧与试样表面腐蚀产物膜生成有关.随着试样表面腐蚀产物膜覆盖度增大,EIS曲线低频区感抗弧逐渐缩小,容抗弧逐渐扩大.进一步讨论了试样表面腐蚀产物膜成膜情况与电极反应过程的关系. 展开更多
关键词 CO2腐蚀 阻抗 n80钢
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N80钢CO_2腐蚀产物膜研究 被引量：34
18
作者 陈长风 赵国仙 +2 位作者 路民旭 杨延清 李鹤林 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 2002年第3期143-147,共5页
在模拟油田CO2 腐蚀环境下 ,用XRD、EDS和SEM研究了N80钢腐蚀产物膜的形成与发展情况。结果表明 ,在本试验条件下N80钢CO2 腐蚀产物膜对基体具有一定的保护作用 ,可以降低腐蚀速率。腐蚀产物膜分 3层 ,讨论了 3层膜的结构特征与形成机... 在模拟油田CO2 腐蚀环境下 ,用XRD、EDS和SEM研究了N80钢腐蚀产物膜的形成与发展情况。结果表明 ,在本试验条件下N80钢CO2 腐蚀产物膜对基体具有一定的保护作用 ,可以降低腐蚀速率。腐蚀产物膜分 3层 ,讨论了 3层膜的结构特征与形成机理。初步研究了腐蚀产物膜的破坏特征。腐蚀产物膜的晶体类型是(Fe,Ca)CO3 展开更多
关键词 CO2腐蚀 腐蚀产物膜 n80钢 石油管
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N80油套管钢CO_2腐蚀阴极过程电化学阻抗谱分析 被引量：24
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作者 陈长风 路民旭 +3 位作者 赵国仙 白真权 严密林 杨延清 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第1期94-98,共5页
利用电化学阻抗(EIS)技术研究了N80钢在不同介质条件下CO2腐蚀过程中可能存在的阴极反应及其反应速度.结果表明,N80钢在CO2腐蚀环境下存在H+和H2O以及H2CO3,HCO3-的还原反应,但在不同条件下各个还原反应的速度并不相同.在酸性的饱和CO2... 利用电化学阻抗(EIS)技术研究了N80钢在不同介质条件下CO2腐蚀过程中可能存在的阴极反应及其反应速度.结果表明,N80钢在CO2腐蚀环境下存在H+和H2O以及H2CO3,HCO3-的还原反应,但在不同条件下各个还原反应的速度并不相同.在酸性的饱和CO2溶液中,H+的还原控制着阴极反应速度, HCO3-和H2CO3的还原反应速度较小;在中性的饱和CO2溶液中,阴极过程以HCO3-和H2CO3的还原为主,H+的还原反应速度比较微弱;在碱性的NaHCO3溶液通入CO2后,HCO3-的还原控制着阴极反应速度.在以上条件下, H2O的还原速度比较微弱,还不会对阴极交换电流产生影响. 展开更多
关键词 n80钢 CO2腐蚀 电化学阻抗谱 阴极反应
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含1%Cr的N80钢CO_2腐蚀产物膜特征 被引量：24
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作者 陈长风 路民旭 +3 位作者 赵国仙 白真权 严密林 杨延清 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 2003年第6期330-334,共5页
在模拟油田CO2 腐蚀环境下 ,研究了含 1%Cr的N80钢腐蚀产物膜的特征 .结果表明 ,试验条件下Cr会在腐蚀产物膜中富积形成非晶态的Cr(OH) 3 .含 1%Cr的N80油套管钢CO2 腐蚀产物膜是由FeCO3 晶体与Cr(OH) 3混合构成 ,导致腐蚀产物膜具有阳... 在模拟油田CO2 腐蚀环境下 ,研究了含 1%Cr的N80钢腐蚀产物膜的特征 .结果表明 ,试验条件下Cr会在腐蚀产物膜中富积形成非晶态的Cr(OH) 3 .含 1%Cr的N80油套管钢CO2 腐蚀产物膜是由FeCO3 晶体与Cr(OH) 3混合构成 ,导致腐蚀产物膜具有阳离子选择性 ,使阳极反应受到抑制 ,腐蚀速率降低 .腐蚀介质中的阴离子会穿过FeCO3 晶体到达膜与基体界面 ,腐蚀基体金属 ,导致点蚀发生 . 展开更多
关键词 CO2腐蚀 腐蚀产物膜 n80钢 点蚀
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