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应变幅对40CrNi4Mo1V钢的高温低周疲劳性能影响及机理研究 被引量：1
1
作者 段汇川 黄建文 +5 位作者 刘艳 王兴茂 蔡波 周红凯 岑一鸣 孙远东 《兵器材料科学与工程》 北大核心 2025年第3期168-173,共6页
700℃下对40CrNi4Mo1V钢进行应变控制的高温低周疲劳试验,研究了应变幅对疲劳行为及高温低周疲劳性能的影响。用体视镜和电子背散射衍射技术(EBSD)分别表征了低周疲劳后的宏观断口及显微组织演变。结果表明:700℃下40CrNi4Mo1V钢在应变... 700℃下对40CrNi4Mo1V钢进行应变控制的高温低周疲劳试验,研究了应变幅对疲劳行为及高温低周疲劳性能的影响。用体视镜和电子背散射衍射技术(EBSD)分别表征了低周疲劳后的宏观断口及显微组织演变。结果表明:700℃下40CrNi4Mo1V钢在应变幅为0.35%~0.85%时均出现了循环软化,低周疲劳寿命随应变幅的增大而减小,但应变幅为0.7%~0.85%时疲劳寿命相近,40CrNi4Mo1V钢应变幅与疲劳寿命的关系符合Manson-Coffin方程。在高应变幅下40CrNi4Mo1V钢的疲劳抗力较好,这与应变导致的晶粒细化有关。 展开更多
关键词 40CrNi4mo1v钢 高温低周疲劳性能 应变幅 显微组织
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长期服役15Cr1Mo1V钢补焊热影响区组织及力学性能研究
2
作者 王艳松 刘福广 +5 位作者 米紫昊 杨二娟 韩天鹏 李霄 张磊 陈亚攀 《热加工工艺》 北大核心 2025年第9期60-64,共5页
以某电厂运行约1.3×10^(5)h的15Cr1Mo1V再热蒸汽管道为研究对象,通过焊接热模拟试验制备了焊条电弧焊补焊热影响区试样,焊接热循环的峰值温度分别为720、820、890、1300℃,分别对应接头的回火区、不完全相变区、完全相变区、粗晶区... 以某电厂运行约1.3×10^(5)h的15Cr1Mo1V再热蒸汽管道为研究对象,通过焊接热模拟试验制备了焊条电弧焊补焊热影响区试样,焊接热循环的峰值温度分别为720、820、890、1300℃,分别对应接头的回火区、不完全相变区、完全相变区、粗晶区,并对其微观组织、硬度、冲击韧性进行了分析。结果表明:服役1.3×10^(5)h的15Cr1Mo1V钢的母材微观组织为粒状贝氏体+少量多边形铁素体,晶内、晶界存在颗粒状碳化物。经焊接热循环后,回火区的组织与母材基本一致,不完全相变区出现珠光体转变,完全相变区组织为珠光体+铁素体+晶界碳化物,粗晶区为粗大的板条贝氏体。服役1.3×10^(5)h的15Cr1Mo1V钢母材、回火区、不完全相变区的硬度低于DL/T 438-2016的规定值,而粗晶区的硬度高于规定值。服役1.3×10^(5)h对15Cr1Mo1V钢冲击韧性影响不明显,回火区、粗晶区的冲击韧性高于供货态母材,但不完全相变区、完全相变区的韧性显著低于供货态母材。 展开更多
关键词 15Cr1mo1v 长期服役 热影响区 微观组织 力学性能
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淬火温度对35Cr2Ni4Mo1V钢组织和力学性能的影响
3
作者 石永智 胡士廉 +4 位作者 胡俊 蔡波 徐宁 许婷婷 黄建文 《兵器材料科学与工程》 北大核心 2025年第2期109-114,共6页
将新型35Cr2Ni4Mo1V钢分别加热至980、1 000、1 020、1 040、1 060℃奥氏体化,保温后淬火,随后进行550℃回火,采用OM、SEM和TEM等表征方法观察显微组织,测定力学性能。结果表明:随着淬火温度的提高,奥氏体晶粒长大,室温拉伸性能先升后降... 将新型35Cr2Ni4Mo1V钢分别加热至980、1 000、1 020、1 040、1 060℃奥氏体化,保温后淬火,随后进行550℃回火,采用OM、SEM和TEM等表征方法观察显微组织,测定力学性能。结果表明:随着淬火温度的提高,奥氏体晶粒长大,室温拉伸性能先升后降,在1 020℃下淬火,抗拉强度、屈服强度分别达到最大值,1 568、1 348 MPa,在-40℃时低温冲击功为20.2 J,断后伸长率为12.5%,塑韧性匹配最佳。分析认为,由于调质后组织均匀细腻,且析出纳米级碳化物,使钢的强韧性升高;当淬火温度升至1 060℃时,晶粒变粗,且有M_(23)C_(6)型析出,材料塑韧性降低。 展开更多
关键词 35Cr2Ni4mo1v钢 淬火温度 回火托氏体 碳化物 力学性能
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40CrNi4Mo1V高强钢高温氧化特性
4
作者 韩冲 刘佳伟 +3 位作者 林均品 张小宝 赵阳 曹潇 《锻压技术》 北大核心 2025年第3期51-57,共7页
研究了40CrNi4Mo1V高强钢在空气中950、1220℃下氧化1~10 h形成的氧化层。利用光学显微镜、场发射扫描电子显微镜及能谱仪对氧化层的形貌、厚度、组成及热裂纹和内生氧化质点进行了分析。研究发现,氧化温度比氧化时间对氧化层厚度的影... 研究了40CrNi4Mo1V高强钢在空气中950、1220℃下氧化1~10 h形成的氧化层。利用光学显微镜、场发射扫描电子显微镜及能谱仪对氧化层的形貌、厚度、组成及热裂纹和内生氧化质点进行了分析。研究发现,氧化温度比氧化时间对氧化层厚度的影响更为显著。1220℃下氧化10 h形成厚度超过3800μm的氧化层,氧化层向基体的过渡区存在铁铬氧化相和铁镍金属相交错的混合组织,沿靠近基体方向,铁镍金属相中Ni质量分数由64.2%降至9.5%。铁铬氧化相和铁镍金属相机械互锁,增加了氧化层附着力,破坏了基体金属的连续性,引起基体内热裂纹。初生微裂纹的毛细虹吸作用提高了裂纹中的氧浓度,裂纹处铬、铁元素氧化引起体积膨胀,加速裂纹扩展,裂纹附近形成铁铬氧化物为主的内生氧化质点。 展开更多
关键词 40CrNi4mo1v高强钢 氧化温度 氧化时间 氧化层 热裂纹
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40CrNi4Mo1V炮钢高压射流除鳞工艺
5
作者 邱德花 刘佳伟 +4 位作者 林均品 王腾 王俊伟 彭冲 刘志冠 《锻压技术》 北大核心 2025年第3期112-119,共8页
研究了加热时间、喷射高度、喷射压力及高温防氧化涂层对40CrNi4Mo1V炮钢高压射流除鳞的影响。研究结果表明,除鳞宽度随着喷射高度的降低而减少,喷射高度由130 mm降低至110 mm,除鳞宽度减少约11 mm,喷射压力对除鳞宽度的影响并不显著。... 研究了加热时间、喷射高度、喷射压力及高温防氧化涂层对40CrNi4Mo1V炮钢高压射流除鳞的影响。研究结果表明,除鳞宽度随着喷射高度的降低而减少,喷射高度由130 mm降低至110 mm,除鳞宽度减少约11 mm,喷射压力对除鳞宽度的影响并不显著。当喷射高度降低至110 mm时,相邻射流重叠区域基本消失。提高喷射压力、降低喷射高度可以增加射流打击力,在实验条件下,喷射压力高于30 MPa时,试样片表面氧化铁鳞清除干净。40CrNi4Mo1V炮钢高温下形成(Fe、Cr)氧化物相和(Fe、Ni、Mo)合金相盘错的氧化铁鳞,其与基体的结合力高,清除难度大,氧化铁鳞相连接基体中生成大量Fe_(x)O_(y)-Cr_(x)O_(y)内生氧化质点。涂覆高温防氧化涂层的试样,除鳞后表面形成低于10μm的极薄Fe_(x)O_(y)层,基体内部存在极少量内生氧化质点且深度不超过40μm。 展开更多
关键词 40CrNi4mo1v炮钢 高压射流除鳞 加热时间 喷射高度 喷射压力
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纳米析出相对12Cr2Mo1V(Ti,Nb)钢抗氢脆性能的影响
6
作者 周孟 禹兴胜 +3 位作者 石如星 王文焱 陈明 楚春贺 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第4期162-169,共8页
通过添加微量Ti、Nb元素制备出含有纳米析出相的加氢反应器用12Cr2Mo1V钢,并研究了钢中纳米析出相类型及其对抗氢脆性能的影响。结果表明:12Cr2Mo1V钢添加Ti、Nb元素并经高温回火处理后形成的碳化物主要为M_(23)C_(6)、M_(3)C和MC,其中M... 通过添加微量Ti、Nb元素制备出含有纳米析出相的加氢反应器用12Cr2Mo1V钢,并研究了钢中纳米析出相类型及其对抗氢脆性能的影响。结果表明:12Cr2Mo1V钢添加Ti、Nb元素并经高温回火处理后形成的碳化物主要为M_(23)C_(6)、M_(3)C和MC,其中MC型碳化物为(Ti,Nb)C,弥散分布于基体中,平均尺寸为10~20 nm;(Ti,Nb)C作为主要的氢捕获位点,能够在充氢过程中捕获更多的氢,降低基体中可扩散氢浓度;实验钢充氢后的抗拉强度呈增加趋势,由661 MPa提升至690 MPa,表现出优异的抗氢脆性能,实验钢充氢前后均表现出塑性断裂,充氢后韧窝的形貌表现出数量减少而韧窝深度增加的趋势。 展开更多
关键词 12Cr2mo1v钢 微合金化 纳米析出相 抗氢脆性能
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30Cr1Mo1V转子钢在540℃下的高温疲劳性能 被引量：1
7
作者 纳日苏 张曰涛 +2 位作者 张硕 孟蔚然 王啸 《金属热处理》 北大核心 2025年第2期36-42,共7页
以30Cr1Mo1V钢为研究对象,进行了540℃不同应力(450、400、350■0,350■233,350■175 MPa)下的高温疲劳试验。结果表明,当峰值应力超过350 MPa后,30Cr1Mo1V钢的疲劳寿命快速下降。350 MPa应力下,30Cr1Mo1V钢疲劳失效后组织中铁素体未发... 以30Cr1Mo1V钢为研究对象,进行了540℃不同应力(450、400、350■0,350■233,350■175 MPa)下的高温疲劳试验。结果表明,当峰值应力超过350 MPa后,30Cr1Mo1V钢的疲劳寿命快速下降。350 MPa应力下,30Cr1Mo1V钢疲劳失效后组织中铁素体未发生明显的变形,保持其原有的多边形状,最终失效特征为疲劳裂纹;当应力上升至400 MPa时,疲劳失效后铁素体组织显著变形,呈弯曲河流状,此时孔洞出现在铁素体条带的交汇处。此外,长期处于高应力水平(350■233、350■175 MPa)不利于30Cr1Mo1V钢的疲劳寿命,这是由于应力持续作用易引起材料内部疲劳孔洞数量显著增加。综上,30Cr1Mo1V钢在540℃/350 MPa服役条件下,相对安全,疲劳寿命为12887次,每次损耗率约为0.00776%,低于标准要求的0.01%。 展开更多
关键词 30Cr1mo1v转子钢 高温疲劳寿命 组织
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40CrNi4Mo1V钢动态再结晶行为
8
作者 李鹏洋 李世杰 +2 位作者 刘佳伟 周乐育 蒋波 《锻压技术》 北大核心 2025年第3期77-88,119,共13页
利用Gleeble-1500热模拟试验机对挤压态和电渣态的40CrNi4Mo1V钢进行热压缩实验,测定其真应力-真应变曲线,系统研究应变速率为0.01~10 s^(-1)、温度为1050~1250℃和变形量为60%条件下的动态再结晶行为,并基于改进的Avrami方程建立动态... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对挤压态和电渣态的40CrNi4Mo1V钢进行热压缩实验,测定其真应力-真应变曲线,系统研究应变速率为0.01~10 s^(-1)、温度为1050~1250℃和变形量为60%条件下的动态再结晶行为,并基于改进的Avrami方程建立动态再结晶动力学模型。结果表明,高温低应变速率下,该钢动态再结晶现象显著。通过线性回归计算,挤压态和电渣态40CrNi4Mo1V钢的热变形激活能分别为511.11和493.35 kJ·mol^(-1)。挤压态和电渣态40CrNi4Mo1V钢的动态再结晶体积分数预测模型的拟合度分别为0.96和0.95,实验值与预测值吻合良好。基于该模型分析,确定了两种状态实验钢在不同应变速率下的优化变形温度范围。对比发现,同等变形条件下,电渣态钢因具有更低的热变形激活能而更易触发动态再结晶。 展开更多
关键词 40CrNi4mo1v钢 热压缩实验 真应力-真应变曲线 热变形激活能 动态再结晶体积分数
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Cr12Mo1V1电连接件挤压成形模具结构优化设计
9
作者 张厂育 申江源 杨智勇 《电气化铁道》 2025年第2期96-104,共9页
Cr12Mo1V1电连接压接模具在使用过程中存在由于其结构应力集中而导致出现早期失效的问题。本文运用DEFORM软件建立电连接线夹挤压成形仿真模型并进行多体仿真,通过将实际挤压成形产品的断面变形结果与坯料仿真变形结果对比,验证了仿真... Cr12Mo1V1电连接压接模具在使用过程中存在由于其结构应力集中而导致出现早期失效的问题。本文运用DEFORM软件建立电连接线夹挤压成形仿真模型并进行多体仿真,通过将实际挤压成形产品的断面变形结果与坯料仿真变形结果对比,验证了仿真方法的准确性;基于仿真结果结合应力随时间变化曲线、应力分布云图,证明仿真结果能反映模具实际工作过程。基于该仿真方法,开展电连接线夹挤压成形上、下模具的结构优化设计,提出上、下模具整体结构改型与分体结构改型的5类方案,通过对比最大拉应力云图分布和最大拉应力随时间历程曲线,以及从模具结构的可行性、安全性和经济性角度,综合评估确定了最优的模具结构优化设计方案。 展开更多
关键词 Cr12mo1v1钢 冷挤压工艺 仿真方法 模具结构优化设计
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服役20Cr1Mo1V(Nb)TiB钢螺栓异常粗晶组织恢复热处理
10
作者 闫敬明 张骏 +3 位作者 周宁 李俊杰 张建伟 何华 《金属热处理》 北大核心 2025年第12期77-82,共6页
针对服役争气系列20Cr1Mo1V(Nb)TiB钢螺栓异常粗晶组织的问题,选取微观粗晶(3级)争气1号钢螺栓进行不同工艺的恢复热处理,另选取宏观粗晶(2级)争气1号钢螺栓和宏观晶粒粗大(1级)争气2号钢螺栓,对“组织遗传性”进行了验证。结果表明,通... 针对服役争气系列20Cr1Mo1V(Nb)TiB钢螺栓异常粗晶组织的问题,选取微观粗晶(3级)争气1号钢螺栓进行不同工艺的恢复热处理,另选取宏观粗晶(2级)争气1号钢螺栓和宏观晶粒粗大(1级)争气2号钢螺栓,对“组织遗传性”进行了验证。结果表明,通过淬火+回火处理,可使微观粗晶(3级)螺栓恢复至微观细晶(5级),且硬度和室温冲击性能满足标准要求。3种组织状态的服役螺栓经热处理后,均未发现“组织遗传性”,推测螺栓在高温服役过程中“组织遗传性”得到消除。 展开更多
关键词 20Cr1mo1v(Nb)TiB钢螺栓 异常粗晶组织 恢复热处理 组织遗传性
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30Cr1Mo1V高中压转子高温塑性与断裂行为研究
11
作者 仇戊强 邱亮 时立佳 《大型铸锻件》 2025年第3期23-27,68,共6页
采用热模拟试验方法,对30Cr1Mo1V钢在700~1250℃温度区间内,以0.001~0.1 s^(-1)的应变速率进行热拉伸试验,系统获取了相应的应力-应变曲线。通过对试验数据的深入分析,重点探讨了变形温度和应变速率对材料峰值应力、峰值应变等关键参数... 采用热模拟试验方法,对30Cr1Mo1V钢在700~1250℃温度区间内,以0.001~0.1 s^(-1)的应变速率进行热拉伸试验,系统获取了相应的应力-应变曲线。通过对试验数据的深入分析,重点探讨了变形温度和应变速率对材料峰值应力、峰值应变等关键参数的影响规律。同时,采用断面收缩率作为热塑性的评价指标,研究发现:在750~1250℃的变形温度范围内,材料均呈现韧性断裂特征。值得注意的是,当变形温度处于750~1050℃区间时,30Cr1Mo1V钢的热塑性表现出明显的温度依赖性和应变速率敏感性,即随着变形温度的升高和应变速率的降低,材料的热塑性显著提升。 展开更多
关键词 30Cr1mo1v 热模拟试验 高温损伤
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30Cr1Mo1V转子钢蠕变-疲劳交互作用的实验研究 被引量：11
12
作者 毛雪平 刘宗德 +2 位作者 杨昆 安江英 蒲泽林 《中国电机工程学报》 EI CSCD 北大核心 2004年第2期206-209,共4页
对30Cr1Mo1V转子钢进行了应变保持的蠕变-疲劳交互作用试验,试验温度为540℃和565℃,应变幅为0.6%～1.2%,拉压对称梯形波,保持时间为10s,20s,60s.对该材料蠕变-疲劳交互作用下的应力松弛现象及应变-寿命规律进行了研究.实验结果表明,随... 对30Cr1Mo1V转子钢进行了应变保持的蠕变-疲劳交互作用试验,试验温度为540℃和565℃,应变幅为0.6%～1.2%,拉压对称梯形波,保持时间为10s,20s,60s.对该材料蠕变-疲劳交互作用下的应力松弛现象及应变-寿命规律进行了研究.实验结果表明,随着控制应变幅的增加,第1、3阶段比例均呈增加趋势,第2阶段的比例呈现减小趋势;以应力下降比率作为参考变量,在整个寿命周期内,拉应力松弛与压应力松弛基本一致,应力下降比率基本相同.给出了基于应变范围划分法和基于频率修正的Coffin-Manson公式的寿命方程.从实验结果来看,将30Cr1Mo1V转子钢的使用温度提高到565℃是可行的. 展开更多
关键词 汽轮机 30Cr1mo1v钢 转子钢 蠕变 疲劳 实验
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20Cr1Mo1V钢CCT曲线的测定与分析 被引量：26
13
作者 廉晓洁 成生伟 +1 位作者 周杰 赵振铎 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第20期28-30,33,共4页
在Gleeble-3800热模拟机上测定了20CrlMolV钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线，结合金相一硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线（动态CCT曲线）。根据测得的CCT曲线，分析以不同冷却速度连续转变时的组织转变；阐明冷却速度与组织... 在Gleeble-3800热模拟机上测定了20CrlMolV钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线，结合金相一硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线（动态CCT曲线）。根据测得的CCT曲线，分析以不同冷却速度连续转变时的组织转变；阐明冷却速度与组织的演变以及硬度变化的关系。结果表明：当冷却速度为10～25℃／s时，获得贝氏体；动态CCT曲线的测定为生产实践和新工艺的制定提供了参考。 展开更多
关键词 20Cr1mo1v钢 热模拟 金相-硬度法 CCT曲线
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30Cr1Mo1V转子钢应变控制下的蠕变—疲劳交互作用研究 被引量：8
14
作者 毛雪平 刘宗德 +2 位作者 杨昆 安江英 蒲泽林 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第1期216-220,共5页
在540 ℃和565 ℃下进行了30Cr1Mo1V带有保持时间的总应变控制轴向高温低周疲劳试验,保持时间 10～60 s,应变幅为0.6%～1.2%,采用拉应对称梯形波.对该材料蠕变-疲劳交互作用下的应力松弛现象及应变-寿命规律进行了研究.选取了几个常用... 在540 ℃和565 ℃下进行了30Cr1Mo1V带有保持时间的总应变控制轴向高温低周疲劳试验,保持时间 10～60 s,应变幅为0.6%～1.2%,采用拉应对称梯形波.对该材料蠕变-疲劳交互作用下的应力松弛现象及应变-寿命规律进行了研究.选取了几个常用的蠕变-疲劳寿命预测模型对试验数据进行分析,对各种预测模型的准确性进行了寿命预测因子和标准偏差分析.试验结果表明,随着控制应变幅的增加,第一、三阶段比例均呈增加趋势,第二阶段的比例呈现减小趋势;以应力下降比率作为参考变量,在整个寿命周期内,拉应力松弛与压应力松弛基本一致,应力下降比率基本相同.采用线性累计损伤法和应变范围划分法的准确度较高,而频率修正法和应变能划分法的准确度较差;给出了各种方法的寿命预测公式. 展开更多
关键词 30Cr1mo1v 蠕变 疲劳 应变控制 低周疲劳
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汽轮机转子30Cr1Mo1V钢长期服役状态下的高温疲劳行为 被引量：13
15
作者 严益民 胡正飞 +1 位作者 林富生 赵双群 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第11期38-41,96,共5页
研究了已服役16年的汽轮机30Cr1Mo1V高中压转子钢的高温疲劳性能。选取高应力段、高温段和中压段等3个典型部位切向样品进行538℃条件下的低周疲劳性能和疲劳裂纹扩展速率性能比较试验,试验结果表明,高温段的疲劳性能劣化最严重,高应力... 研究了已服役16年的汽轮机30Cr1Mo1V高中压转子钢的高温疲劳性能。选取高应力段、高温段和中压段等3个典型部位切向样品进行538℃条件下的低周疲劳性能和疲劳裂纹扩展速率性能比较试验,试验结果表明,高温段的疲劳性能劣化最严重,高应力段次之。相应的微观结构观察发现,30Cr1Mo1V转子钢原始的回火索氏体组织发生了明显的分解,这一现象在高温和高应力段材料中表现更为明显,碳化物粗化或球化严重,晶界碳化物呈连续链状分布,在高温段的晶界处还发现了少量的蠕变孔洞,这些微观结构现象应是材料性能退化的原因。 展开更多
关键词 30Cr1mo1v钢 低周疲劳 疲劳裂纹扩展速率 高温退化 长期服役
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加载速率对30Cr1Mo1V汽轮机转子钢低周疲劳特性的影响 被引量：6
16
作者 陈荐 何建军 +3 位作者 孙清民 任延杰 付浩 胡敏 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第9期711-714,719,共5页
以30Cr1Mo1V汽轮机转子钢为研究材料,选取0.1%/s、0.3%/s和0.5%/s的加载速率,采用控制总应变的方法,在RDL 05电子蠕变疲劳试验机上研究了加载速率对材料低周疲劳特性的影响.同时,还提出在538℃下加载速率对30Cr1Mo1V汽轮机转子钢应力和... 以30Cr1Mo1V汽轮机转子钢为研究材料,选取0.1%/s、0.3%/s和0.5%/s的加载速率,采用控制总应变的方法,在RDL 05电子蠕变疲劳试验机上研究了加载速率对材料低周疲劳特性的影响.同时,还提出在538℃下加载速率对30Cr1Mo1V汽轮机转子钢应力和低周疲劳寿命影响的关系式以及低周疲劳寿命与总应变幅值的关系式.结果表明:在538℃时,随着加载速率的提高,转子钢循环应力增大,低周疲劳寿命延长;在同一应变下,加载速率越大,所对应的应力幅值越大;随着应变幅值的增大,应力增大,低周疲劳寿命缩短. 展开更多
关键词 汽轮机 转子 30Cr1mo1v钢 低周疲劳 加载速率 寿命预测
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长期服役对30Cr1Mo1V钢疲劳断裂性能和组织的影响 被引量：11
17
作者 严益民 胡正飞 +1 位作者 林富生 赵双群 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期60-63,共4页
研究了服役16年的汽轮机30Cr1Mo1V高中压转子钢的组织结构与疲劳断裂性能。选取转子高应力段、高温段和中压段等3个典型部位的平面应变断裂韧性和疲劳裂纹扩展速率性能比较试验。结果表明,高温段的性能劣化最严重,高应力段次之。微观组... 研究了服役16年的汽轮机30Cr1Mo1V高中压转子钢的组织结构与疲劳断裂性能。选取转子高应力段、高温段和中压段等3个典型部位的平面应变断裂韧性和疲劳裂纹扩展速率性能比较试验。结果表明,高温段的性能劣化最严重,高应力段次之。微观组织观察表明30Cr1Mo1V钢原始的回火索氏体组织发生了明显的分解,碳化物球化,晶界碳化物粗化严重,在高温段的晶界处发现了少量的蠕变孔洞,这些现象可能是材料力学性能退化的组织结构原因。可见,因工作温度和应力差异,转子不同部位性能下降和组织结构退化状态出现明显分化,温度影响最明显。 展开更多
关键词 30Cr1mo1v转子钢 平面应变断裂韧性 疲劳裂纹扩展速率 退化
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ZG15Cr1Mo1V型缸体材料裂纹焊接修复 被引量：10
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作者 肖峰 丁建生 +1 位作者 宋永辉 唐华 《铸造技术》 CAS 北大核心 2012年第8期971-974,共4页
对超超临界汽轮机高压内缸裂纹采用ENiCrFe-1焊条的补焊修复过程,以及缸体材料(ZG14Cr1Mo1VTiB)和熔敷金属成分、组织、性能进行了研究。采用在补焊裂纹尖端加工圆弧,改进补焊工艺,焊后整体热处理等措施,解决了缸体材料特殊、刚性大、... 对超超临界汽轮机高压内缸裂纹采用ENiCrFe-1焊条的补焊修复过程,以及缸体材料(ZG14Cr1Mo1VTiB)和熔敷金属成分、组织、性能进行了研究。采用在补焊裂纹尖端加工圆弧,改进补焊工艺,焊后整体热处理等措施,解决了缸体材料特殊、刚性大、补焊难度大的裂纹焊接修复技术难题。 展开更多
关键词 15Cr1mo1v 耐热钢 镍基焊条 高压缸补焊
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30Cr1Mo1V汽轮机转子钢的精炼渣优化 被引量：7
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作者 刘成松 侯松威 +3 位作者 刘晓芹 张华 成日金 倪红卫 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第10期1098-1107,共10页
为有效控制30Cr1Mo1V汽轮机转子钢中非金属夹杂物和有害杂质元素含量,利用热力学软件FactSage 8.1,计算了1873 K下CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-5%MgO系精炼渣与30Cr1Mo1V钢液平衡时的等[O]线、等[S]线,以获得最优精炼渣成分范围。研究了不... 为有效控制30Cr1Mo1V汽轮机转子钢中非金属夹杂物和有害杂质元素含量,利用热力学软件FactSage 8.1,计算了1873 K下CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-5%MgO系精炼渣与30Cr1Mo1V钢液平衡时的等[O]线、等[S]线,以获得最优精炼渣成分范围。研究了不同精炼渣对钢中氧、硫含量,夹杂物特性的影响,继而揭示了钢中典型MgO·AlO夹杂物的热力学形成机制以及夹杂物与精炼渣之间的成分关系,并构建了“钢-渣”界面MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物运动模型。实验和模型结果表明,优化渣系50.4%CaO-40.3%Al_(2)O_(3)-4.3%SiO_(2)-5%MgO对钢液脱氧、脱硫和非金属夹杂物控制的效果明显,模型预测结果与夹杂物去除率对应关系良好。 展开更多
关键词 30Cr1mo1v 精炼渣优化 “钢-渣”平衡 动力学模型 非金属夹杂物 镁铝尖晶石
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