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长期服役15Cr1Mo1V钢补焊热影响区组织及力学性能研究
1
作者 王艳松 刘福广 +5 位作者 米紫昊 杨二娟 韩天鹏 李霄 张磊 陈亚攀 《热加工工艺》 北大核心 2025年第9期60-64,共5页
以某电厂运行约1.3×10^(5)h的15Cr1Mo1V再热蒸汽管道为研究对象,通过焊接热模拟试验制备了焊条电弧焊补焊热影响区试样,焊接热循环的峰值温度分别为720、820、890、1300℃,分别对应接头的回火区、不完全相变区、完全相变区、粗晶区... 以某电厂运行约1.3×10^(5)h的15Cr1Mo1V再热蒸汽管道为研究对象,通过焊接热模拟试验制备了焊条电弧焊补焊热影响区试样,焊接热循环的峰值温度分别为720、820、890、1300℃,分别对应接头的回火区、不完全相变区、完全相变区、粗晶区,并对其微观组织、硬度、冲击韧性进行了分析。结果表明:服役1.3×10^(5)h的15Cr1Mo1V钢的母材微观组织为粒状贝氏体+少量多边形铁素体,晶内、晶界存在颗粒状碳化物。经焊接热循环后,回火区的组织与母材基本一致,不完全相变区出现珠光体转变,完全相变区组织为珠光体+铁素体+晶界碳化物,粗晶区为粗大的板条贝氏体。服役1.3×10^(5)h的15Cr1Mo1V钢母材、回火区、不完全相变区的硬度低于DL/T 438-2016的规定值,而粗晶区的硬度高于规定值。服役1.3×10^(5)h对15Cr1Mo1V钢冲击韧性影响不明显,回火区、粗晶区的冲击韧性高于供货态母材,但不完全相变区、完全相变区的韧性显著低于供货态母材。 展开更多
关键词 15Cr1mo1v 长期服役 热影响区 微观组织 力学性能
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淬火温度对35Cr2Ni4Mo1V钢组织和力学性能的影响
2
作者 石永智 胡士廉 +4 位作者 胡俊 蔡波 徐宁 许婷婷 黄建文 《兵器材料科学与工程》 北大核心 2025年第2期109-114,共6页
将新型35Cr2Ni4Mo1V钢分别加热至980、1 000、1 020、1 040、1 060℃奥氏体化,保温后淬火,随后进行550℃回火,采用OM、SEM和TEM等表征方法观察显微组织,测定力学性能。结果表明:随着淬火温度的提高,奥氏体晶粒长大,室温拉伸性能先升后降... 将新型35Cr2Ni4Mo1V钢分别加热至980、1 000、1 020、1 040、1 060℃奥氏体化,保温后淬火,随后进行550℃回火,采用OM、SEM和TEM等表征方法观察显微组织,测定力学性能。结果表明:随着淬火温度的提高,奥氏体晶粒长大,室温拉伸性能先升后降,在1 020℃下淬火,抗拉强度、屈服强度分别达到最大值,1 568、1 348 MPa,在-40℃时低温冲击功为20.2 J,断后伸长率为12.5%,塑韧性匹配最佳。分析认为,由于调质后组织均匀细腻,且析出纳米级碳化物,使钢的强韧性升高;当淬火温度升至1 060℃时,晶粒变粗,且有M_(23)C_(6)型析出,材料塑韧性降低。 展开更多
关键词 35Cr2Ni4mo1v钢 淬火温度 回火托氏体 碳化物 力学性能
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应变幅对40CrNi4Mo1V钢的高温低周疲劳性能影响及机理研究
3
作者 段汇川 黄建文 +5 位作者 刘艳 王兴茂 蔡波 周红凯 岑一鸣 孙远东 《兵器材料科学与工程》 北大核心 2025年第3期168-173,共6页
700℃下对40CrNi4Mo1V钢进行应变控制的高温低周疲劳试验,研究了应变幅对疲劳行为及高温低周疲劳性能的影响。用体视镜和电子背散射衍射技术(EBSD)分别表征了低周疲劳后的宏观断口及显微组织演变。结果表明:700℃下40CrNi4Mo1V钢在应变... 700℃下对40CrNi4Mo1V钢进行应变控制的高温低周疲劳试验,研究了应变幅对疲劳行为及高温低周疲劳性能的影响。用体视镜和电子背散射衍射技术(EBSD)分别表征了低周疲劳后的宏观断口及显微组织演变。结果表明:700℃下40CrNi4Mo1V钢在应变幅为0.35%~0.85%时均出现了循环软化,低周疲劳寿命随应变幅的增大而减小,但应变幅为0.7%~0.85%时疲劳寿命相近,40CrNi4Mo1V钢应变幅与疲劳寿命的关系符合Manson-Coffin方程。在高应变幅下40CrNi4Mo1V钢的疲劳抗力较好,这与应变导致的晶粒细化有关。 展开更多
关键词 40CrNi4mo1v钢 高温低周疲劳性能 应变幅 显微组织
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40CrNi4Mo1V高强钢高温氧化特性
4
作者 韩冲 刘佳伟 +3 位作者 林均品 张小宝 赵阳 曹潇 《锻压技术》 北大核心 2025年第3期51-57,共7页
研究了40CrNi4Mo1V高强钢在空气中950、1220℃下氧化1~10 h形成的氧化层。利用光学显微镜、场发射扫描电子显微镜及能谱仪对氧化层的形貌、厚度、组成及热裂纹和内生氧化质点进行了分析。研究发现,氧化温度比氧化时间对氧化层厚度的影... 研究了40CrNi4Mo1V高强钢在空气中950、1220℃下氧化1~10 h形成的氧化层。利用光学显微镜、场发射扫描电子显微镜及能谱仪对氧化层的形貌、厚度、组成及热裂纹和内生氧化质点进行了分析。研究发现,氧化温度比氧化时间对氧化层厚度的影响更为显著。1220℃下氧化10 h形成厚度超过3800μm的氧化层,氧化层向基体的过渡区存在铁铬氧化相和铁镍金属相交错的混合组织,沿靠近基体方向,铁镍金属相中Ni质量分数由64.2%降至9.5%。铁铬氧化相和铁镍金属相机械互锁,增加了氧化层附着力,破坏了基体金属的连续性,引起基体内热裂纹。初生微裂纹的毛细虹吸作用提高了裂纹中的氧浓度,裂纹处铬、铁元素氧化引起体积膨胀,加速裂纹扩展,裂纹附近形成铁铬氧化物为主的内生氧化质点。 展开更多
关键词 40CrNi4mo1v高强钢 氧化温度 氧化时间 氧化层 热裂纹
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40CrNi4Mo1V炮钢高压射流除鳞工艺
5
作者 邱德花 刘佳伟 +4 位作者 林均品 王腾 王俊伟 彭冲 刘志冠 《锻压技术》 北大核心 2025年第3期112-119,共8页
研究了加热时间、喷射高度、喷射压力及高温防氧化涂层对40CrNi4Mo1V炮钢高压射流除鳞的影响。研究结果表明,除鳞宽度随着喷射高度的降低而减少,喷射高度由130 mm降低至110 mm,除鳞宽度减少约11 mm,喷射压力对除鳞宽度的影响并不显著。... 研究了加热时间、喷射高度、喷射压力及高温防氧化涂层对40CrNi4Mo1V炮钢高压射流除鳞的影响。研究结果表明,除鳞宽度随着喷射高度的降低而减少,喷射高度由130 mm降低至110 mm,除鳞宽度减少约11 mm,喷射压力对除鳞宽度的影响并不显著。当喷射高度降低至110 mm时,相邻射流重叠区域基本消失。提高喷射压力、降低喷射高度可以增加射流打击力,在实验条件下,喷射压力高于30 MPa时,试样片表面氧化铁鳞清除干净。40CrNi4Mo1V炮钢高温下形成(Fe、Cr)氧化物相和(Fe、Ni、Mo)合金相盘错的氧化铁鳞,其与基体的结合力高,清除难度大,氧化铁鳞相连接基体中生成大量Fe_(x)O_(y)-Cr_(x)O_(y)内生氧化质点。涂覆高温防氧化涂层的试样,除鳞后表面形成低于10μm的极薄Fe_(x)O_(y)层,基体内部存在极少量内生氧化质点且深度不超过40μm。 展开更多
关键词 40CrNi4mo1v炮钢 高压射流除鳞 加热时间 喷射高度 喷射压力
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纳米析出相对12Cr2Mo1V(Ti,Nb)钢抗氢脆性能的影响
6
作者 周孟 禹兴胜 +3 位作者 石如星 王文焱 陈明 楚春贺 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第4期162-169,共8页
通过添加微量Ti、Nb元素制备出含有纳米析出相的加氢反应器用12Cr2Mo1V钢,并研究了钢中纳米析出相类型及其对抗氢脆性能的影响。结果表明:12Cr2Mo1V钢添加Ti、Nb元素并经高温回火处理后形成的碳化物主要为M_(23)C_(6)、M_(3)C和MC,其中M... 通过添加微量Ti、Nb元素制备出含有纳米析出相的加氢反应器用12Cr2Mo1V钢,并研究了钢中纳米析出相类型及其对抗氢脆性能的影响。结果表明:12Cr2Mo1V钢添加Ti、Nb元素并经高温回火处理后形成的碳化物主要为M_(23)C_(6)、M_(3)C和MC,其中MC型碳化物为(Ti,Nb)C,弥散分布于基体中,平均尺寸为10~20 nm;(Ti,Nb)C作为主要的氢捕获位点,能够在充氢过程中捕获更多的氢,降低基体中可扩散氢浓度;实验钢充氢后的抗拉强度呈增加趋势,由661 MPa提升至690 MPa,表现出优异的抗氢脆性能,实验钢充氢前后均表现出塑性断裂,充氢后韧窝的形貌表现出数量减少而韧窝深度增加的趋势。 展开更多
关键词 12Cr2mo1v钢 微合金化 纳米析出相 抗氢脆性能
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30Cr1Mo1V转子钢在540℃下的高温疲劳性能 被引量：1
7
作者 纳日苏 张曰涛 +2 位作者 张硕 孟蔚然 王啸 《金属热处理》 北大核心 2025年第2期36-42,共7页
以30Cr1Mo1V钢为研究对象,进行了540℃不同应力(450、400、350■0,350■233,350■175 MPa)下的高温疲劳试验。结果表明,当峰值应力超过350 MPa后,30Cr1Mo1V钢的疲劳寿命快速下降。350 MPa应力下,30Cr1Mo1V钢疲劳失效后组织中铁素体未发... 以30Cr1Mo1V钢为研究对象,进行了540℃不同应力(450、400、350■0,350■233,350■175 MPa)下的高温疲劳试验。结果表明,当峰值应力超过350 MPa后,30Cr1Mo1V钢的疲劳寿命快速下降。350 MPa应力下,30Cr1Mo1V钢疲劳失效后组织中铁素体未发生明显的变形,保持其原有的多边形状,最终失效特征为疲劳裂纹;当应力上升至400 MPa时,疲劳失效后铁素体组织显著变形,呈弯曲河流状,此时孔洞出现在铁素体条带的交汇处。此外,长期处于高应力水平(350■233、350■175 MPa)不利于30Cr1Mo1V钢的疲劳寿命,这是由于应力持续作用易引起材料内部疲劳孔洞数量显著增加。综上,30Cr1Mo1V钢在540℃/350 MPa服役条件下,相对安全,疲劳寿命为12887次,每次损耗率约为0.00776%,低于标准要求的0.01%。 展开更多
关键词 30Cr1mo1v转子钢 高温疲劳寿命 组织
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40CrNi4Mo1V钢动态再结晶行为
8
作者 李鹏洋 李世杰 +2 位作者 刘佳伟 周乐育 蒋波 《锻压技术》 北大核心 2025年第3期77-88,119,共13页
利用Gleeble-1500热模拟试验机对挤压态和电渣态的40CrNi4Mo1V钢进行热压缩实验,测定其真应力-真应变曲线,系统研究应变速率为0.01~10 s^(-1)、温度为1050~1250℃和变形量为60%条件下的动态再结晶行为,并基于改进的Avrami方程建立动态... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对挤压态和电渣态的40CrNi4Mo1V钢进行热压缩实验,测定其真应力-真应变曲线,系统研究应变速率为0.01~10 s^(-1)、温度为1050~1250℃和变形量为60%条件下的动态再结晶行为,并基于改进的Avrami方程建立动态再结晶动力学模型。结果表明,高温低应变速率下,该钢动态再结晶现象显著。通过线性回归计算,挤压态和电渣态40CrNi4Mo1V钢的热变形激活能分别为511.11和493.35 kJ·mol^(-1)。挤压态和电渣态40CrNi4Mo1V钢的动态再结晶体积分数预测模型的拟合度分别为0.96和0.95,实验值与预测值吻合良好。基于该模型分析,确定了两种状态实验钢在不同应变速率下的优化变形温度范围。对比发现,同等变形条件下,电渣态钢因具有更低的热变形激活能而更易触发动态再结晶。 展开更多
关键词 40CrNi4mo1v钢 热压缩实验 真应力-真应变曲线 热变形激活能 动态再结晶体积分数
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Cr12Mo1V1电连接件挤压成形模具结构优化设计
9
作者 张厂育 申江源 杨智勇 《电气化铁道》 2025年第2期96-104,共9页
Cr12Mo1V1电连接压接模具在使用过程中存在由于其结构应力集中而导致出现早期失效的问题。本文运用DEFORM软件建立电连接线夹挤压成形仿真模型并进行多体仿真,通过将实际挤压成形产品的断面变形结果与坯料仿真变形结果对比,验证了仿真... Cr12Mo1V1电连接压接模具在使用过程中存在由于其结构应力集中而导致出现早期失效的问题。本文运用DEFORM软件建立电连接线夹挤压成形仿真模型并进行多体仿真,通过将实际挤压成形产品的断面变形结果与坯料仿真变形结果对比,验证了仿真方法的准确性;基于仿真结果结合应力随时间变化曲线、应力分布云图,证明仿真结果能反映模具实际工作过程。基于该仿真方法,开展电连接线夹挤压成形上、下模具的结构优化设计,提出上、下模具整体结构改型与分体结构改型的5类方案,通过对比最大拉应力云图分布和最大拉应力随时间历程曲线,以及从模具结构的可行性、安全性和经济性角度,综合评估确定了最优的模具结构优化设计方案。 展开更多
关键词 Cr12mo1v1钢 冷挤压工艺 仿真方法 模具结构优化设计
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30Cr1Mo1V高中压转子高温塑性与断裂行为研究
10
作者 仇戊强 邱亮 时立佳 《大型铸锻件》 2025年第3期23-27,68,共6页
采用热模拟试验方法,对30Cr1Mo1V钢在700~1250℃温度区间内,以0.001~0.1 s^(-1)的应变速率进行热拉伸试验,系统获取了相应的应力-应变曲线。通过对试验数据的深入分析,重点探讨了变形温度和应变速率对材料峰值应力、峰值应变等关键参数... 采用热模拟试验方法,对30Cr1Mo1V钢在700~1250℃温度区间内,以0.001~0.1 s^(-1)的应变速率进行热拉伸试验,系统获取了相应的应力-应变曲线。通过对试验数据的深入分析,重点探讨了变形温度和应变速率对材料峰值应力、峰值应变等关键参数的影响规律。同时,采用断面收缩率作为热塑性的评价指标,研究发现:在750~1250℃的变形温度范围内,材料均呈现韧性断裂特征。值得注意的是,当变形温度处于750~1050℃区间时,30Cr1Mo1V钢的热塑性表现出明显的温度依赖性和应变速率敏感性,即随着变形温度的升高和应变速率的降低,材料的热塑性显著提升。 展开更多
关键词 30Cr1mo1v 热模拟试验 高温损伤
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Cr12Mo1V1钢电连接压接模具失效的试验与仿真 被引量：3
11
作者 李永生 申江源 +2 位作者 冯天昱 潘杰 杨智勇 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期198-204,244,共8页
针对某型Cr12Mo1V1钢电连接压接模具在服役200次后发生脆性断裂的现象,采用5M1E的失效分析方法,结合Cr12Mo1V1冷作模具钢特性,采用扫描电镜、直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜等对Cr12Mo1V1钢电连接压接模具的宏观断口形貌、材料成... 针对某型Cr12Mo1V1钢电连接压接模具在服役200次后发生脆性断裂的现象,采用5M1E的失效分析方法,结合Cr12Mo1V1冷作模具钢特性,采用扫描电镜、直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜等对Cr12Mo1V1钢电连接压接模具的宏观断口形貌、材料成分、力学性能和显微组织进行分析检测,并借助Deform软件对电连接压接模具的压接过程进行仿真模拟。结果表明:电连接压接模具的材料成分不达标、强度过低以及内部共晶碳化物不均匀、碳化物尺寸超标是导致模具短寿命和脆性断裂的根本原因。此外,模具止裂槽、圆孔位置等分布不合理,导致模具在挤压过程中出现应力集中,是模具发生脆性断裂失效的主要原因。最后,从模具原材料、热处理、锻造工艺以及模具结构设计等方面提出了电连接压接模具的延寿措施。 展开更多
关键词 Cr12mo1v1钢 电连接压接模具 冷挤压工艺 脆性断裂 碳化物 模具寿命
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中间回火对15Cr1Mo1V钢补焊热影响区组织和力学性能的影响 被引量：1
12
作者 张正华 李霄 +1 位作者 王艳松 肖世俊 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期140-145,共6页
采用Gleeble-3500热模拟试验机对补焊及中间回火后15Cr1Mo1V钢补焊后焊接热影响区进行热模拟,通过金相观察、扫描电镜分析、显微硬度试验和冲击试验,研究了中间回火对长期服役的15Cr1Mo1V钢焊接热影响区显微组织和力学性能的影响。结果... 采用Gleeble-3500热模拟试验机对补焊及中间回火后15Cr1Mo1V钢补焊后焊接热影响区进行热模拟,通过金相观察、扫描电镜分析、显微硬度试验和冲击试验,研究了中间回火对长期服役的15Cr1Mo1V钢焊接热影响区显微组织和力学性能的影响。结果表明:服役态组织为铁素体+粒状贝氏体+晶内弥散碳化物+晶界链状碳化物,补焊后,回火区组织与长期服役态基本一致,不完全相变区和完全相变区的组织为铁素体+粒状贝氏体+珠光体+颗粒状晶界碳化物,但不完全相变区晶内存在弥散碳化物,粗晶区组织为板条贝氏体+少量粒状贝氏体;经中间回火后,回火区的晶界上碳化物增多,不完全相变区和完全相变区组织中析出的碳化物在晶界上不断聚集长大,而粗晶区晶界上出现大量链状碳化物。补焊后,除粗晶区硬度较高外,其余热影响区硬度与服役态相差不大,经过中间回火后,粗晶区硬度仍维持在补焊后的水平,其余热影响区的硬度均略有提升。由于不完全相变区和完全相变区存在珠光体组织,使得冲击性能较低,而回火区和粗晶区冲击性能较好,经过中间回火后,回火区和粗晶区的冲击性能下降,其他热影响区的冲击性能得到了改善。 展开更多
关键词 中间回火 15Cr1mo1v钢 焊接热影响区 组织 性能
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无模型自适应控制在大型12Cr2Mo1V钢热处理中的应用 被引量：1
13
作者 高新勃 覃庆良 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期290-296,共7页
针对大口径厚壁12Cr2Mo1V钢的加热及焊后热处理,采用中频感应加热并选择无模型自适应控制(MFAC)算法代替传统的PID算法对其加热温度进行控制。首先分析工件的物理参数,计算出加热频率、线圈电流、电源配置等参数,再通过COMSOL软件将得... 针对大口径厚壁12Cr2Mo1V钢的加热及焊后热处理,采用中频感应加热并选择无模型自适应控制(MFAC)算法代替传统的PID算法对其加热温度进行控制。首先分析工件的物理参数,计算出加热频率、线圈电流、电源配置等参数,再通过COMSOL软件将得到的各项参数带入,对现场条件进行磁-热耦合的仿真分析,验证计算数据的可行性;之后在SIMULINK仿真平台上搭建MFAC模型并与传统PID模型作比较,并将两种算法实际应用到现场观测加热效果。结果表明,将大型工件加热到目标温度700℃,采用MFAC算法加热的温度波动更小,稳定性更高,均匀性更好。 展开更多
关键词 中频感应加热 12Cr2mo1v钢 COMSOL有限元仿真 无模型自适应控制算法
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在役15Cr1Mo1V钢管道焊接接头显微组织与力学性能研究
14
作者 王艳松 刘福广 +4 位作者 米紫昊 韩天鹏 张磊 杨二娟 巴特尔 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2024年第2期198-204,共7页
以某电厂运行约13万h的15Cr1Mo1V钢高温再热蒸汽管道焊接接头作为研究对象,对其显微组织、硬度、拉伸、冲击和失效位置进行了研究分析。结果表明,服役管道焊接接头各区域均有多边形铁素体和析出物,组织出现一定的老化现象。焊接接头各... 以某电厂运行约13万h的15Cr1Mo1V钢高温再热蒸汽管道焊接接头作为研究对象,对其显微组织、硬度、拉伸、冲击和失效位置进行了研究分析。结果表明,服役管道焊接接头各区域均有多边形铁素体和析出物,组织出现一定的老化现象。焊接接头各区域硬度差异明显,焊缝中呈现多层多道焊典型的回火效应,盖面焊缝处硬度值普遍较高。焊接接头各区域拉伸和冲击结果均表明室温和高温下焊缝的强度均优于母材,但塑性和韧性均相对较差,特别是高温环境下焊缝的塑性和韧性下降较多;焊接接头拉伸和冲击断口显示母材断口中的韧窝数量多且韧窝较深,而焊缝中由于第二相的析出,尽管拉伸强度有所提高,但其均明显降低。 展开更多
关键词 15Cr1mo1v钢 高温再热蒸汽管道 焊接接头 显微组织 力学性能
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火力发电厂蒸汽管道ZG15Cr1Mo1V铸造水压堵阀裂纹缺陷成因分析 被引量：2
15
作者 夏霁雯 《铸造》 CAS 2024年第5期710-714,共5页
铸造水压堵阀裂纹缺陷已是火电金属监督检验典型问题之一,为探究裂纹缺陷成因,指导现场检验和缺陷处理,本文以ZG15Cr1Mo1V主汽和再热热段堵阀大规模裂纹缺陷为研究对象,从材料特性、水压堵阀结构特征、制造工艺、服役特点等方面展开分... 铸造水压堵阀裂纹缺陷已是火电金属监督检验典型问题之一,为探究裂纹缺陷成因,指导现场检验和缺陷处理,本文以ZG15Cr1Mo1V主汽和再热热段堵阀大规模裂纹缺陷为研究对象,从材料特性、水压堵阀结构特征、制造工艺、服役特点等方面展开分析。结果表明:堵阀制造阶段已存在微小原始缺陷,运行服役后扩展形成裂纹缺陷;材料特性和制造工艺决定其存在原始缺陷的倾向较大;分型铸造方式导致阀体两侧缺陷差异明显;水压试验时堵阀仅前侧受力的状况造成阀体前后侧裂纹缺陷差异;相贯线过渡区域、口环连接区域易形成缩松、微裂纹等缺陷,且过渡区域多为应力集中区,导致裂纹缺陷易在此富集与扩展;制造热处理和运行服役阶段温度、压力的作用,促使裂纹缺陷的生成与扩展。 展开更多
关键词 水压堵阀 ZG15Cr1mo1v 铸造 裂纹缺陷 成因分析
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Cr12Mo1V1钢滚丝轮断裂原因分析
16
作者 王小炜 王会强 +5 位作者 张淼 刘艺梦 马天 马标 王艳山 马超 《热处理》 CAS 2024年第3期56-59,共4页
某公司Cr12Mo1V1钢滚丝轮在使用中断裂.为弄清滚丝轮断裂的原因,采用直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜和扫描电子显微镜等对其进行了化学成分分析、硬度测定、断口分析和金相检验.结果表明:滚丝轮存在较多非金属夹杂物和带状及网状... 某公司Cr12Mo1V1钢滚丝轮在使用中断裂.为弄清滚丝轮断裂的原因,采用直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜和扫描电子显微镜等对其进行了化学成分分析、硬度测定、断口分析和金相检验.结果表明:滚丝轮存在较多非金属夹杂物和带状及网状碳化物,增大了脆性,导致其使用中在交变载荷的作用下断裂. 展开更多
关键词 CR12mo1v1 钢 滚丝轮 交变载荷 断裂
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12Cr2Mo1V钢凸台附加填充丝埋弧堆焊工艺研究 被引量：1
17
作者 王雪骄 何鹏 +1 位作者 晏君文 吴成林 《压力容器》 北大核心 2024年第4期16-21,79,共7页
针对12Cr2Mo1V钢加氢反应器壳体凸台采用单丝埋弧焊进行堆焊、制造效率低的问题,研究了采用附加填充丝埋弧焊的焊接方法堆焊12Cr2Mo1V材质凸台本体的工艺可行性。研究结果表明,在12Cr2Mo1V钢上采用附加填充丝埋弧焊进行本体堆焊,焊接工... 针对12Cr2Mo1V钢加氢反应器壳体凸台采用单丝埋弧焊进行堆焊、制造效率低的问题,研究了采用附加填充丝埋弧焊的焊接方法堆焊12Cr2Mo1V材质凸台本体的工艺可行性。研究结果表明,在12Cr2Mo1V钢上采用附加填充丝埋弧焊进行本体堆焊,焊接工艺性良好;其工艺评定试验的各项力学性能完全满足母材的要求,特别是-30℃夏比KV_(2)型缺口冲击试验冲击值均≥54 J,抗回火脆化倾向评定试验结果均满足v Tr54+3Δv Tr54≤0℃的要求。与单丝埋弧堆焊相比,两枪六丝附加填充丝埋弧堆焊凸台可提高生产效率200%~250%。该项工艺研究在满足加钒钢凸台性能的前提条件下,能极大缩短凸台制造周期、节能减排,为加氢反应器先进绿色制造的发展提供了新的制造手段。 展开更多
关键词 附加填充丝埋弧焊 12Cr2mo1v钢 凸台 堆焊
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大气下注生产30Cr1Mo1V转子钢锭的实践
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作者 赵亚雄 樊应剑 《大型铸锻件》 2024年第3期5-9,51,共6页
30Cr1Mo1V转子是汽轮机机组的核心部件,通常采用双真空方式生产钢锭,并锻造成材。通过大气下注方式生产钢锭的技术难点分析,提出了增强真空能力、延长真空保持时间、优化保护浇注等控制措施,并开展了生产实践。结果表明,与传统双真空钢... 30Cr1Mo1V转子是汽轮机机组的核心部件,通常采用双真空方式生产钢锭,并锻造成材。通过大气下注方式生产钢锭的技术难点分析,提出了增强真空能力、延长真空保持时间、优化保护浇注等控制措施,并开展了生产实践。结果表明,与传统双真空钢锭生产的转子锻件相比,采用大气下注的工艺方式生产能够满足技术要求,且生产效率提高,生产成本降低。 展开更多
关键词 30Cr1mo1v 转子 大气下注 保护浇注
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30Cr1Mo1V转子钢蠕变-疲劳交互作用的实验研究 被引量：11
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作者 毛雪平 刘宗德 +2 位作者 杨昆 安江英 蒲泽林 《中国电机工程学报》 EI CSCD 北大核心 2004年第2期206-209,共4页
对30Cr1Mo1V转子钢进行了应变保持的蠕变-疲劳交互作用试验,试验温度为540℃和565℃,应变幅为0.6%～1.2%,拉压对称梯形波,保持时间为10s,20s,60s.对该材料蠕变-疲劳交互作用下的应力松弛现象及应变-寿命规律进行了研究.实验结果表明,随... 对30Cr1Mo1V转子钢进行了应变保持的蠕变-疲劳交互作用试验,试验温度为540℃和565℃,应变幅为0.6%～1.2%,拉压对称梯形波,保持时间为10s,20s,60s.对该材料蠕变-疲劳交互作用下的应力松弛现象及应变-寿命规律进行了研究.实验结果表明,随着控制应变幅的增加,第1、3阶段比例均呈增加趋势,第2阶段的比例呈现减小趋势;以应力下降比率作为参考变量,在整个寿命周期内,拉应力松弛与压应力松弛基本一致,应力下降比率基本相同.给出了基于应变范围划分法和基于频率修正的Coffin-Manson公式的寿命方程.从实验结果来看,将30Cr1Mo1V转子钢的使用温度提高到565℃是可行的. 展开更多
关键词 汽轮机 30Cr1mo1v钢 转子钢 蠕变 疲劳 实验
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