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碳含量对铸态Mn6系钢奥氏体稳定性的影响 被引量：2
1
作者 马幼平 周淑义 +2 位作者 李秀兰 党晓明 何闯 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第3期17-19,共3页
分析了碳含量的变化对铸态Mn6系钢显微组织的影响,探讨了Mn6系钢在铸态下碳含量与奥氏体稳定性的关系。结果表明,当碳含量在0.93%以下时,凝固组织中发生部分珠光体转变和马氏体转变;当碳含量在1.19%时,凝固组织为全奥氏体。而当碳含量达... 分析了碳含量的变化对铸态Mn6系钢显微组织的影响,探讨了Mn6系钢在铸态下碳含量与奥氏体稳定性的关系。结果表明,当碳含量在0.93%以下时,凝固组织中发生部分珠光体转变和马氏体转变;当碳含量在1.19%时,凝固组织为全奥氏体。而当碳含量达到1.28%时,凝固组织中开始析出第二相碳化物。含碳量1.19%为奥氏体稳定性的一个重要分界点。 展开更多
关键词 碳含量 铸态mn6系钢 奥氏体稳定性 马氏体 碳化物
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1Cr17Mn6Ni5N不锈钢电沉积PbO_2的机理 被引量：3
2
作者 陈阵 廖登辉 +4 位作者 陆丽芳 杜重麟 司云森 郭忠诚 丁龙 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2012年第8期10-13,44,共5页
目前,有关PbO2电极制备机理的研究还不够成熟。采用恒电流法在1Cr17Mn6Ni5N不锈钢基体上电沉积PbO2制成电极,采用循环伏安法对PbO2的沉积过程进行了研究,并用X射线衍射仪(XRD)对沉积层物相进行了表征。结果表明:PbO2的沉积过程分为Pb的... 目前,有关PbO2电极制备机理的研究还不够成熟。采用恒电流法在1Cr17Mn6Ni5N不锈钢基体上电沉积PbO2制成电极,采用循环伏安法对PbO2的沉积过程进行了研究,并用X射线衍射仪(XRD)对沉积层物相进行了表征。结果表明:PbO2的沉积过程分为Pb的低价氧化物PbO的生成、α-PbO2的生成和β-PbO2的生成3步;沉积的PbO2主要为β-PbO2和少量的α-PbO2。 展开更多
关键词 PbO2电沉积 1Cr17mn6Ni5N不锈钢 循环伏安 沉积机理
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氮含量对1Cr17Mn6Ni5N奥氏体不锈钢高温变形行为的影响 被引量：2
3
作者 杨吉春 高福彬 李艳峰 《特殊钢》 北大核心 2014年第3期56-58,共3页
试验用1Cr17Mn6Ni5N钢(/%:0.09~0.11C,0.19~0.29Si,7.33~7.42Mn,0.011~0.015P,0.004~0.007S,16.87~17.24Cr,,5.06~5.19Ni,0.21~0.40N)由10kg真空感应炉熔炼,通过氮气气氛加氮化铬进行N合金化。通过Gleeble-1500D热模拟试验机将实验钢在... 试验用1Cr17Mn6Ni5N钢(/%:0.09~0.11C,0.19~0.29Si,7.33~7.42Mn,0.011~0.015P,0.004~0.007S,16.87~17.24Cr,,5.06~5.19Ni,0.21~0.40N)由10kg真空感应炉熔炼,通过氮气气氛加氮化铬进行N合金化。通过Gleeble-1500D热模拟试验机将实验钢在真空下1150~1 000℃,以应变速率10^(-2)s^(-1)和1 s^(-1)进行压缩60%试验。结果表明,在高温下,以低应变速率压缩时钢的动态再结晶是主要的软化机制;以高应变速率压缩时钢的动态回复是主要的软化机制;与0.21%N和0.29%N试验钢相比,含0.40%N的试验钢具有较高的峰值应力,根据Zener-Hollomon参数的计算得出0.40%N的试验钢再结晶激活能最高,在高温下不易发生动态再结晶。 展开更多
关键词 1Cr17mn6Ni5N奥氏体不锈钢 高温变形行为 氮 动态再结晶
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34Mn6调质生产N80Q钢级套管工艺初探 被引量：2
4
作者 赵广林 郭兆成 李振国 《包钢科技》 2008年第1期18-19,22,共3页
文章介绍了采用K55钢级(材质为34Mn6)调质生产N80Q套管的工艺研究过程,经现场生产结果证明,用34Mn6生产N80Q钢级套管是可行的。
关键词 34mn6 调质 N80Q
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国产锅炉压力容器用19Mn6钢板高温热塑性的研究
5
作者 邱振生 蔡龙庭 伞国安 《焊接技术》 北大核心 1996年第3期33-35,共3页
对国产１９Ｍｎ６钢的热塑性和热强度进行了测定和研究，获得了完整的加热和冷却过程的热塑性和热强度曲线，并对该钢种的高温热裂倾向性进行了分析。
关键词 19mn6钢 热塑性 热强度 锅炉钢
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延迟淬火对19Mn6钢组织和性能的影响 被引量：3
6
作者 荣伟 马茂元 +2 位作者 杨树仁 孔凡革 龚正春 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1992年第8期12-16,共5页
研究了延迟淬火对19Mn6钢组织和性能的影响,讨论了19Mn6钢延迟淬火后强度和冲击韧度的变化规律。在此基础上提出了19Mn6钢延迟淬火工艺。该工艺在锅炉汽包和压力容器制造中的推广使用将产生显著的经济效益。
关键词 延迟淬火 19mn6钢 淬火
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强化改性研磨时间对12Cr17Mn6Ni5N钢表层特性及拉伸性能的影响
7
作者 何鹏 谢鑫成 +4 位作者 陈嘉懿 张宇鹏 邹涛 萧金瑞 梁忠伟 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第15期173-183,233,共12页
目的提高12Cr17Mn6Ni5N钢焊缝的表层特性及拉伸性能。方法采用单一变量法控制强化改性研磨加工时间,在12Cr17Mn6Ni5N钢表面进行强化改性研磨处理。进行了室温拉伸试验,绘制各样品的应力-应变曲线图,并通过扫描电镜拍摄距离表面30、100、... 目的提高12Cr17Mn6Ni5N钢焊缝的表层特性及拉伸性能。方法采用单一变量法控制强化改性研磨加工时间,在12Cr17Mn6Ni5N钢表面进行强化改性研磨处理。进行了室温拉伸试验,绘制各样品的应力-应变曲线图,并通过扫描电镜拍摄距离表面30、100、170μm深度附近的断口形貌,分析表层的断裂机理。进一步分析各样品的表面线粗糙度、表层三维形貌、表面微观形貌、强化层厚度、截面显微硬度和表面残余应力。结果与母材相比加工时间从1 min增加至3 min,12Cr17Mn6Ni5N钢表面微观织构越多,拉伸方向和沿焊缝方向的表面粗糙度分别提高到Ra=1.81μm、Ra=1.46μm,三维形貌高度差先增加到34.82μm后减少为31.75μm,表层显微硬度最多提高了104.60%,残余应力提高到–1221.3 MPa,强化层最厚为160μm。在相同的载荷条件下,加工时间为3 min的样品的屈服强度和抗拉强度分别提高了15.89%和10.17%。在深度30μm附近,加工时间为3 min的样品的断口形貌出现少量韧窝,其他样品都为脆性断裂,其中母材样品为全解离脆性断裂;深度100μm附近,母材样品仍为脆性断裂,加工时间为1 min和2 min的样品都为混合断裂,加工时间为3 min的样品为韧性断裂且出现较深的大韧窝和深韧窝。结论强化改性研磨可以有效改善12Cr17Mn6Ni5N钢焊缝的表层特性,获得高硬度、高残余应力和组织致密的厚强化层,进而提高屈服强度和抗拉强度。 展开更多
关键词 强化改性研磨 12Cr17mn6Ni5N 表层特性 拉伸性能
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34Mn6钢P110石油套管调质工艺研究 被引量：2
8
作者 李玲霞 邓叙燕 +2 位作者 吕景岩 李英真 王学敏 《上海金属》 CAS 北大核心 2017年第4期14-18,共5页
采用相变仪对34Mn6钢的奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线进行测定和分析。结果表明,当冷却速度为0.1~1℃/s时,相变组织为铁素体和珠光体;当冷却速度≥5℃/s时开始发生贝氏体转变;当冷却速度≥10℃/s时开始发生马氏体相变;当冷却速度>50... 采用相变仪对34Mn6钢的奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线进行测定和分析。结果表明,当冷却速度为0.1~1℃/s时,相变组织为铁素体和珠光体;当冷却速度≥5℃/s时开始发生贝氏体转变;当冷却速度≥10℃/s时开始发生马氏体相变;当冷却速度>50℃/s时,奥氏体几乎全部转变为马氏体。采用正交试验法研究了淬火温度和保温时间、回火温度和回火时间对34Mn6钢力学性能的影响。结果表明,淬火温度对性能影响较小;回火温度是影响屈服强度、抗拉强度和冲击吸收能量最主要的因素。根据试验结果确定了工业试验的热处理参数,并进行了试验验证。结果表明,139.7 mm×9.17 mm套管的屈服强度处于标准的中上限范围;冲击吸收能量的最小值高于标准71.5%,断后伸长率的最小值高于标准48.4%。 展开更多
关键词 CCT曲线 热处理 P110套管 34mn6钢 调质
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天铁34Mn6圆坯的研发生产
9
作者 张艳良 侯志慧 《天津冶金》 CAS 2013年第6期10-12,共3页
叙述了天铁圆坯连铸机采用转炉过LF炉精炼生产34Mn6钢的生产工艺。生产过程中出现了钢水熔炼成分超标,断流、液面波动大、铸坯表面有裂纹及渣圈等问题,通过加强上下道工序间的联系,合理控制烤包时间,避免开浇炉次增碳及严格控制拉素和... 叙述了天铁圆坯连铸机采用转炉过LF炉精炼生产34Mn6钢的生产工艺。生产过程中出现了钢水熔炼成分超标,断流、液面波动大、铸坯表面有裂纹及渣圈等问题,通过加强上下道工序间的联系,合理控制烤包时间,避免开浇炉次增碳及严格控制拉素和钢水温度等措施,实现了34Mn6钢的批量生产。 展开更多
关键词 34mn6钢 试制 圆坯 连铸
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变质Mn6耐磨钢弥散处理过程中的组织变化
10
作者 朱瑞富 吕宇鹏 +2 位作者 李士同 朝志强 王世清 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1996年第4期13-14,48,共3页
变质Mn6耐磨钢采用三段等温一次性弥散处理工艺处理时，其组织变化包括3个过程：碳化物（K）预球化过程，珠光体（P）化过程和K弥散化过程，3个过程的结合是获得理想弥散组织的保证。用该工艺所得到的弥散处理组织具有高的加工硬化能力... 变质Mn6耐磨钢采用三段等温一次性弥散处理工艺处理时，其组织变化包括3个过程：碳化物（K）预球化过程，珠光体（P）化过程和K弥散化过程，3个过程的结合是获得理想弥散组织的保证。用该工艺所得到的弥散处理组织具有高的加工硬化能力和韧性。 展开更多
关键词 变质 耐磨钢 弥散处理 组织 变化
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34Mn6大断面圆管坯表面渣沟缺陷分析 被引量：1
11
作者 祁建军 张铁军 +1 位作者 宋海 高秀兰 《包钢科技》 2001年第B08期61-63,共3页
本文结合理论并通过试验对比分析说明了 34Mn6大断面铸坯表面渣沟缺陷的成因 ,并制定了改善措施 。
关键词 表面渣沟缺陷 大断面 圆管坯 石油套管钢 连铸
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19Mn6钢板改锻代20#、25#钢作锅炉锻件的试验研究
12
作者 张玉龙 《电站系统工程》 北大核心 2009年第2期64-64,66,共2页
按年15-20GW的生产任务计算．用作锅炉汽包的19Mn6钢板用后剩下大约上百吨的边角余料。考虑19Mn6钢与20#、25#钢的化学成份接近、性能相当，同属碳素钢类型，如果用19Mn6钢板余料改锻代替20#、25#钢锻件作联箱端盖等零件，既可节约20#、... 按年15-20GW的生产任务计算．用作锅炉汽包的19Mn6钢板用后剩下大约上百吨的边角余料。考虑19Mn6钢与20#、25#钢的化学成份接近、性能相当，同属碳素钢类型，如果用19Mn6钢板余料改锻代替20#、25#钢锻件作联箱端盖等零件，既可节约20#、25#钢，又可以把边角余料充分利用起来，这样可以降低锅炉成本，提高经济效益。 展开更多
关键词 锅炉汽包 钢锻件 钢板 改锻 试验 边角余料 19mn6钢 生产任务
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32Mn6无缝钢管内壁裂纹成因分析 被引量：1
13
作者 张迎涛 高文娟 +2 位作者 李汝海 王俊朋 徐志刚 《山东冶金》 CAS 2023年第4期17-19,共3页
32Mn6无缝钢管探伤不合格,经热酸浸蚀后,内表面出现大量沿轴向分布的裂纹。对缺陷样品的横向、纵向和内表面裂纹形貌及周边显微组织进行观察,并对裂纹进行扫描电镜能谱分析(SEM-EDS)。通过分析,钢管内壁裂纹符合淬火沿晶裂纹的特征,缺... 32Mn6无缝钢管探伤不合格,经热酸浸蚀后,内表面出现大量沿轴向分布的裂纹。对缺陷样品的横向、纵向和内表面裂纹形貌及周边显微组织进行观察,并对裂纹进行扫描电镜能谱分析(SEM-EDS)。通过分析,钢管内壁裂纹符合淬火沿晶裂纹的特征,缺陷成因主要为淬火裂纹沿晶扩展,可能与淬火加热温度高,原始热轧奥氏体粗大有关系。 展开更多
关键词 32mn6无缝钢管 探伤 淬火裂纹 奥氏体
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GS24Mn6V钢铸件热处理工艺研究
14
作者 刘啟平 曾会书 +2 位作者 阳权 唐朝 叶建军 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2014年第11期1181-1184,共4页
通过一系列热处理试验,对GS24Mn6V钢铸件传统热处理工艺进行了大幅度改进:去掉退火或正火预处理工艺,提高了淬火和回火加热温度,缩短了淬火、回火保温时间,最后确定其最佳热处理工艺为:950℃×1 h盐水冷+630℃×2 h盐水冷(装炉... 通过一系列热处理试验,对GS24Mn6V钢铸件传统热处理工艺进行了大幅度改进:去掉退火或正火预处理工艺,提高了淬火和回火加热温度,缩短了淬火、回火保温时间,最后确定其最佳热处理工艺为:950℃×1 h盐水冷+630℃×2 h盐水冷(装炉量控制在1.5 t左右)。通过该工艺处理的GS24Mn6V钢铸件不仅力学性能和金相组织完全满足技术要求,而且大大缩短了生产周期,节约了生产成本,提高了工件的热处理质量,节能降耗的效果也非常显著。 展开更多
关键词 GS24mn6V钢 铸件 淬火 加热温度
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锅炉用19Mn6钢板的生产研发
15
作者 于雄 《特钢技术》 CAS 2016年第3期38-39,44,共3页
19Mn6钢板在生产过程中不额外添加Nb元素,通过Cu元素的沉淀强化提高强度,保证钢板韧性,实物性能满足DIN 17155的要求。经过比较,不含Nb的钢板,其晶粒度明显大于含Nb钢板;正火态的19Mn6钢板,交货态钢板组织主要为F+P。
关键词 锅炉钢 晶粒度 19mn6
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28Mn6钢锻件的生产试制
16
作者 胡建成 李开明 +2 位作者 张留元 李玉明 彭努渊 《大型铸锻件》 2010年第2期27-29,共3页
通过提高钢液纯净度、降低有害元素含量和采用正火+回火的试制方案,使产品试制结果完全满足顾客要求。
关键词 28mn6钢 冶炼 锻造 热处理
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30Mn6传动辊显微裂纹分析及改进措施
17
作者 张智杰 刘贺 王杰 《大型铸锻件》 2012年第3期13-16,19,共5页
金相分析发现传动辊出现显微裂纹是NbC夹杂物导致的。只有适当提高加热温度,延长保温时间,确保NbC夹杂物充分溶入奥氏体基体,才能有效消除传动辊裂纹缺陷。
关键词 30mn6 传动辊 NbC夹杂 显微裂纹
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固溶温度对奥氏体不锈钢022Cr24Ni17Mo5Mn6NbN组织和性能的影响
18
作者 史咏鑫 李青 +3 位作者 钟庆元 冯文静 常松 王敏 《特殊钢》 2022年第2期82-84,共3页
实验用022Cr24Ni17Mo5Mn6NbN超级奥氏体不锈钢(/%:0.028C,0.33Si,6.21Mn,24.93Cr,17.03Ni,4.24Mo,0.45N)采用1 t非真空感应+电渣重熔的工艺冶炼,Φ360 mm电渣锭经锻造开坯后轧制为Φ40 mm棒材。研究了热轧态(终轧1000℃,水冷)和经1070~1... 实验用022Cr24Ni17Mo5Mn6NbN超级奥氏体不锈钢(/%:0.028C,0.33Si,6.21Mn,24.93Cr,17.03Ni,4.24Mo,0.45N)采用1 t非真空感应+电渣重熔的工艺冶炼,Φ360 mm电渣锭经锻造开坯后轧制为Φ40 mm棒材。研究了热轧态(终轧1000℃,水冷)和经1070~1180℃固溶后钢的组织、点腐蚀性能和力学性能。实验结果表明,随固溶温度的升高,该钢晶粒逐渐长大,强度降低,塑性增加,耐点腐蚀性能得到改善。采用1120℃进行固溶,该钢可以获得均匀的组织、优异的点腐蚀性能和良好的综合力学性能。 展开更多
关键词 超级奥氏体不锈钢022Cr24Ni17Mo5mn6NbN 固溶温度 组织 点腐蚀性能 力学性能
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19Mn6钢焊后热处理试验研究
19
作者 付立新 《应用能源技术》 2008年第6期10-12,共3页
19Mn6钢在锅炉行业主要用于制造受压元件。国内外对受压元件热处理工序非常重视。在热处理过程中,热处理工艺参数选择是降低锅炉制造成本重要因素,也是节约降耗的关键,它直接影响产品使用寿命。
关键词 19mn6焊后热处理 热处理工艺
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J55油管腐蚀穿孔失效分析及腐蚀机理研究
20
作者 赵骏 郑东伟 周志梭 《材料保护》 2026年第1期153-158,共6页
针对某油井在服役过程中J55油管自内壁发生腐蚀穿孔的问题,开展了系统的失效原因分析.通过对现场失效样品的宏观形貌观察、化学成分分析、金相分析、微观形貌及能谱分析和力学性能测试,并结合现场服役工况,确认了油管失效的机理.结果显... 针对某油井在服役过程中J55油管自内壁发生腐蚀穿孔的问题,开展了系统的失效原因分析.通过对现场失效样品的宏观形貌观察、化学成分分析、金相分析、微观形貌及能谱分析和力学性能测试,并结合现场服役工况,确认了油管失效的机理.结果显示,油管穿孔失效主要是由于高温高压环境下发生的CO_(2)腐蚀,井液中Cl^(-)的存在进一步加速了腐蚀进程.油管本体的化学成分和力学性能均符合相关标准要求,金相及扫描电镜分析显示失效部位具有典型的CO_(2)腐蚀藓状腐蚀和点蚀特征,在腐蚀产物中检测到FeCO_(3)颗粒.能谱分析表明,腐蚀坑内壁富集有C、O、Cl、Si、Fe等元素,结合井液水质分析,证实高矿化度及HCO_(3)^(-)含量升高是加剧腐蚀的关键因素.进一步分析发现,现行标准中仅对J55、N80和P110级钢油管的P、S含量进行限定,缺乏金相及腐蚀性能要求,且J55钢管多采用无国内标准对应的37Mn5(36Mn6)钢制造,标准适用性存在不足.针对上述问题,建议根据井下特殊腐蚀环境,选用耐CO_(2)腐蚀性能更优的油管产品,并定期添加高效缓蚀剂.同时,建议在相关标准修订时,增加各钢级对应的牌号及金相、腐蚀性能等技术要求,以提升油管在复杂工况下的服役寿命和安全性. 展开更多
关键词 油管 CO_(2)腐蚀 带状组织 36mn6
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