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NgO—MgO·Al2O3耐火材料
1
作者 李光辉 《耐火材料》 CAS 北大核心 2003年第3期169-169,共1页
关键词 mgomgo·al2o3耐火材料 制备 抗侵蚀性 抗渣渗透性 甲基纤维素 结合剂
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复合添加剂对RH炉浸渍管用MgO-MgO·Al_2O_3砖性能的影响 被引量:3
2
作者 董计太 陈树江 +1 位作者 李国华 田琳 《硅酸盐通报》 CAS CSCD 北大核心 2015年第7期2030-2035,共6页
为了提高RH炉浸渍管用MgO-MgO·Al2O3砖性能,以电熔镁砂、烧结镁铝尖晶石、板状刚玉为基础原料,添加不同含量的TiO2和ZrO2复合添加剂来制备MgO-MgO·Al2O3材料。研究了添加剂对材料体积密度、显气孔率、抗热震性、高温抗折强度... 为了提高RH炉浸渍管用MgO-MgO·Al2O3砖性能,以电熔镁砂、烧结镁铝尖晶石、板状刚玉为基础原料,添加不同含量的TiO2和ZrO2复合添加剂来制备MgO-MgO·Al2O3材料。研究了添加剂对材料体积密度、显气孔率、抗热震性、高温抗折强度和抗RH精炼渣侵蚀和渗透性的影响。结果表明:引入复合添加剂能促进MgO-MgO·Al2O3材料的烧结,提高材料的体积密度、高温抗折强度、抗热震性、抗渣侵蚀和渗透性,加入2%的TiO2和1%ZrO2时烧结性能最好,加入1%的TiO2和2%ZrO2时抗热震性最佳,加入2%的TiO2和2%ZrO2时高温抗折强度最大,抗渣侵蚀性和渗透性最好。 展开更多
关键词 mgo·al2o3材料 复合添加剂 RH炉浸渍管 物理性能
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GCr15轴承钢连铸过程MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物形成机理 被引量:10
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作者 张建斌 徐建飞 +3 位作者 王昆鹏 王郢 杨谱 陈廷军 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2023年第5期83-91,共9页
为了研究GCr15轴承钢浇铸过程MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物形成原因,以改善钢的可浇性,对LF结束、RH结束、中间包冲击区、中间包浇铸区进行夹杂物全流程分析。LF结束夹杂物主要为镁铝尖晶石,并含有少量钙铝酸盐夹杂物。RH真空处理后镁铝... 为了研究GCr15轴承钢浇铸过程MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物形成原因,以改善钢的可浇性,对LF结束、RH结束、中间包冲击区、中间包浇铸区进行夹杂物全流程分析。LF结束夹杂物主要为镁铝尖晶石,并含有少量钙铝酸盐夹杂物。RH真空处理后镁铝尖晶石夹杂物被高效化去除,钢液中仅剩少量低熔点和高熔点钙铝酸盐夹杂物,中间包浇铸时可以在钢液中检测到许多MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物。采用不含氧化镁的中间包覆盖剂和铝质中间包内衬,在不改变连铸其他工艺参数条件下,中间包MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物数量并没有得到显著降低,中间包钢液中仍然可以检测到许多MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物,这说明中间包钢-渣-耐火材料间的反应并不是MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物的生成原因。向铁质提桶取样器中加入成分以SiO_(2)、Cr_(2)O_(3)、Fe_(2)O_(3)为主的铬质引流砂,并利用该铁质提桶取样器对RH破空后钢水进行取样,尽管钢水总氧质量分数增加0.0001%,但可以在所取的钢样中检测到许多MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物,说明钢液的轻微氧化对MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物形成具有重要的影响。通过分析中间包覆盖剂成分,发现浇铸过程覆盖剂碱度偏低,Cr_(2)O_(3)和FeO含量偏高,且同一炉钢水浇铸后期覆盖剂中Cr_(2)O_(3)、FeO含量较浇铸前期有所降低,说明浇铸过程覆盖剂会向钢水传氧,由此造成对钢液的氧化,因此,覆盖剂成分的稳定控制对于轴承钢MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物的形成具有重要影响。 展开更多
关键词 轴承钢 连铸 mgo·al_(2)o_(3) 氧化 中间包 覆盖剂
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CaO-SiO2-Al2O3-CaF2系精炼渣对钢绞线用SWRH82B钢中D类夹杂物的控制研究 被引量:3
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作者 文坤 李晶 +1 位作者 闫威 孙彦辉 《有色金属科学与工程》 CAS 2019年第4期7-15,共9页
通过钢渣平衡实验研究,分析了精炼渣成分对82B钢液T.O和点状不变形夹杂物成分的影响;通过Fact-Sage热力学计算,得出硅锰脱氧82B钢中MgO·Al2O3尖晶石夹杂的生成条件.结果表明:降低精炼渣碱度、提高Al2O3含量均利于钢水全氧含量的降... 通过钢渣平衡实验研究,分析了精炼渣成分对82B钢液T.O和点状不变形夹杂物成分的影响;通过Fact-Sage热力学计算,得出硅锰脱氧82B钢中MgO·Al2O3尖晶石夹杂的生成条件.结果表明:降低精炼渣碱度、提高Al2O3含量均利于钢水全氧含量的降低;随着Al2O3含量的提高,复合氧化物夹杂的熔点升高.当熔渣碱度为0.93、Al2O3含量为5.1%时,夹杂物熔点最低;熔渣碱度为1.14、Al2O3含量为25.6%时,高Al2O3活度的熔渣导致MgO·Al2O3尖晶石夹杂生成;熔渣碱度为1.97、Al2O3含量为25.9%时,由于碱度升高,钢中无MgO·Al2O3尖晶石类夹杂物生成;熔渣碱度为0.93、Al2O3含量为5.1%时,由于Al2O3含量降低,钢中无MgO·Al2O3尖晶石类夹杂物生成,且夹杂物熔点较低. 展开更多
关键词 82B钢 精炼渣 夹杂物 镁铝尖晶石
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Thermodynamic Calculation of Inclusion Formation in Mg-Al-Si-O System of 430 Stainless Steel Melts 被引量:7
5
作者 JIANG Zhou-hua LI Shuang-jiang LI Yang 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2011年第2期14-17,共4页
A phase diagram was drawn through thermodynamic calculation to understand the equilibrium conditions of 2MgO · SiO2 , MgO · Al2O3 , 3Al2O3 · 2SIO2, and 2MgO·2Al2O3 · 5SiO2 formation in Mg-AI-S... A phase diagram was drawn through thermodynamic calculation to understand the equilibrium conditions of 2MgO · SiO2 , MgO · Al2O3 , 3Al2O3 · 2SIO2, and 2MgO·2Al2O3 · 5SiO2 formation in Mg-AI-Si-O system of 430 stainless steel melts at 1873 K. Further, the thermodynamic formation and transformation conditions of MgO · Al2O3 inclusion were discussed. The following results are obtained when ws, =0.26% and wo = 1.0 × 10^-5 in molten steel. The uniphase cordierite inclusion is difficult to exist stably; MgO· At203 inclusion cannot he formed in case of wAl being less than 1× 10^- 6 ; 3Al2O3 · 2SiO2 would change to MgO· Al2O3 and 2MgO · SiO2 in turn with increasing the Mg content when wAl is above 1.7× 10^- 6 ; with the formation of MgO · Al2O3 inclusion, A1 content increases with increasing Mg content when wMg is over 1. 7 × 10^- 9. For equilibrium condition and calculated steel composition, 2MgO·SiO2 inclusion would be formed ultimately and MgO · Al2O3 is almost inexistent. 展开更多
关键词 phase diagram thermodynamic calculation mgo · al2o3 inclusion 430 stainless steel
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气瓶钢精炼过程中的MgO·Al_2O_3夹杂物 被引量:3
6
作者 宋延琦 李京社 +2 位作者 李娇 王再飞 杨树峰 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第S1期130-134,共5页
研究了EAF-LF-VD-CC流程冶炼气瓶钢30CrMo时精炼过程中含MgO.Al2O3夹杂物的生成和转化,对夹杂物进行了三维分析观察.研究结果表明:LF精炼30min后夹杂物中Mg含量减小,Ca含量增加,MgO.Al2O3夹杂物消失.LF精炼后期Mg含量变化不大,Ca含量减... 研究了EAF-LF-VD-CC流程冶炼气瓶钢30CrMo时精炼过程中含MgO.Al2O3夹杂物的生成和转化,对夹杂物进行了三维分析观察.研究结果表明:LF精炼30min后夹杂物中Mg含量减小,Ca含量增加,MgO.Al2O3夹杂物消失.LF精炼后期Mg含量变化不大,Ca含量减小,未出现MgO.Al2O3夹杂物;VD精炼过程中夹杂物中的Mg含量增加,Ca含量变化不大,重新生成了MgO.Al2O3夹杂物;精炼过程中MgO.Al2O3夹杂物可以向复合夹杂物转变的,但为防止精炼后期MgO.Al2O3夹杂物重新生成必须保证钢液中具有一定的钙含量. 展开更多
关键词 气瓶钢 二次精炼 镁铝尖晶石
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镁对低碳铝镇静钢SPHC中夹杂物变性的影响 被引量:5
7
作者 冯捷 包燕平 崔衡 《特殊钢》 北大核心 2010年第6期16-20,共5页
运用热力学计算分析了镁对SPHC钢(0.065%C、0.025%Al)中夹杂物的作用,并结合80 t顶底复吹转炉流程工业试验,研究镁对SPHC钢中夹杂物的影响机理。热力学计算结果证明,当[Al]~2/a_([Mg])~3≤7.69×10^(10),钢中就会生成单独的MgO·... 运用热力学计算分析了镁对SPHC钢(0.065%C、0.025%Al)中夹杂物的作用,并结合80 t顶底复吹转炉流程工业试验,研究镁对SPHC钢中夹杂物的影响机理。热力学计算结果证明,当[Al]~2/a_([Mg])~3≤7.69×10^(10),钢中就会生成单独的MgO·Al_2O_3;对SPHC钢进行喂0.875 kg/t镁线的工业试验结果表明,镁处理可细化夹杂,使团簇状Al_2O_3变为细小的MgO·Al_2O_3夹杂,MnS夹杂也得到了变性,夹杂物数量减少。 展开更多
关键词 镁处理 SPHC钢 热力学计算 al2o3 mgo·al2o3
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铁铝尖晶石的合成及应用 被引量:11
8
作者 李国华 陈树江 刘正韬 《硅酸盐通报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第3期501-505,共5页
以铁鳞和特级矾土为原料,分别采用埋石墨和在试样中加入石墨两种方式合成铁铝尖晶石。利用XRD检测了合成试样的物相组成,采用SEM观察和分析了合成试样物相的微观形貌分布。将合成的铁铝尖晶石加入到MgO-MgO·Al2O3系耐火材料中,研... 以铁鳞和特级矾土为原料,分别采用埋石墨和在试样中加入石墨两种方式合成铁铝尖晶石。利用XRD检测了合成试样的物相组成,采用SEM观察和分析了合成试样物相的微观形貌分布。将合成的铁铝尖晶石加入到MgO-MgO·Al2O3系耐火材料中,研究了铁铝尖晶石含量对镁铝铁系耐火材料热震稳定性和挂窑皮性的影响。研究结果表明:采用埋石墨方式更有利于铁铝尖晶石的形成和致密化。当铁铝尖晶石含量为8%时,试样抗折强度剩余率为85%,比没加铁铝尖晶石的试样高,明显提高了热震稳定性;随着铁铝尖晶石含量的增加,挂窑皮效果增强,当铁铝尖晶石含量为8%时,砖与熟料之间结合紧密,而没有加入铁铝尖晶石的试样,砖与熟料之间有明显的缝隙。 展开更多
关键词 铁铝尖晶石 烧结法 mgomgo·al2o3系耐火材料
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水泥窑烧成带用方镁石-尖晶石砖的研究 被引量:6
9
作者 李国华 田志强 +2 位作者 陈树江 田琳 袁林 《材料导报(纳米与新材料专辑)》 EI CAS 2014年第1期328-330,共3页
主要研究铁鳞、高铁镁砂两种添加剂及两种添加剂的含量对水泥窑烧成带用方镁石-尖晶石砖结构与性能的影响,并重点研究挂窑皮性能。结果表明:加入铁鳞的试样气孔率高于加入高铁镁砂的试样,并随着加入量增加而升高;耐压强度随着铁鳞含量... 主要研究铁鳞、高铁镁砂两种添加剂及两种添加剂的含量对水泥窑烧成带用方镁石-尖晶石砖结构与性能的影响,并重点研究挂窑皮性能。结果表明:加入铁鳞的试样气孔率高于加入高铁镁砂的试样,并随着加入量增加而升高;耐压强度随着铁鳞含量增加而降低,高铁镁砂的加入引起砖的常温耐压强度不规则变化,当高铁镁砂含量为3%时,耐压强度最大;加入12%高铁镁砂的试样挂窑皮性能最好,抗渗透能力也较好。 展开更多
关键词 mgo-mgo·al2o3系耐火材料 铁鳞 高铁镁砂 挂窑皮性
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409L不锈钢中镁铝尖晶石夹杂物的生成研究 被引量:9
10
作者 李双江 李阳 +1 位作者 姜周华 梁连科 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期848-851,共4页
基于409L不锈钢VOD生产实际,分析了Al脱氧条件下MgO.Al2O3复合夹杂物的组成形态;同时采用热力学计算方法得出1873K时MgO,MgO.Al2O3和Al2O3的平衡相图,研究了MgO.Al2O3夹杂物生成与转变的热力学条件.结果表明,钢水中的尖晶石复合夹杂物中... 基于409L不锈钢VOD生产实际,分析了Al脱氧条件下MgO.Al2O3复合夹杂物的组成形态;同时采用热力学计算方法得出1873K时MgO,MgO.Al2O3和Al2O3的平衡相图,研究了MgO.Al2O3夹杂物生成与转变的热力学条件.结果表明,钢水中的尖晶石复合夹杂物中的MgO.Al2O3相呈非晶态结构,夹杂物尺寸在5μm左右.生产过程中,当钢水中Al的质量分数控制在0.04%,w(Mg)≥1.3×10-8时,钢水中即可生成MgO.Al2O3夹杂物;w(Mg)≥9.7×10-7时,MgO.Al2O3开始转变成为MgO夹杂. 展开更多
关键词 镁铝尖晶石 夹杂物 热力学分析 相图 409L不锈钢
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超细镁铝尖晶石粉体制备及表征 被引量:2
11
作者 李阳 李伟坚 +2 位作者 庄迎 王良猷 姜周华 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第S1期177-180,共4页
在实验室条件下分别进行了溶胶-凝胶法、凝胶-沉淀法和固相合成法实验,制备了不同粒度的镁铝尖晶石超细粉体,并对其进行了XRD分析,发现其相组成单一,纯度较高.经过激光粒度分析仪测得凝胶-沉淀法和固相合成法制得的粉体平均粒径分别为50... 在实验室条件下分别进行了溶胶-凝胶法、凝胶-沉淀法和固相合成法实验,制备了不同粒度的镁铝尖晶石超细粉体,并对其进行了XRD分析,发现其相组成单一,纯度较高.经过激光粒度分析仪测得凝胶-沉淀法和固相合成法制得的粉体平均粒径分别为505和1780nm,且分布比较均匀.通过SEM发现溶胶-凝胶法一次粒子为纳米级,团聚比较严重,在1000℃的最佳焙烧温度下可以获得比较完全的尖晶石相和团聚现象不很明显的镁铝尖晶石粉体. 展开更多
关键词 镁铝尖晶石 溶胶-凝胶法 凝胶-沉淀法 固相合成法
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天津钢管钢包包底铝镁尖晶石碳砖的改进 被引量:1
12
作者 郎克振 陆治超 +2 位作者 闫世宽 刘全超 郭飞 《四川冶金》 CAS 2011年第3期66-70,共5页
天津钢管公司钢包包底冲击区采用铝镁尖晶石碳砖砌筑,寿命低,成为制约钢包寿命提高的瓶颈环节。本文通过对铝镁尖晶石碳砖的使用情况、损毁机理进行分析,采取多种改进措施,研制出以特级矾土、棕刚玉、铝镁尖晶石、电熔镁砂、石墨为主要... 天津钢管公司钢包包底冲击区采用铝镁尖晶石碳砖砌筑,寿命低,成为制约钢包寿命提高的瓶颈环节。本文通过对铝镁尖晶石碳砖的使用情况、损毁机理进行分析,采取多种改进措施,研制出以特级矾土、棕刚玉、铝镁尖晶石、电熔镁砂、石墨为主要原料的改进铝镁尖晶石碳砖,钢包寿命提高了3~6炉,降低了消耗,提高了钢包运行的安全性。 展开更多
关键词 包底 铝镁尖晶石碳砖 损毁机理 改进
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钙处理对高碳铝镇静钢中夹杂物的影响 被引量:36
13
作者 高胜亚 姜敏 +1 位作者 侯泽旺 王新华 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2017年第4期25-30,共6页
为了研究高碳含硫铝镇静钢中夹杂物的控制策略,利用ASPEX自动扫描电镜研究了钙处理对高碳铝镇静钢中夹杂物形貌、成分等特征的影响。结果表明,钙处理后夹杂物并未由LF精炼结束时的MgO·Al_2O_3转变为低熔点钙铝酸盐,而是转变为x(MgO... 为了研究高碳含硫铝镇静钢中夹杂物的控制策略,利用ASPEX自动扫描电镜研究了钙处理对高碳铝镇静钢中夹杂物形貌、成分等特征的影响。结果表明,钙处理后夹杂物并未由LF精炼结束时的MgO·Al_2O_3转变为低熔点钙铝酸盐,而是转变为x(MgO·Al_2O_3)·(1-x)CaS复杂成分体系,夹杂物中MgO/Al_2O_3的质量比维持在1∶3不变。原因在于,钢液中w([S])/w(T[O])比较高,导致钙主要与硫结合生成CaS,而较少参与MgO·Al_2O_3的改性;精炼渣碱度低使得钙无法还原MgO。在此基础上对钙处理时夹杂物的生成与转变机理进行了讨论。 展开更多
关键词 高碳铝镇静钢 钙处理 夹杂物 CAS 镁铝尖晶石
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硅镇静钢钢包顶渣结壳原因分析及控制措施
14
作者 韩少伟 刘风刚 +3 位作者 朱良 韩凯峰 刘春阳 冀建立 《中国冶金》 CAS 北大核心 2020年第12期82-86,共5页
针对硅镇静钢生产过程中出现的钢包顶渣结壳问题,从炉渣成分、熔点、黏度及相组成等方面研究对比了常规炉次及异常炉次。结果表明,异常炉次的炉渣碱度较低,凝固过程中析出了大量镁铝尖晶石且出现聚集现象,导致炉渣黏度增大,钢包顶渣结壳... 针对硅镇静钢生产过程中出现的钢包顶渣结壳问题,从炉渣成分、熔点、黏度及相组成等方面研究对比了常规炉次及异常炉次。结果表明,异常炉次的炉渣碱度较低,凝固过程中析出了大量镁铝尖晶石且出现聚集现象,导致炉渣黏度增大,钢包顶渣结壳,而常规炉次炉渣碱度较高,炉渣物相中未发现镁铝尖晶石。为将所有炉次炉渣成分控制在合理范围,基于炉渣组成及来源进行了炉渣碱度预测,制定了根据转炉终点氧含量加入小粒白灰的措施,通过工业试验验证,有效避免了钢包顶渣结壳。 展开更多
关键词 钢包 顶渣结壳 硅镇静钢 渣改质 镁铝尖晶石
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低碳钢连铸坯质量缺陷分析及改进 被引量:3
15
作者 常镇韬 魏占山 +4 位作者 李壮 陈亮 邵振遥 于涛 李朝华 《铸造技术》 北大核心 2017年第11期2717-2720,共4页
使用不同的技术手段对冶金反应引起的非金属夹杂物和连铸坯缺陷进行了分析。结果表明,连铸坯试样中夹杂物分布不均匀,夹杂物的尺寸超过了20μm。一些薄膜状的非金属夹杂物由MnS和CaS组成。薄膜状的非金属夹杂物的形成与金属的脱硫相关... 使用不同的技术手段对冶金反应引起的非金属夹杂物和连铸坯缺陷进行了分析。结果表明,连铸坯试样中夹杂物分布不均匀,夹杂物的尺寸超过了20μm。一些薄膜状的非金属夹杂物由MnS和CaS组成。薄膜状的非金属夹杂物的形成与金属的脱硫相关。大量的薄膜状的非金属夹杂物主要由MnS夹杂所包起来的镁铝尖晶石组成。这是由于液态金属在脱氧过程中A1和MgO的存在造成的。有必要对于连铸坯在浇注前进行充分的吹氩搅拌。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 连铸 硫化锰 镁铝尖晶石
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超低氧含量弹簧钢中非金属夹杂物的控制 被引量:17
16
作者 李海波 王新华 +2 位作者 张玮 杨卫中 周德光 《炼钢》 CAS 北大核心 2008年第5期19-22,共4页
为了减小夹杂物对Al脱氧弹簧钢的危害,通过钢渣之间、钢液和夹杂物之间的反应尽快使脱氧产物Al2O3夹杂变性为低熔点的铝酸钙夹杂。炉渣w(CaO)/w(MgO)高,夹杂物更容易转变为铝酸钙夹杂物,炉渣w(CaO)/w(MgO)大于8时,在LF精炼中期,夹杂物... 为了减小夹杂物对Al脱氧弹簧钢的危害,通过钢渣之间、钢液和夹杂物之间的反应尽快使脱氧产物Al2O3夹杂变性为低熔点的铝酸钙夹杂。炉渣w(CaO)/w(MgO)高,夹杂物更容易转变为铝酸钙夹杂物,炉渣w(CaO)/w(MgO)大于8时,在LF精炼中期,夹杂物已经由MgO.Al2O3尖晶石向铝酸钙转变;炉渣的氧化性延缓了夹杂物向铝酸钙的转变;钢液S、Al含量低,夹杂物更容易控制在低熔点区域内。随着钢液T.O的降低,夹杂物中氧化物夹杂占的比例逐渐减少,CaS夹杂占的比例逐渐增加。 展开更多
关键词 弹簧钢 夹杂物 mgo·al2o3 铝酸钙
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Mg处理钢生成细小尖晶石夹杂物的研究 被引量:13
17
作者 沈春飞 蒋兴元 +2 位作者 李阳 龚伟 姜周华 《炼钢》 CAS 北大核心 2009年第5期52-54,77,共4页
采用热力学方法对镁处理钢中夹杂物的变性进行了计算,计算结果表明,钢中w(Als)=0.02%~0.05%,只要有微量镁的存在,就有可能生成单独的MgO·Al2O3在热力学计算的基础上,对轴承钢进行了镁铝合金脱氧实验研究,结果表明镁... 采用热力学方法对镁处理钢中夹杂物的变性进行了计算,计算结果表明,钢中w(Als)=0.02%~0.05%,只要有微量镁的存在,就有可能生成单独的MgO·Al2O3在热力学计算的基础上,对轴承钢进行了镁铝合金脱氧实验研究,结果表明镁铝合金处理钢液后,钢中的夹杂物主要以MgO·Al2O3夹杂物为主,随机分布在钢中,这种尺寸细小的尖晶石夹杂物对钢的疲劳等性能有害程度很小。溶解在轴承钢中的镁起到了球化碳化物的作用,并且随着镁铝合金中镁含量的增加,这种效果越明显。 展开更多
关键词 镁处理钢 热力学计算 mgo·al2o3 夹杂物
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合金钢中镁铝尖晶石夹杂物生成与转化热力学 被引量:3
18
作者 姜桂连 李京社 +2 位作者 李向东 王再飞 林晓川 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第S1期92-94,共3页
通过FactSage 6.0热力学软件计算,研究了合金钢中镁铝尖晶石(MgO.Al2O3)形成和向低熔点复合夹杂物转化的热力学条件,以及钙处理对钢液成分和夹杂物成分的影响.研究结果表明:钢中生成镁铝尖晶石夹杂物需要镁的含量较低;当钢液中溶解钙的... 通过FactSage 6.0热力学软件计算,研究了合金钢中镁铝尖晶石(MgO.Al2O3)形成和向低熔点复合夹杂物转化的热力学条件,以及钙处理对钢液成分和夹杂物成分的影响.研究结果表明:钢中生成镁铝尖晶石夹杂物需要镁的含量较低;当钢液中溶解钙的质量分数为1×10-6时,镁铝尖晶石会转化变成液态的复合夹杂物;随着钙加入量的增加,液态复合夹杂物中Al2O3和MgO的含量继续降低,CaO的含量继续增加,SiO2的含量较低,基本保持不变;随着钙加入量的增加,钢液中的氧含量会降低,镁含量增加. 展开更多
关键词 合金钢 非金属夹杂物 镁铝尖晶石 热力学
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