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25MnV系非调质钢奥氏体晶粒长大行为分析
1
作者 郝彦英 任书濠 +3 位作者 刘运娜 刘献达 宋仁伯 张朝磊 《河北冶金》 2025年第6期33-39,共7页
本文研究了25MnV系三种成分非调质钢在不同奥氏体化温度下保温0.5 h时原奥氏体晶粒长大规律。结果表明,随着加热温度升高,三种实验钢原始奥氏体晶粒尺寸呈阶段长大趋势。25MnV和25MnVNb钢在1 000~1 050℃保温时晶粒明显增大,在1 200℃... 本文研究了25MnV系三种成分非调质钢在不同奥氏体化温度下保温0.5 h时原奥氏体晶粒长大规律。结果表明,随着加热温度升高,三种实验钢原始奥氏体晶粒尺寸呈阶段长大趋势。25MnV和25MnVNb钢在1 000~1 050℃保温时晶粒明显增大,在1 200℃以上保温时几乎均大于170μm, 25MnVNb晶粒尺寸略低于25MnV,变化规律基本一致。25MnVNbTi钢保温温度在950~1 000℃时奥氏体晶粒尺寸明显增长,1 100℃保温温度下平均晶粒尺寸保持在120μm左右,晶粒尺寸增大幅度小于25MnV和25MnVNb, 1 150~1 200℃保温时原始奥氏体晶粒尺寸明显增大,1 250℃保温时晶粒尺寸未超过150μm, 1 100℃以上保温时晶粒尺寸明显小于25MnV和25MnVNb。三种实验钢奥氏体晶粒尺寸变化规律的不同主要是由钢中不同元素对奥氏体晶粒长大行为综合作用所导致。对于25MnVNb钢,经测算随温度升高达到1 068℃时,Nb元素固溶量达到0.02%,此时钢中Nb元素已全部固溶,NbC对原始奥氏体晶界钉扎作用基本消失,故原始奥氏体晶粒尺寸在该温度范围内明显增加。对于25MnVNbTi钢,低温段VC即快速回溶,导致晶粒长大速度略快,TiN对晶粒有明显细化作用,但由于第二相粒子尺寸增大,体积分数降低,其对奥氏体晶界钉扎作用逐渐减小,故1 150℃以上晶粒尺寸亦明显增大。 展开更多
关键词 非调质钢 25mnv 奥氏体 微合金化 晶粒长大 Nb TIN
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30MnVS非调质钢的本构模型与热加工图
2
作者 邓庆文 胡洪斌 +5 位作者 于凯昌 张宏涛 王国文 李航 邓磊 王新云 《锻压技术》 北大核心 2025年第7期248-254,共7页
非调质钢凭借其良好的强度-韧性协同效应及全生命周期低碳排放优势,广泛应用于发动机关键承力部件。通过Gleeble热模拟实验,研究了30MnVS非调质钢在不同变形温度(900~1200℃)、应变速率(0.01~10 s^(-1))及变形量(10%~50%)下的热变形行为... 非调质钢凭借其良好的强度-韧性协同效应及全生命周期低碳排放优势,广泛应用于发动机关键承力部件。通过Gleeble热模拟实验,研究了30MnVS非调质钢在不同变形温度(900~1200℃)、应变速率(0.01~10 s^(-1))及变形量(10%~50%)下的热变形行为,建立了考虑应变补偿效应的Arrhenius本构方程。结合Prasad能量耗散准则,构建了不同应变条件下30M nVS非调质钢的热加工图,明确了动态再结晶主导区与失稳风险域的工艺边界。研究表明:在900~1150℃高温区间与低于1s^(-1)的低应变速率区间的材料动态再结晶显著,峰值应力随温度升高呈现衰减特征,降幅超过30%。当应变量大于0.2时,需规避温度高于1000℃且应变速率超过1 s^(-1)的加工参数组合,避免流变失稳现象的发生。 展开更多
关键词 30mnvS非调质钢 本构模型 热加工图 高温塑性 动态再结晶
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载荷和频率对42CrMo4和38MnVS6磨损性能的影响
3
作者 蒋丽媛 徐继东 +4 位作者 丁丛 龚传声 熊培友 章健 朴钟宇 《材料保护》 2025年第10期135-146,共12页
为探讨42CrMo4与38MnVS6这2种合金钢活塞材料的磨损性能,在不同载荷与频率下,以GCr15钢球为配对副,分别对2种合金钢材料进行往复式干摩擦试验。采用激光扫描共聚焦显微镜获取相应的磨痕数据,分析磨损性能。采用扫描电镜观察磨损后的表... 为探讨42CrMo4与38MnVS6这2种合金钢活塞材料的磨损性能,在不同载荷与频率下,以GCr15钢球为配对副,分别对2种合金钢材料进行往复式干摩擦试验。采用激光扫描共聚焦显微镜获取相应的磨痕数据,分析磨损性能。采用扫描电镜观察磨损后的表面形貌,分析磨损机制。结果表明:在相同载荷条件下,相比于42CrMo4,38MnVS6的磨损体积和磨损率最大降低了79.0%和79.3%;在相同频率条件下,相比于42CrMo4,38MnVS6的磨损体积和磨损率最大降低了72.9%和70.3%。此外,稳定磨损状态下,38MnVS6具有更低的平均摩擦系数。在不同载荷与频率的试验工况下,2种合金钢材料的磨损机制均为黏着磨损与三体磨损的混合磨损机制,相较于42CrMo4,38MnVS6的磨损程度较低。分析可得,38MnVS6比42CrMo4具有更好的减摩耐磨性能,可被广泛用于活塞的制备。 展开更多
关键词 42CrMo4 38mnvS6 磨损性能 磨损形貌 磨损机制
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稀土Ce对F38MnVS非调质钢组织及CCT曲线的影响
4
作者 王禹程 李阳 +3 位作者 孙萌 毛昀惬 李天赐 姜周华 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第3期131-139,共9页
采用DIL805相变仪测定了未添加Ce和Ce含量为240×10^(-6)的F38MnVS非调质钢在不同冷却速度下的膨胀曲线,并结合金相-硬度法绘制了其连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了Ce对其CCT曲线的影响。结果表明:Ce的加入使F38MnVS钢的相变临界... 采用DIL805相变仪测定了未添加Ce和Ce含量为240×10^(-6)的F38MnVS非调质钢在不同冷却速度下的膨胀曲线,并结合金相-硬度法绘制了其连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了Ce对其CCT曲线的影响。结果表明:Ce的加入使F38MnVS钢的相变临界点A_(c1)、A_(c3)降低,减少了先共析铁素体的数量,增加了珠光体和粒状贝氏体的数量,细化了板条状马氏体,使铁素体、珠光体和贝氏体的转变区域变大,马氏体转变区域变小,CCT曲线左移。 展开更多
关键词 稀土Ce F38mnvS非调质钢 CCT曲线 显微组织 显微硬度
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结晶器电磁搅拌参数对25MnV叉车用钢连铸坯质量的影响研究
5
作者 陈然 王利波 《山西冶金》 2025年第8期139-140,143,共3页
为提升叉车用25MnV低合金钢铸坯的表面质量,对结晶器电磁搅拌参数对铸坯组织和性能的影响展开研究。通过在连铸过程中施加不同电流强度与搅拌方式(正搅与反搅),对铸坯中夹杂物特征、中心缩孔、裂纹等质量缺陷进行了系统分析。结果表明:... 为提升叉车用25MnV低合金钢铸坯的表面质量,对结晶器电磁搅拌参数对铸坯组织和性能的影响展开研究。通过在连铸过程中施加不同电流强度与搅拌方式(正搅与反搅),对铸坯中夹杂物特征、中心缩孔、裂纹等质量缺陷进行了系统分析。结果表明:在反搅条件下,随着搅拌强度增加,尺寸大于5μm的夹杂物显著减少;正搅时,夹杂物去除效果则随着电流、电压的减小而增强。电磁搅拌显著改善了铸坯的中心缩孔缺陷,对中间裂纹与中心裂纹也有一定改善作用,且反搅对角部裂纹的改善效果优于正搅。合理优化电磁搅拌参数可有效提升25MnV钢连铸坯的洁净度与致密性,为高性能叉车用钢的制造提供了工艺依据。 展开更多
关键词 25mnv钢 电磁搅拌 表面质量 非金属夹杂物
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36MnVS4非调质钢胀断连杆的胀断缺陷分析 被引量：1
6
作者 屈小波 安金敏 +2 位作者 张永奇 穆天柱 张朝磊 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期239-245,共7页
对36MnVS4非调质钢胀断连杆的断口不齐及掉渣胀断缺陷进行了分析。通过显微组织定量分析、断口形貌观察和力学性能测试,并与VW50030标准和T/CCMI 13.1—2021标准进行比较,结果表明:36MnVS4胀断连杆的显微组织为铁素体+珠光体,但缺陷连... 对36MnVS4非调质钢胀断连杆的断口不齐及掉渣胀断缺陷进行了分析。通过显微组织定量分析、断口形貌观察和力学性能测试,并与VW50030标准和T/CCMI 13.1—2021标准进行比较,结果表明:36MnVS4胀断连杆的显微组织为铁素体+珠光体,但缺陷连杆掉渣侧的铁素体含量为37.0%~39.8%,不符合标准要求。缺陷连杆的断面收缩率为51.0%~51.5%,超过30%~50%的标准要求。同时,在掉渣区域存在明显的韧性断裂区域,证明胀断过程存在塑形变形。因此,组织上铁素体含量超标,断面收缩率较大,导致胀断连杆的胀断性能较差,是产生胀断缺陷的主要原因。 展开更多
关键词 36mnvS4非调质钢 胀断连杆 掉渣 控锻控冷技术 断面收缩率
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正火温度对胀断连杆用36MnVS4和46MnVS5钢组织及性能的影响 被引量：1
7
作者 卢明霞 张磊 王新社 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第7期249-253,共5页
以目前广泛用于汽车胀断连杆的中碳非调质钢36MnVS4和46MnVS5钢为对象,对比研究了其不同正火温度下的力学性能差异和组织转变规律,并分析了强化机理。结果表明,随着正火温度的升高,36MnVS4钢和46MnVS5钢的屈服强度、抗拉强度和硬度均逐... 以目前广泛用于汽车胀断连杆的中碳非调质钢36MnVS4和46MnVS5钢为对象,对比研究了其不同正火温度下的力学性能差异和组织转变规律,并分析了强化机理。结果表明,随着正火温度的升高,36MnVS4钢和46MnVS5钢的屈服强度、抗拉强度和硬度均逐渐增加,且46MnVS5钢的抗拉强度和硬度均大于36MnVS4钢。当在990℃以下正火时,46MnVS5钢的屈服强度大于36MnVS4钢,而在990℃以上正火时,46MnVS5钢的屈服强度小于36MnVS4钢。1140℃以上正火时,36MnVS4钢断面收缩率和伸长率较46MnVS5钢更高,韧性较好。36MnVS4钢和46MnVS5钢力学性能上的差异主要是由于36MnVS4钢中先共析铁素体含量多于46MnVS5钢,且1200℃正火后的先共析铁素体中析出强化相V(C,N)也多于46MnVS5钢,因此36MnVS4钢的塑性更好。但从胀断连杆的生产工艺及性能要求出发,由于韧性的提高对连杆的胀断加工不利,而46MnVS5钢具有良好的综合力学性能且较36MnVS4钢更具成本优势,因此胀断连杆用钢宜选择46MnVS5钢。 展开更多
关键词 胀断连杆 36mnvS4钢 46mnvS5钢 正火温度 力学性能 先共析铁素体
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φ135 mm 48MnV钢曲轴磨削裂纹分析
8
作者 王强 赵四新 +1 位作者 余大江 高加强 《物理测试》 CAS 2024年第6期23-28,共6页
经过表面感应淬火和回火的φ135 mm规格48MnV钢曲轴连杆颈,在磨削探伤阶段发现表面存在龟甲状裂纹。利用体视显微镜、金相显微镜、能谱仪和硬度计等对φ135 mm规格48MnV曲轴连杆颈表面裂纹进行分析,确定连杆颈裂纹为磨削裂纹。裂纹仅存... 经过表面感应淬火和回火的φ135 mm规格48MnV钢曲轴连杆颈,在磨削探伤阶段发现表面存在龟甲状裂纹。利用体视显微镜、金相显微镜、能谱仪和硬度计等对φ135 mm规格48MnV曲轴连杆颈表面裂纹进行分析,确定连杆颈裂纹为磨削裂纹。裂纹仅存在于淬硬层表层,深度约340~510μm;淬硬层表层硬度最低,随后淬硬层硬度先升高,后趋于平缓,再缓慢降低至连杆颈基体硬度。由淬硬层到连杆颈基体的显微组织为:淬火马氏体+残留奥氏体→回火屈氏体+回火马氏体→回火马氏体→铁素体+珠光体。 展开更多
关键词 48mnv 曲轴 磨削裂纹 淬硬层
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Ce对曲轴钢49MnVS3中硫化物形态的影响
9
作者 马彦硕 李阳 +4 位作者 姜周华 孙萌 李天赐 马帅 刘航 《中国冶金》 CAS CSCD 北大核心 2024年第10期47-57,126,共12页
曲轴是一种极为重要的机械零部件,通常应用于各种发动机中,是内燃机将直线运动转化为旋转运动的重要部件。针对曲轴钢49MnVS3中硫化物形态控制问题,通过Olympus金相显微镜、Zeiss扫描电子显微镜以及OTS钢铁夹杂物自动分析系统对不同Ce... 曲轴是一种极为重要的机械零部件,通常应用于各种发动机中,是内燃机将直线运动转化为旋转运动的重要部件。针对曲轴钢49MnVS3中硫化物形态控制问题,通过Olympus金相显微镜、Zeiss扫描电子显微镜以及OTS钢铁夹杂物自动分析系统对不同Ce含量铸锭中硫化物形态、尺寸、分布及数量进行统计和分析,通过电解侵蚀的方法对硫化物的三维形态进行观察,并通过热压缩试验评价不同种类硫化物的变形能力。研究结果表明,随着钢中Ce含量的增加,钢中的大尺寸长条状MnS夹杂物逐渐转变为弥散分布的小尺寸球状(Ce,Mn)S复合夹杂物。钢中硫化物夹杂的长宽比和密度均发生了较大变化,夹杂物尺寸从4.6μm降到2.3μm,长宽比由2.9降到1.8,单位面积(mm2)夹杂物数量由32个增加到65个,铸锭中夹杂物的球化率显著提高。热压缩后,未添加Ce的试验钢中MnS夹杂物尺寸为20μm左右,呈垂直压缩方向的长线状,而加入Ce的试样中含Ce夹杂物未发生明显变形,仍保持了良好的弥散分布特征,这为高品质非调质钢制备技术的发展提供理论指导与技术支撑。 展开更多
关键词 曲轴钢49mnvS3 MnS夹杂物 稀土Ce 形貌 热压缩
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等温热处理对YF45MnV钢中硫化物的影响 被引量：17
10
作者 邵肖静 王新华 +4 位作者 王万军 杨成威 黄福祥 姜敏 邓小旋 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第10期80-84,共5页
汽车车轴用YF45MnV钢要求极低的总氧含量和适宜的硫含量,使得对其中硫化物尺寸和形态的控制,用传统的方法均无法有效的实现。本文提出对YF45MnV钢连铸坯等温热处理从而控制钢中硫化物的概念,并在实验室进行了详细研究。首先用thermo-cal... 汽车车轴用YF45MnV钢要求极低的总氧含量和适宜的硫含量,使得对其中硫化物尺寸和形态的控制,用传统的方法均无法有效的实现。本文提出对YF45MnV钢连铸坯等温热处理从而控制钢中硫化物的概念,并在实验室进行了详细研究。首先用thermo-calc热力学软件计算出理想条件下,YF45MnV钢中硫化锰大量析出温度为1416℃;在此基础上,进一步研究了不同热制度对钢中硫化物尺寸的影响;最后,为解决长时间保温处理造成的奥氏体的粗化问题,实验采用gleeble-1500热模拟实验机对等温处理后试样进行压缩实验。研究表明,合适的热处理参数能够将YF45MnV钢连铸坯中硫化物控制为较小尺寸和理想形态(纺锤状和近球形);等温处理后粗大的奥氏体,通过后续变形过程可以实现晶粒细化。 展开更多
关键词 YF45mnv钢 硫化物 热处理 晶粒尺寸
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连杆用36MnVS4钢的胀断性能 被引量：14
11
作者 师周龙 邵成伟 +3 位作者 惠卫军 张英建 徐乐 项金钟 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第4期42-45,共4页
对国内新开发的的胀断连杆用非调质钢36MnVS4性能进行了研究,结果表明,材料的显微组织为极细的铁素体+珠光体混合组织,钒等微合金化元素的加入使得晶粒更加细化;胀断结果显示,材料断口为典型的脆性解理断裂,胀断变形量很小,达到或超过传... 对国内新开发的的胀断连杆用非调质钢36MnVS4性能进行了研究,结果表明,材料的显微组织为极细的铁素体+珠光体混合组织,钒等微合金化元素的加入使得晶粒更加细化;胀断结果显示,材料断口为典型的脆性解理断裂,胀断变形量很小,达到或超过传统C70S6胀断效果;碳含量的降低引起组织变化,改善了切削加工性能;材料的强度增加,屈强比也显著提高,对连杆的轻量化设计和可靠性有显著的意义,可以用于胀断连杆。 展开更多
关键词 胀断 连杆 非调质钢36mnvS4 脆性断裂 显微组织
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38MnVS6非调质钢在汽车转向节上的应用 被引量：16
12
作者 刘栋林 谭利 +3 位作者 刘攀 何沂桂 雍歧龙 包耀宗 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第2期80-81,85,共3页
开发了一种汽车转向节用非调质钢38MnVS6,对非调质钢转向节的各项力学性能、组织进行了分析。结果表明,非调质钢38MnVS6转向节具有高强韧性,可满足转向节的性能要求;高性能非调质钢的应用,简化了生产工艺,在降低生产能耗的同时方便切削... 开发了一种汽车转向节用非调质钢38MnVS6,对非调质钢转向节的各项力学性能、组织进行了分析。结果表明,非调质钢38MnVS6转向节具有高强韧性,可满足转向节的性能要求;高性能非调质钢的应用,简化了生产工艺,在降低生产能耗的同时方便切削加工,对先进汽车制造的发展具有重要意义。 展开更多
关键词 转向节 非调质钢 38mnvS6 控锻-控冷
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电磁搅拌电流对30MnVS连铸坯显微组织的影响 被引量：12
13
作者 周兴海 李国忠 +2 位作者 袁婷 涂益友 蒋建清 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2009年第2期161-163,共3页
研究了电磁搅拌电流对易切削非调质钢30MnVS组织和性能的影响。结果表明,电磁搅拌电流由50A增至250A时,连铸坯的等轴晶率提高了53.3%。同时,C、S元素的偏析程度明显降低,下降幅度分别为50%和14.3%。搅拌电流的增大促进了组织中硫化物形... 研究了电磁搅拌电流对易切削非调质钢30MnVS组织和性能的影响。结果表明,电磁搅拌电流由50A增至250A时,连铸坯的等轴晶率提高了53.3%。同时,C、S元素的偏析程度明显降低,下降幅度分别为50%和14.3%。搅拌电流的增大促进了组织中硫化物形貌由杆状转变为球状和块状,分布更为均匀。硫化物形貌和分布的改进,改善了先共析铁素体的分布,从而促进轧材力学性能的提高,其抗拉强度提高了7.8%,伸长率增幅达到24.4% 展开更多
关键词 30mnvS 电磁搅拌 电流 硫化物
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25MnV钢“零保温”淬火状态下的组织与性能 被引量：11
14
作者 李安铭 黄丽娟 +2 位作者 王向杰 李小飞 陈昊 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第6期36-38,共3页
研究了“零保温”淬火状态下,25MnV钢的显微组织和力学性能,分析了马氏体的形态及转变特点。结果表明,在830～910℃,该钢的强硬性随淬火温度的增加而提高,910℃淬火达到最高值。淬火温度高于880℃后,“零保温”淬火的性能优于传统的保... 研究了“零保温”淬火状态下,25MnV钢的显微组织和力学性能,分析了马氏体的形态及转变特点。结果表明,在830～910℃,该钢的强硬性随淬火温度的增加而提高,910℃淬火达到最高值。淬火温度高于880℃后,“零保温”淬火的性能优于传统的保温淬火。25MnV钢“零保温”淬火得到极细的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒的细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关。 展开更多
关键词 25mnv钢 “零保温”淬火 抗拉强度 硬度 显微组织
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48MnV钢拉压疲劳过程中的磁记忆信号变化 被引量：17
15
作者 王翔 陈铭 徐滨士 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第15期1862-1864,共3页
为探索金属磁记忆信号在材料疲劳过程中的变化规律,选用48MnV钢为材料,以其疲劳极限为负载作标准拉压疲劳试验,并采用金属磁记忆诊断仪检测材料疲劳过程中磁记忆信号的变化。试验结果表明,磁记忆信号在整个疲劳过程中表现出振荡、突变... 为探索金属磁记忆信号在材料疲劳过程中的变化规律,选用48MnV钢为材料,以其疲劳极限为负载作标准拉压疲劳试验,并采用金属磁记忆诊断仪检测材料疲劳过程中磁记忆信号的变化。试验结果表明,磁记忆信号在整个疲劳过程中表现出振荡、突变和收敛三大规律,即:磁记忆信号随疲劳循环次数的增加而上下振荡;在500万次疲劳循环附近,磁记忆信号存在一个突变点;该突变点前后,磁记忆信号随疲劳循环次数增加均有明显的收敛现象。 展开更多
关键词 磁记忆 磁记忆信号 拉压疲劳 48mnv钢
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工艺参数对38MnVS钢锰系磷化膜表面形貌和耐蚀性的影响 被引量：6
16
作者 马冬威 史秋月 +3 位作者 袁国民 罗成 王敏 胡志华 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第8期221-225,共5页
目的研究磷化温度和时间对38MnVS钢磷化膜表面形貌、膜厚和耐蚀性的影响,获得38MnVS钢锰系磷化的最佳工艺参数。方法通过控制单因素变量,在不同磷化温度和时间下在38MnVS表面制备锰系磷化膜。通过扫描电镜(SEM)、测厚仪和硫酸铜点蚀测... 目的研究磷化温度和时间对38MnVS钢磷化膜表面形貌、膜厚和耐蚀性的影响,获得38MnVS钢锰系磷化的最佳工艺参数。方法通过控制单因素变量,在不同磷化温度和时间下在38MnVS表面制备锰系磷化膜。通过扫描电镜(SEM)、测厚仪和硫酸铜点蚀测试等方法,对38MnVS钢表面磷化膜形貌、膜厚及耐蚀性能进行了分析。结果 38MnVS钢表面磷化膜为非均匀形核,磷化膜晶粒首先形成于划痕和晶界处。随磷化时间延长,磷化膜晶粒迅速覆盖基体表面,磷化膜厚度和耐蚀性不断增加。当磷化时间大于15 min时,磷化膜性能变化不大。当磷化温度小于75℃时,不利于磷化膜的生长,磷化膜不能完全覆盖基体,磷化膜的厚度和耐蚀性较低。随磷化温度的升高,磷化膜晶粒不断长大,磷化膜厚度和耐蚀性迅速增加。当磷化温度超过95℃时,磷化膜性能增速下降。结论 38MnVS钢的最佳磷化工艺为:85℃,15 min。 展开更多
关键词 38mnvS钢 锰系磷化膜 磷化温度 磷化时间 表面形貌 耐蚀性 膜厚
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锻后控冷对38MnVS非调质钢晶内铁素体形成及韧性的影响 被引量：11
17
作者 赵秀明 毛向阳 +3 位作者 蔡璐 张进 余永兵 惠卫军 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期114-118,共5页
研究了锻后控冷工艺对中碳含钒微合金38MnVS非调质钢锻件晶内铁素体形成的影响，对锻后不同控冷工艺条件下微合金非调质钢锻件的显微组织、拉伸性能、冲击韧性和冲击断口进行了试验分析。结果表明，在正常的锻造加热温度（1180～1200℃... 研究了锻后控冷工艺对中碳含钒微合金38MnVS非调质钢锻件晶内铁素体形成的影响，对锻后不同控冷工艺条件下微合金非调质钢锻件的显微组织、拉伸性能、冲击韧性和冲击断口进行了试验分析。结果表明，在正常的锻造加热温度（1180～1200℃）和终锻温度（1000～1050℃）条件下，采用锻后快冷并在550℃左右保温缓冷的工艺条件，可抑制先共析铁素体沿原奥氏体晶界的析出，获得较多细小条、块状的晶内铁素体，微合金钢锻件的冲击韧性提高了近4倍，同时仍具有较高的强度，且塑性略有提高。 展开更多
关键词 38mnvS微合金钢 晶内铁素体 冲击韧性
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P110级25MnV钢石油套管热处理工艺的优化 被引量：24
18
作者 李亚欣 刘雅政 +2 位作者 赵金锋 邹喜洋 唐应波 《特殊钢》 北大核心 2009年第6期36-38,共3页
通过CCT曲线测定和热处理正交试验,研究了890～930℃25～45 min淬火和570～610℃50～80min回火参数对25MnV钢(%:0.25～0.30C、1.50～1.80Mn、0.06～0.15V)245 mm×12 mm管组织和力学性能的影响。结果表明,采用910℃35 min水淬+590℃... 通过CCT曲线测定和热处理正交试验,研究了890～930℃25～45 min淬火和570～610℃50～80min回火参数对25MnV钢(%:0.25～0.30C、1.50～1.80Mn、0.06～0.15V)245 mm×12 mm管组织和力学性能的影响。结果表明,采用910℃35 min水淬+590℃65 min回火,套管的综合力学性能最佳:屈服强度878～906MPa,抗拉强度923～963 MPa,伸长率16.6%～17.4%,满足标准要求。 展开更多
关键词 石油套管 25mnv钢 CCT曲线 热处理工艺 优化
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38MnVS6非调质钢两种高温本构模型的对比 被引量：11
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作者 王进 褚忠 张琦 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期81-86,共6页
采用Gleeble-1500热模拟实验机对38MnVS6非调质钢在温度为950～1200℃、应变速率为0.01～5s-1进行等温、等应变速率热压缩实验.依据实验所获得的流动应力曲线,分别采用双曲正弦形式的Arrhenius方程和BP人工神经网络模型建立该种钢的高... 采用Gleeble-1500热模拟实验机对38MnVS6非调质钢在温度为950～1200℃、应变速率为0.01～5s-1进行等温、等应变速率热压缩实验.依据实验所获得的流动应力曲线,分别采用双曲正弦形式的Arrhenius方程和BP人工神经网络模型建立该种钢的高温本构模型.分别统计计算两种模型预测值与实验值之间的相关系数和平均相对误差.结果表明：神经网络模型具有更高的精度,更适合用于该种钢的高温流动应力预测. 展开更多
关键词 38mnvS6 流动应力 Arrhenius方程 人工神经网络模型
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易切削非调质38MnVS钢中硫化物析出规律热力学分析 被引量：8
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作者 程慧静 王福明 +1 位作者 李长荣 李国忠 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第11期161-166,共6页
利用Thermo-Calc热力学计算软件对易切削非调质钢38MnVS中硫化物的析出进行计算模拟,并利用SEM对铸坯中MnS析出形貌进行观察,分析其析出规律。通过热力学计算得到38MnVS钢的相平衡等值图,并研究了C、Mn、Si、S、V各元素含量的变化对MnS... 利用Thermo-Calc热力学计算软件对易切削非调质钢38MnVS中硫化物的析出进行计算模拟,并利用SEM对铸坯中MnS析出形貌进行观察,分析其析出规律。通过热力学计算得到38MnVS钢的相平衡等值图,并研究了C、Mn、Si、S、V各元素含量的变化对MnS平衡析出规律的影响;利用Scheil-Gulliver模块模拟了38MnVS钢的凝固过程;通过对38MnVS连铸坯中硫化物三维形貌的观察,结果表明:从铸坯边缘到中心的1/2处,硫化物形貌渐变,由杆状变成片状,再到中心变成杆状、片状共存;杆状、片状硫化物均为共晶反应产物;当合金含量较高时,杆状硫化物向片状硫化物转变。 展开更多
关键词 38mnvS钢 硫化物 热力学 三维形貌
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