ML08AL冷镦钢生产实践 被引量：4

1

作者 成旭东 唐志军 徐学良 《中国冶金》 CAS 2011年第12期42-44,53,共4页

对邯钢三炼钢生产ML08AL冷镦钢连铸坯生产情况进行了分析和研究,对试生产过程中存在中间包浸入式水口堵塞问题进行了分析和解决,连拉炉数由3炉提高到15炉,生产成本大大降低,质量也明显提高。生产实践证明利用现有装备,通过优化生产工艺... 对邯钢三炼钢生产ML08AL冷镦钢连铸坯生产情况进行了分析和研究,对试生产过程中存在中间包浸入式水口堵塞问题进行了分析和解决,连拉炉数由3炉提高到15炉,生产成本大大降低,质量也明显提高。生产实践证明利用现有装备,通过优化生产工艺能够生产合格冷镦钢连铸坯,为开发更高级别的冷镦钢和规模化生产积累了很好的技术经验。 展开更多

关键词 ml08aL 水口堵塞 生产工艺 质量

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ML08Al钢精炼渣开发及铸坯洁净度研究 被引量：3

2

作者 何生平 汪灿荣 +3 位作者 赖兆奕 王谦 黄标彩 彭建昌 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第S1期18-21,共4页

在分析ML08Al冷镦钢对钢中夹杂要求的基础上,设计了LF精炼终渣的组成范围,并确定了相应的现场造渣制度.生产实践表明,精炼渣化渣情况良好,脱硫率较高,能满足生产要求.对连铸方坯洁净度研究表明,在目前生产工艺条件下,铸坯T[O]<20... 在分析ML08Al冷镦钢对钢中夹杂要求的基础上,设计了LF精炼终渣的组成范围,并确定了相应的现场造渣制度.生产实践表明,精炼渣化渣情况良好,脱硫率较高,能满足生产要求.对连铸方坯洁净度研究表明,在目前生产工艺条件下,铸坯T[O]<20×10-6,大样电解夹杂总量<10mg/10kg钢.同时对钙处理进行了相关热力学探讨,确定了钢中[Ca]的控制范围. 展开更多

关键词 ml08al钢 精炼渣 夹杂物 洁净度

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ML08Al钢的回火形变处理研究 被引量：1

3

作者 何珺 梁萌 +5 位作者 彭会芬 冯建航 姜延飞 宋开红 王荣伟 王井会 《河北工业大学学报》 CAS 2021年第2期30-36,共7页

以ML08Al冷镦钢为研究对象,研究了不同回火形变处理条件下,材料组织和力学性能的变化。研究发现,经过1150℃热轧后直接淬火,并于470~530℃进行回火形变处理,随回火温度降低,材料的强度略有增加,但塑性和韧性有所下降。回火后的显微组织... 以ML08Al冷镦钢为研究对象,研究了不同回火形变处理条件下,材料组织和力学性能的变化。研究发现,经过1150℃热轧后直接淬火,并于470~530℃进行回火形变处理,随回火温度降低,材料的强度略有增加,但塑性和韧性有所下降。回火后的显微组织由细小纤维状回火屈氏体和铁素体组成,且经过500℃回火形变处理的ML08Al钢具有最佳的力学性能(室温条件下,屈服强度为796 MPa,拉伸强度为812 MPa,延伸率为13.8%,断面收缩率为43.2%,冲击能量为186 J)。与热轧态的相比,延伸率和断面收缩率分别降低了55%和31%,抗拉强度与屈服强度分别提高了78%与124%,冲击能量提高了约8倍。即使在-60℃时,屈服强度为863 MPa,拉伸强度为880 MPa,延伸率为12.7%,断面收缩率为39.4%,冲击能量为147 J。理论计算结果表明:位错强化和细晶强化是导致ML08Al钢回火形变处理后强度提升的两个主要因素。 展开更多

关键词 ml08al钢 回火形变处理 强韧化 显微组织 热轧

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ML08Al冷镦钢的生产实践 被引量：4

4

作者 孔祥涛 王丽萍 +4 位作者 李舒笳 陈明跃 王莉 陈红 龚坚 《首钢科技》 2009年第3期22-25,29,共5页

通过优化ML08Al冷镦钢的脱氧工艺，提高Als／[N]比值，采用钙处理控制钢中硫、铝、钙三者之间的比值，保证连铸工艺生产过程顺行，解决了轧材冷加工过程的开裂问题。

关键词 ml08al 连铸 钙处理

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软吹氩流量对LF精炼ML08AL钢液中夹杂物的影响 被引量：2

5

作者 崔子龙 陈超 +3 位作者 李豪 任祥 刘志龙 王社斌 《太原理工大学学报》 CAS 北大核心 2017年第1期49-54,共6页

为实现钢液的洁净化,在安泰集团90tBOF-90tLF-150×150mm^2CC生产线上,调整LF精炼中软吹氩流量,并在不同精炼工序和结晶器中取样,用光学显微镜和扫描电镜(SEM-EDS)的分析结果,研究软吹氩流量对ML08Al钢液中夹杂物行为及钙处理对夹... 为实现钢液的洁净化,在安泰集团90tBOF-90tLF-150×150mm^2CC生产线上,调整LF精炼中软吹氩流量,并在不同精炼工序和结晶器中取样,用光学显微镜和扫描电镜(SEM-EDS)的分析结果,研究软吹氩流量对ML08Al钢液中夹杂物行为及钙处理对夹杂物的影响。研究结果表明:250~300L/min的软吹氩流量能有效地脱除钢液中的夹杂物,对>10μm的夹杂物脱除效果显著;在软吹前后,夹杂物平均尺寸从2.34μm减小到1.18μm,夹杂物面积分数从3 467.7μm^2/mm^2降低到413μm^2/mm^2.当软吹流量达到340L/min时,夹杂物的面积分数急剧上升,脱除效果变差。钙处理把铝脱氧产生的高熔点脆性Al_2O_3和MgO·Al_2O_3夹杂物变性为低熔点的钙铝酸盐类夹杂物;部分夹杂物变性为芯部是Al_2O_3外部包裹CaS的小尺寸球状复合夹杂物。 展开更多

关键词 ml08al LF 软吹流量 夹杂物分布 夹杂物脱除 钙处理

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ML08Al钢150mm×150mm连铸坯的生产实践 被引量：1

6

作者 郭平 郑颖 石玉宏 《特殊钢》 北大核心 2006年第3期51-52,共2页

包钢采用83t转炉，83t钢包炉（LF），6机6流150mm×150mm方坯连铸机生产低碳低硅铝镇静钢ML08Al（％：≤0．08C，0．20—0．50Mn，≤0．06Si，0．02Al）。生产实践表明，转炉出钢时用43％Al、13％Mn、2％Ti的铝锰钛合金替代铝锭进... 包钢采用83t转炉，83t钢包炉（LF），6机6流150mm×150mm方坯连铸机生产低碳低硅铝镇静钢ML08Al（％：≤0．08C，0．20—0．50Mn，≤0．06Si，0．02Al）。生产实践表明，转炉出钢时用43％Al、13％Mn、2％Ti的铝锰钛合金替代铝锭进行脱氧，可使钢中铝含量稳定在0．02％～0．09％；将钢中的硫含量降至0．01％以下时，可减少钢液中CaS的产生，基本消除中间包水口堵塞；转炉出钢过程减少下渣量，并加入400kg石灰，调整LF精炼过程脱氧剂加入量和加入时间，以减少回硅量，使钢中硅含量≤0．06％。 展开更多

关键词 150mm×150mm方坯 ml08al钢 连铸 工艺实践

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针对ML08Al小方坯表面质量问题的保护渣性能优化 被引量：4

7

作者 孙立根 樊赛 +2 位作者 朱立光 张奇 韩毅华 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2015年第6期134-140,共7页

某钢厂生产的ML08Al小方坯铸坯表面缺陷主要表现为角部钩状振痕和表面凹陷。现行保护渣成分和理化性能分析结果表明,渣中Fe2O3含量较高,导致保护渣保温能力下降、液渣层减薄;保护渣熔点较高,且出现分熔现象,影响了熔渣熔化的均匀性,易... 某钢厂生产的ML08Al小方坯铸坯表面缺陷主要表现为角部钩状振痕和表面凹陷。现行保护渣成分和理化性能分析结果表明,渣中Fe2O3含量较高,导致保护渣保温能力下降、液渣层减薄;保护渣熔点较高,且出现分熔现象,影响了熔渣熔化的均匀性,易结渣圈;保护渣不易结晶,恶化了ML08Al钢初始凝固时的均匀传热。针对铸坯出现的表面质量问题,明确了保护渣理化性能优化方向和思路,并结合结晶器内钢水凝固热力耦合模型的分析结果,提出适宜的保护渣熔点、黏度、熔速及碱度。实际生产表明,使用优化后的保护渣,铸坯表面质量得到明显改善。 展开更多

关键词 连铸 ml08al 保护渣 表面凹陷 角部钩状振痕

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日钢ML08Al冷镦钢炼钢工艺实践

8

作者 杨志雄 马启明 +1 位作者 孙喜发 金智启 《钢铁研究》 CAS 2012年第4期50-52,共3页

介绍了ML08Al冷镦钢在炼钢过程中的控制及生产情况,包括转炉冶炼过程中合金的选择,硅质量分数控制,吹氩站渣脱氧以减轻精炼炉的脱氧造白渣的压力,严格控制成分等。这些措施解决了连铸时水口堵塞问题,实现了ML08Al冷镦钢的批量生产。

关键词 ml08al钢 渣脱氧 硅质量分数

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非标异型紧固件ML08Al钢铆钉开裂原因分析和工艺改进 被引量：3

9

作者 赵满堂 陶群南 +1 位作者 陈永峰 陆继欢 《特殊钢》 2021年第3期39-41,共3页

分析表明非标异型紧固件ML08A1钢铆钉开裂由于材料原始屈服强度偏高、材料塑性差是造成铆钉翻边开裂的主要原因。通过优化成分控制在0.04%0.06%C、≤0.05%Si、0.30%0.35%Mn,Ti含量由0.021%降至0.001%,冶炼过程[N]控制小于30×10-6,... 分析表明非标异型紧固件ML08A1钢铆钉开裂由于材料原始屈服强度偏高、材料塑性差是造成铆钉翻边开裂的主要原因。通过优化成分控制在0.04%0.06%C、≤0.05%Si、0.30%0.35%Mn,Ti含量由0.021%降至0.001%,冶炼过程[N]控制小于30×10-6,使屈服强度由260264 MPa降至219226 MPa,降低材料加工硬化率,获得更高的塑性应变能力,保证铆钉深加工质量要求,百吨铆钉开裂率由原来的8%降低至0.33%左右。 展开更多

关键词 ml08al钢 非标异型紧固件 铆钉开裂 力学性能 材料塑性

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降低ML08Al低碳冷镦钢盘条热轧强度的工艺优化 被引量：2

10

作者 石敏 祝俊飞 +1 位作者 罗贻正 余剑 《山西冶金》 CAS 2018年第6期21-22,33,共3页

由于ML08Al冷镦钢盘条强度偏高,导致用户加工困难,进行了原因分析及试验研究。通过降低碳、硅、锰元素的含量,并提高RSM温度和吐丝温度,经少量和批量生产验证,ML08Al的强度满足了用户的要求。

关键词 ml08al 冷镦钢 盘条 强度 成分 温度

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酸溶铝在ML08Al钢中行为的研究 被引量：7

11

作者 贾育华 张治广 +2 位作者 赵艳军 薛正学 张德杰 《河北冶金》 2004年第2期12-14,46,共4页

对ML08A1钢中酸溶铝的行为进行了分析,探讨了酸溶铝对夹杂物和钢材性能的影响,认为在生产此钢种时,应有效提高钢的纯净度,控制钢中全铝含量在0.03%～0.06%,酸溶铝与总铝的比值不小于95%.

关键词 ml08aI 酸溶铝 夹杂物 纯净度 炼钢 质量控制

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ML08Al钢表面缺陷分析及改进措施 被引量：4

12

作者 孔俊其 张玉军 +4 位作者 王志义 阴俊峰 孙明义 张少博 王勇 《河北冶金》 2004年第2期47-49,60,共4页

对影响邢钢ML08A l冷镦性能的钢坯和盘条表面缺陷进行了分析,针对不同的表面缺陷采取了积极的改进措施,使ML08A l盘条的表面质量和冷镦合格率均有较大程度的提高。

关键词 ml08a1钢 表面缺陷 冷镦性能 盘条 炼钢

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ML08Al盘条冷镦稳定性研究 被引量：1

13

作者 凡俊 《福建冶金》 2019年第3期38-40,共3页

针对三钢在生产ML08Al盘条过程中存在的顶锻性能波动问题,从产品顶锻形貌着手,分析了影响ML08Al冷顶锻性能波动的因素,并制定了改善顶锻性能的工艺优化方案。

关键词 ml08al 顶锻性能 折叠 孔型优化 划伤 耳子 工艺优化

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ML08Al大方坯用保护渣的性能优化

14

作者 孙立根 马立波 +2 位作者 张奇 李晓斐 朱立光 《铸造技术》 CAS 北大核心 2017年第1期151-155,共5页

某钢厂生产的ML08Al大方坯主要存在表面凹坑、深振痕和卷渣等缺陷,其产生的原因主要是由于保护渣的润滑性能、粘度、熔点、熔速等不良因素造成的。基于现行保护渣理化性能检测结果,同时结合有限元计算分析模型,提出了保护渣理化性能优... 某钢厂生产的ML08Al大方坯主要存在表面凹坑、深振痕和卷渣等缺陷,其产生的原因主要是由于保护渣的润滑性能、粘度、熔点、熔速等不良因素造成的。基于现行保护渣理化性能检测结果,同时结合有限元计算分析模型,提出了保护渣理化性能优化思路和方向,并给出适宜的保护渣熔点、粘度、熔速及碱度。实际生产表明,保护渣优化后,铸坯表面品质得到明显改善。 展开更多

关键词 ml08al 大方坯 铸坯表面缺陷 保护渣

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ML08Al冷镦钢盘条的试制

15

作者 高永彬 王庆贤 +2 位作者 张吉伟 张军利 程培亮 《山东冶金》 CAS 2006年第2期54-55,共2页

介绍了采用“转炉-LF精炼-小方坯连铸机-高速线材轧机”工艺流程试制ML08Al冷镦钢的实践。通过控制化学成分、LF精炼、全过程保护浇注和控制冷却等工艺措施,生产的盘条化学成分稳定,组织、性能满足GB/T6478-2001要求。

关键词 ml08aI 冷镦钢 盘条 试制

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ML08Al冷镦钢可浇性工艺优化

16

作者 李栋 杨剑洪 +2 位作者 杨舟 刘远 陈永金 《柳钢科技》 2016年第5期1-4,共4页

分析造成ML08A1冷镦钢可浇性差、中间包水口絮流严重的原因,介绍在生产组织、生产节奏控制、衔接炉、白渣精炼、控Al和钙处理、软吹氩时间及镇静时间、连铸保护浇铸等方面实施的优化与改进及其效果。

关键词 ml08a1冷镦钢 可浇性 生产组织 衔接炉 白渣精炼 控Al 钙处理

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BOF-RH-CC与BOF-LF-CC流程对冷镦钢ML08A1洁净度的影响

17

作者 屠兴圹 徐建飞 +2 位作者 杨成威 苏振伟 黄云飞 《特殊钢》 2022年第3期56-59,共4页

分析了"BOF-RH-CC"和"BOF-LF-CC"两种工艺流程生产的ML08Al钢中非金属夹杂物类型数量密度及总氧变化。结果表明,两种流程转炉脱氧合金化后钢中非金属夹杂物主要为Al_(2)O_(3);采用"BOF-LF-CC"流程,LF精... 分析了"BOF-RH-CC"和"BOF-LF-CC"两种工艺流程生产的ML08Al钢中非金属夹杂物类型数量密度及总氧变化。结果表明,两种流程转炉脱氧合金化后钢中非金属夹杂物主要为Al_(2)O_(3);采用"BOF-LF-CC"流程,LF精炼结束钢中部分非金属夹杂物由Al_(2)O_(3)转变为Al_(2)O_(3)·CaO和Al_(2)O_(3)·MgO;而采用"BOF-RH-CC"流程,RH真空后钢中非金属夹杂物仍然以Al_(2)O_(3)为主。转炉出钢脱氧合金化后,钢水中总氧含量27.8×10^(-6)~31.5×10^(-6),经过LF精炼后,总氧含量为20.2×10^(-6)~22.5×10^(-6),而经过RH处理后,总氧含量为14.7×10^(-6)~15.3×10^(-6)。LF精炼和RH真空处理对夹杂物数量的去除率分别为49.6%和80.9%。因此,"BOF-RH-CC"工艺流程生产的ML08A1钢水洁净度优于"BOF-LF-CC"工艺流程生产的钢水。 展开更多

关键词 冷镦钢ml08al 非金属夹杂物 RH LF 洁净度

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ML08Al热轧盘条混晶原因的研究

18

作者 范芳东 《福建冶金》 2018年第1期50-52,共3页

热轧是生产线材产品的重要手段。混晶组织性能是钢铁材料内部十分常见的组织缺陷,本文对低碳冷镦用钢ML08Al盘条在生产过程中出现混晶组织的原因进行了分析研究,通过对吐丝机温度、加热制度等轧制参数进行优化调整和对比生产,得出吐丝... 热轧是生产线材产品的重要手段。混晶组织性能是钢铁材料内部十分常见的组织缺陷,本文对低碳冷镦用钢ML08Al盘条在生产过程中出现混晶组织的原因进行了分析研究,通过对吐丝机温度、加热制度等轧制参数进行优化调整和对比生产,得出吐丝温度过高是造成ML08Al盘条出现混晶的主要原因。 展开更多

关键词 混晶 晶粒 冷镦用钢 ml08al盘条

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钙处理过程中ML08Al钢非金属夹杂物变化热力学分析

19

作者 荆高扬 《金属制品》 2018年第1期59-61,共3页

ML08Al钢在浇注过程中水口易出现堵塞,降低生产效率。钢中存在大量的Al_2O_3及其他高熔点铝酸钙附着在水口表面并不断聚集是引起水口堵塞的主要原因。采用钙处理工艺可明显降低水口堵塞发生率,但水口堵塞现象仍时有发生。为寻找合适的... ML08Al钢在浇注过程中水口易出现堵塞,降低生产效率。钢中存在大量的Al_2O_3及其他高熔点铝酸钙附着在水口表面并不断聚集是引起水口堵塞的主要原因。采用钙处理工艺可明显降低水口堵塞发生率,但水口堵塞现象仍时有发生。为寻找合适的钙处理工艺条件,通过热力学计算得出1 600℃时钢水中Al-O、Al-Ca、Al-S平衡曲线,分析在钙处理过程中生成12CaO·7Al_2O_3时各主要元素质量分数控制区间,并将实际控制情况与理论计算结果进行对比,从理论上评价钙处理的控制水平。 展开更多

关键词 ml08a1 冷镦钢 钙处理 非金属夹杂物

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影响ML08Al钢冷顶锻开裂的原因分析

20

作者 陈建东 刘玉君 《河北冶金》 2017年第9期57-62,共6页

从生产工艺上分析了影响ML08Al钢冷顶锻开裂的原因。分析结果认为:[Al]s低,[N]含量高,[Al]s/[N]小于6.0的比例大,且冷墩前氮的时效硬化危害没有得到有效消除;保护渣卷入铸坯、钙处理效果不好等多方面因素导致了ML08Al钢冷顶锻开裂。

关键词 ml08al钢 冷顶锻开裂 原因

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