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Fe-Cr-Ni-Mn-W-Mo-V-Nb-N合金的晶界M6C 被引量:1
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作者 李玉清 冯永和 龚玉汉 《理化检验(物理分册)》 CAS 1991年第3期7-10,共4页
关键词 铁基 合金 晶界 电子衍射 m6c
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M2高速工具钢中M6C碳化物相的X射线研究
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作者 王乃富 石少均 《重特技术》 1990年第1期46-50,共5页
关键词 工具钢 m6c 碳化物 物相
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热处理对2100 MPa级不锈钢组织和性能的影响
3
作者 邱雨 刘振宝 +2 位作者 田帅 孟祺涵 尹建成 《钢铁》 北大核心 2025年第6期179-187,共9页
为了提高2100 MPa级超高强度不锈钢的疲劳性能,采用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)等手段研究了不同固溶温度和时效时间对试验钢的显微组织及力学性能、疲劳性能的影响规律,建立了热处理工艺-显微组织-性... 为了提高2100 MPa级超高强度不锈钢的疲劳性能,采用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)等手段研究了不同固溶温度和时效时间对试验钢的显微组织及力学性能、疲劳性能的影响规律,建立了热处理工艺-显微组织-性能3者之间的内在联系。结果表明,降低固溶温度(1100℃降至1070℃)可以减小平均晶粒尺寸,有效阻止疲劳裂纹的萌生与扩展,从而提高疲劳性能。但在1070℃固溶70 min后钢中还有较多粗大的M6C相未溶解,这使得有强化作用的合金元素溶入基体的含量减少,从而影响后续时效过程中析出沉淀硬化相,对强度造成不利影响;同时较多的M6C相会破坏基体的连续性,阻碍位错滑移,对塑韧性也造成不利影响。经过时效后,钢中析出细小且弥散分布的M2C相和Laves相,固溶温度为1080℃时,在二次时效时间由2 h增加至7 h的过程中,析出相体积分数增加,对位错的钉扎作用增强,使得强度和疲劳性能提高,但塑性和断裂韧性随之下降。综合考虑疲劳性能、强度和塑韧性,选择1080℃作为最佳的固溶温度,4 h作为最佳的二次时效保温时间,使用该制度试验钢的抗拉强度大于2100 MPa,屈服强度大于1700 MPa,伸长率大于10%,断面收缩率大于50%,断裂韧性大于60 MPa·m^(1/2),并兼有较好的疲劳性能。结果为通过组织调控提升钢的力学性能和疲劳性能提供了一定的指导意义。 展开更多
关键词 超高强度不锈钢 固溶温度 时效时间 疲劳性能 力学性能 m6c M2C相 LAVES相
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新型GH2070P铁镍基高温合金的微观组织与疲劳性能
4
作者 何鑫 操光辉 +3 位作者 严靖博 张鹏 刘鹏 李沛 《上海金属》 2025年第5期14-20,26,共8页
对GH2070P高温合金进行两次固溶处理,即在1060~1110℃保温0.5~2.0h水冷,随后在980~1020℃保温0.5~2.0h水冷。此后,分别在700和650℃以0.25%和0.70%的应变幅度进行疲劳试验。检测了疲劳试验后合金的微观组织和晶体学特征。结果表明:在70... 对GH2070P高温合金进行两次固溶处理,即在1060~1110℃保温0.5~2.0h水冷,随后在980~1020℃保温0.5~2.0h水冷。此后,分别在700和650℃以0.25%和0.70%的应变幅度进行疲劳试验。检测了疲劳试验后合金的微观组织和晶体学特征。结果表明:在700℃以0.25%的应变幅度疲劳试验后,GH2070P合金晶内有γ′相析出,晶界产生位错塞积;试验温度升高和热暴露时间延长均促进M23C6碳化物粗化和聚集,导致晶界的抗变形性能下降;在不同温度以不同应变幅度疲劳试验后合金中施密德因子大于0.4的晶粒均较多,说明合金具有良好的持久性能。 展开更多
关键词 铁镍基高温合金 疲劳 γ′相 M23C6碳化物
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深冷处理对含氮马氏体不锈钢组织及力学性能的影响
5
作者 安心 康燕 +3 位作者 王睿 范婧 于志强 闫志杰 《钢铁》 北大核心 2025年第6期160-169,共10页
7Cr14Mo含氮马氏体不锈钢具有高硬度、高强度、高耐磨等优良性能,在工业生产中应用十分广泛。由于钢中碳含量及其他合金元素含量较高,很容易形成共晶碳化物M7C3。采用淬火+深冷+回火的方法,达到了消除马氏体不锈钢中大块碳化物M23C6的... 7Cr14Mo含氮马氏体不锈钢具有高硬度、高强度、高耐磨等优良性能,在工业生产中应用十分广泛。由于钢中碳含量及其他合金元素含量较高,很容易形成共晶碳化物M7C3。采用淬火+深冷+回火的方法,达到了消除马氏体不锈钢中大块碳化物M23C6的效果。采用透射电镜(TEM)分析深冷处理对钢中第二相粒子的尺寸与分布的影响,并识别马氏体、残余奥氏体;通过扫描电子显微镜(SEM)观察断口形貌,分析裂纹萌生与扩展机制;通过拉伸试验测得试验钢的抗拉强度和伸长率,分析了显微组织和力学性能的影响规律。研究结果显示,在淬火+回火与淬火+深冷+回火试样中,随着回火温度的升高,残余奥氏体体积分数、M23C6的数量和尺寸均逐渐增大,而Cr2N的数量和尺寸均逐渐降低;且2种试样的冲击功和伸长率均逐渐增大,硬度和抗拉强度均逐渐减小。不同回火温度下,淬火+回火试样中析出的Cr2N数量和尺寸均小于淬火+深冷+回火试样;当回火温度为160℃和360℃时,淬火+深冷+回火试样中残余奥氏体体积分数、M23C6的数量和尺寸、冲击功均小于淬火+回火试样,而其硬度、抗拉强度均大于淬火+回火试样;但在回火温度为560℃时,淬火+深冷+回火试样的析出相与力学性能的变化规律与中低温回火试样的变化规律相反。研究结果揭示了微观组织在深冷处理中的演变规律,为建立微观组织与力学性能之间的联系提供了理论依据,对试验钢的工程实际应用具有一定的指导意义。 展开更多
关键词 7Cr14Mo钢 深冷处理 回火 M23C6 Cr2N 残余奥氏体 硬度 冲击功
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初生M_6C的形成及其对高钨铸造模具高温合金的影响 被引量:19
6
作者 郑运荣 郑亮 +1 位作者 曾强 阮中慈 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2004年第3期285-290,共6页
高钨铸造合金已用于铸造大型模具,由于大量初生M_6C碳化物的形成使模具变脆,需探明初生M_6C的形成条件,实验表明当含碳量超过0.15%时,合金中易析出初生M_6C,而10%Co起有效的抑制作用,初生M_6C是在1375℃时形成的,它对通过固-液范围的... 高钨铸造合金已用于铸造大型模具,由于大量初生M_6C碳化物的形成使模具变脆,需探明初生M_6C的形成条件,实验表明当含碳量超过0.15%时,合金中易析出初生M_6C,而10%Co起有效的抑制作用,初生M_6C是在1375℃时形成的,它对通过固-液范围的冷却速度十分敏感,快冷抑制它的形成,铸件中M_6C的形成存在明显的尺寸效应,枝晶间距大于150μm时的较厚截面极易形成毫米量级的M_6C,严重的损伤合金的高温强度。因此对大截面的模具合金,为防止初生M_6C的析出,合金中最好保持0.04%—0.07%C和10%—15%Co。 展开更多
关键词 模具高温合金 初生m6c 凝固组织 持久寿命
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Ta对低Cr高W铸造镍基高温合金显微组织的影响 被引量:21
7
作者 郑亮 谷臣清 张国庆 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2005年第2期194-198,共5页
用金相显微镜、定量金相、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDX)及 X 射线衍射(XRD)研究了 0%,4%,6%Ta(质量分数) 3 种成分的低 Cr 高 W 铸造镍基高温合金铸态及热暴露后的显微组织,结果表明:Ta 是强 MC 碳化物形成元素,它形成 MC 碳化物的倾... 用金相显微镜、定量金相、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDX)及 X 射线衍射(XRD)研究了 0%,4%,6%Ta(质量分数) 3 种成分的低 Cr 高 W 铸造镍基高温合金铸态及热暴露后的显微组织,结果表明:Ta 是强 MC 碳化物形成元素,它形成 MC 碳化物的倾向低于 Nb、高于 Ti,当合金中 Ta 的原子百分含量超过 Nb 3 倍时,Ta 在 MC 碳化物中的原子百分含量超过 Nb。Ta 是强γ′形成元素,它促进共晶γ′的形成,在合金成分中以等量原子百分含量的 Ta 代替 Al 不会改变合金的共晶γ′数量。在高 W 铸造高温合金中 M6C 是比 MC 更加稳定的碳化物,Ta 的加入不能抑制 1 100℃,500 h 长时热暴露后 MC 完全转变为粒状或片状 M6C。MC 分解时释放的碳还促使α(W,Mo)+C→M6C 反应。对 Ni-1.5Cr-10Co-16W-2Mo-5Al-1Ti-1Nb 基础成分合金,其最佳的含 Ta 量为 4% (质量分数),而且含碳量应低于 0.07%(质量分数)。 展开更多
关键词 镍基高温合金 MC碳化物 m6c碳化物 σ(W Mo)相 显微组织
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退火工艺对AMS 6308钢硬度及组织的影响 被引量:7
8
作者 彭涛 赵吉庆 +1 位作者 曹建春 杨钢 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期58-63,共6页
利用扫描电镜、透射电镜和硬度测试等方法研究了不同退火工艺对AMS 6308钢硬度及组织的影响。结果表明,提高退火温度,马氏体板条内位错密度降低,M6C的尺寸逐渐增加,硬度下降,但在750℃以上退火,进入二相区,空冷后产生二次马氏体,硬度回... 利用扫描电镜、透射电镜和硬度测试等方法研究了不同退火工艺对AMS 6308钢硬度及组织的影响。结果表明,提高退火温度,马氏体板条内位错密度降低,M6C的尺寸逐渐增加,硬度下降,但在750℃以上退火,进入二相区,空冷后产生二次马氏体,硬度回升。延长退火时间,马氏体板条回复逐渐充分,硬度开始下降较快,16h后组织变化不明显,M6C的含量变化不大,硬度变化也不大。退火软化程度主要受板条内位错密度的下降以及M6C的粗化控制。推荐退火温度选择700-720℃,退火时间不低于16h,720℃退火软化效果最佳。 展开更多
关键词 退火工艺 AMS 6308 退火硬度 m6c
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Thermodynamics analysis and precipitation behavior of fine carbide in K416B Ni-based superalloy with high W content during creep 被引量:5
9
作者 谢君 于金江 +1 位作者 孙晓峰 金涛 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2015年第5期1478-1483,共6页
The precipitation behavior of carbide in K416 B superalloy was investigated by means of creep measurement and microstructure observation. The results show that nanometer M6 C particles discontinuously precipitate in t... The precipitation behavior of carbide in K416 B superalloy was investigated by means of creep measurement and microstructure observation. The results show that nanometer M6 C particles discontinuously precipitate in the γ matrix or along the γ/γ′ interface of the alloy during high temperature tensile creep. Thereinto, the amount of fine M6 C carbide increases as creep goes on, and the coherent interfaces of M6 C phase precipitating from the γ matrix are {100} and {111} planes. The thermodynamics analysis indicates that the solubility of element carbon in the matrix decreases when the alloy is deformed by the axial tensile stress during creep, so as to cause the carbon segregating in the regions of stress concentration and combining with carbide-forming elements M(W, Co), which promotes the fine M6 C carbide to precipitate from the γ matrix. 展开更多
关键词 K416B Ni-based superalloy m6c carbide stress inducement thermodynamics analysis
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INCONEL617合金的高温时效析出相 被引量:4
10
作者 郭岩 周荣灿 +1 位作者 侯淑芳 林琳 《中国电力》 CSCD 北大核心 2012年第1期33-36,共4页
INCONEL 617合金(简称617合金)具有较好的高温强度、塑性以及良好的抗氧化、抗腐蚀性能,故可作为超超临界机组耐高温候选材料。为进一步了解617合金长期高温时效后的析出相及其组织结构,在760℃下对该合金进行长达10 000 h的时效试验,... INCONEL 617合金(简称617合金)具有较好的高温强度、塑性以及良好的抗氧化、抗腐蚀性能,故可作为超超临界机组耐高温候选材料。为进一步了解617合金长期高温时效后的析出相及其组织结构,在760℃下对该合金进行长达10 000 h的时效试验,借助扫描电镜和透射电镜等分析设备研究617合金高温时效处理(简称时效)后的析出相。结果表明:在760℃时效10 000 h过程中,617合金析出面心立方结构的M23C6、M6C碳化物和面心立方有序结构的γ′相,γ′相分布于晶内,M23C6和M6C碳化物在晶界和晶内均有析出;整个时效过程晶内析出相基本稳定;时效300~3 000 h过程中,晶界析出相均呈不连续分布,时效至5 000 h,晶界碳化物聚集且连续分布,晶界M6C碳化物数量明显增多;时效300 h后硬度明显升高,时效1 000 h后硬度达到最大值,时效5 000 h后硬度有一定幅度降低。 展开更多
关键词 INCONEL617合金 时效处理 M23C6 m6c γ′相 硬度
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10CrNi_(2)Mo_(3)Cu_(2)V耐热钢的高温析出与脆化机制 被引量:3
11
作者 赵吉庆 杨钢 +1 位作者 包汉生 彭涛 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期56-63,共8页
利用光学显微镜、扫描电镜、力学性能测试等方法,分析了10CrNi_(2)Mo_(3)Cu_(2)V耐热钢锻件的脆化原因,并研究了钢在1050~850℃区间的高温析出行为,及其对冲击韧性的影响。结果表明,锻件脆化由粗大的链状M6C相引起,950~850℃温度区间,... 利用光学显微镜、扫描电镜、力学性能测试等方法,分析了10CrNi_(2)Mo_(3)Cu_(2)V耐热钢锻件的脆化原因,并研究了钢在1050~850℃区间的高温析出行为,及其对冲击韧性的影响。结果表明,锻件脆化由粗大的链状M6C相引起,950~850℃温度区间,钢中发生M_(6)C相的高温析出行为,导致冲击韧性恶化。析出温度区间内,降低温度、延长时间均能促进析出相的形核与长大,使M_(6)C相含量增加,尺寸长大,分布更加聚集,逐渐形成链状形貌。Mo元素偏析能够提高M_(6)C相的开始析出温度、增加相含量。锻造温度是影响高温析出行为的关键因素,应控制终锻温度不小于950℃,避免锻后脆化。 展开更多
关键词 m6c 高温析出 脆化机制 终锻温度
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淬火温度对AMS 6308钢组织和性能的影响 被引量:14
12
作者 刘宝锋 杨钢 +1 位作者 华建社 杨沐鑫 《特钢技术》 CAS 2012年第3期12-17,共6页
研究了淬火处理(900℃~1010℃)对AMS6308钢(wt.%:0.1C、1.0Cr、1.97Ni、3.25Mo、2.0Cu、0.08V、0.83Si、Fe余量。)微观组织和力学性能的影响,结果表明,试验钢在915℃×0.5h油冷+(-80℃)×1h+205℃×2h回火后得到最佳的力... 研究了淬火处理(900℃~1010℃)对AMS6308钢(wt.%:0.1C、1.0Cr、1.97Ni、3.25Mo、2.0Cu、0.08V、0.83Si、Fe余量。)微观组织和力学性能的影响,结果表明,试验钢在915℃×0.5h油冷+(-80℃)×1h+205℃×2h回火后得到最佳的力学性能(Rm=1135MP,Rp0.2=880MP,A=16%,Z=63%,AKV2>125J,HRC=35)。 展开更多
关键词 AMS6308钢 淬火温度 m6c沉淀相 力学性能
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预备热处理对AMS6308钢组织及性能的影响 被引量:2
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作者 彭涛 曹建春 +1 位作者 杨钢 赵吉庆 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2016年第8期64-69,共6页
采用SEM、TEM和力学性能测试等手段,研究了预备热处理对AMS 6308钢组织及性能的影响。结果表明,980℃以下正火,随着温度的提高,M6C碳化物逐渐溶解,晶粒细小,淬火后马氏体板条均匀细小,碳化物呈球状或椭球状弥散分布在板条界和晶界上,碳... 采用SEM、TEM和力学性能测试等手段,研究了预备热处理对AMS 6308钢组织及性能的影响。结果表明,980℃以下正火,随着温度的提高,M6C碳化物逐渐溶解,晶粒细小,淬火后马氏体板条均匀细小,碳化物呈球状或椭球状弥散分布在板条界和晶界上,碳化物体积分数和位错密度较高,强度和冲击值逐渐增加。980℃以上正火,M6C碳化物溶解增多,晶粒开始长大,淬火后马氏体板条束尺寸也长大,碳化物体积分数和位错密度下降,强度和冲击值降低。推荐的预备热处理制度:正火温度为980-1 010℃,回火温度为680-700℃,经性能热处理后,AMS 6308钢体现出良好的强韧性匹配。 展开更多
关键词 预备热处理 AMS 6308钢 m6c碳化物 力学性能
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La含量对GH230合金组织和性能的影响 被引量:5
14
作者 陈石富 马惠萍 +1 位作者 鞠泉 赵光普 《中国冶金》 CAS 2009年第10期13-18,共6页
研究了La含量对GH230合金组织和性能的影响。结果表明,当合金La质量分数达到0.048%时,合金中析出新相——富镧相;而且合金含La量还影响晶界二次M23C6型碳化物析出形态,即晶界二次M23C6型碳化物形态逐渐由胞状(w(La)为0%试验合金)向片状(... 研究了La含量对GH230合金组织和性能的影响。结果表明,当合金La质量分数达到0.048%时,合金中析出新相——富镧相;而且合金含La量还影响晶界二次M23C6型碳化物析出形态,即晶界二次M23C6型碳化物形态逐渐由胞状(w(La)为0%试验合金)向片状(w(La)为0.026,w(La)为0.048%试验合金)、链状(w(La)为0.087%试验合金)转变。但是合金含La量对一次M6C型碳化物相数量、尺寸、分布以及合金基体的晶粒尺寸影响较小。La通过改变合金组织而影响其室温力学性能和927℃、62MPa条件下的持久寿命。 展开更多
关键词 GH230合金 富镧相 一次m6c型碳化物 二次M23C6型碳化物 持久性能
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Ni60A+WC增强Fe基梯度涂层中M_6C颗粒的析出特征研究(英文) 被引量:3
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作者 袁有录 李铸国 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S2期483-486,共4页
以Fe30自熔合金粉末和镍包覆碳化钨粉末(Ni60A+WC)为原料,利用等离子熔覆工艺在Q235表面制备了Ni60A+WC增强Fe基多层梯度涂层。研究了铁基涂层中"富钨"型碳化物M6C的析出特征。结果表明,梯度涂层中析出的"富钨"型... 以Fe30自熔合金粉末和镍包覆碳化钨粉末(Ni60A+WC)为原料,利用等离子熔覆工艺在Q235表面制备了Ni60A+WC增强Fe基多层梯度涂层。研究了铁基涂层中"富钨"型碳化物M6C的析出特征。结果表明,梯度涂层中析出的"富钨"型碳化物特征与Ni60A+WC含量有关,随着Ni60A+WC含量逐渐递增(0,10,20,30,40,50,质量分数,%),梯度涂层中出现了两类不同的"富钨"型M6C碳化物。第1类为枝晶间共晶碳化物M6C(Ni60A+WC含量小于30%),M6C中钨/铁元素的质量比小于5.29,形貌特征为片层状和粒状。第2类为块状小晶面初生碳化物M6C(Ni60A+WC含量大于30%),M6C中钨/铁元素的质量比大于5.29,形貌为多角块状、团簇状或等轴状。 展开更多
关键词 析出 m6c WC 碳化物 梯度涂层
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冷却方式对K416B合金显微组织和力学性能的影响 被引量:2
16
作者 杨林 朱玉平 +2 位作者 盛乃成 于金江 孙晓峰 《沈阳工业大学学报》 CAS 北大核心 2023年第2期151-155,共5页
为了明确K416B合金铸态组织和性能不稳定的原因,通过不同冷却方式制备了K416B合金,研究冷却方式对K416B合金组织和力学性能的影响.结果表明:合金铸态组织和力学性能受冷却方式影响较大.单壳方式下合金MC碳化物多呈骨架状,共晶含量较高;... 为了明确K416B合金铸态组织和性能不稳定的原因,通过不同冷却方式制备了K416B合金,研究冷却方式对K416B合金组织和力学性能的影响.结果表明:合金铸态组织和力学性能受冷却方式影响较大.单壳方式下合金MC碳化物多呈骨架状,共晶含量较高;埋砂方式下合金MC碳化物呈块状,共晶含量较低;单壳和埋砂两种方式下合金共晶形貌呈蜂窝状,γ′相尺寸较小,MC碳化物形貌完好,合金室温拉伸强度和持久寿命较高;一直埋砂方式下合金共晶形貌多为块状,部分MC碳化物分解为M6C,γ′相发生了明显粗化,合金室温拉伸强度和持久寿命显著下降. 展开更多
关键词 镍基高温合金 冷却方式 共晶 MC碳化物 m6c碳化物 γ′相 室温拉伸试验 持久性能
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铁钼碳硅合金中M_6C相含量、组成结构及点阵常数的测定 被引量:2
17
作者 卢翠芬 陆金生 潘复生 《冶金分析》 CAS CSCD 北大核心 1991年第1期22-24,共3页
本文采用电解萃取相分析方法,研究了铁、钼、碳系合金加入不同硅量,经1100、1180、1200℃淬火温度处理之后,M_6C相量及组成结构的变化:随着合金中硅含量增加,M_6C中的硅含量也增加;采用APD-10X射线衍射仪,在阳极沉淀粉末中,混入适量多... 本文采用电解萃取相分析方法,研究了铁、钼、碳系合金加入不同硅量,经1100、1180、1200℃淬火温度处理之后,M_6C相量及组成结构的变化:随着合金中硅含量增加,M_6C中的硅含量也增加;采用APD-10X射线衍射仪,在阳极沉淀粉末中,混入适量多晶硅标准样品,混合均匀后涂布在单晶硅载片上,采用三点抛物线拟合法测定微量萃取粉末样品中M_6C相的点阵常数.本法可以校准由于制样厚度差异而造成的点阵常数值的偏离.使该合金中M_6C相点阵常数的变化测得更加精确.发现M_6C相中硅含量增加,点阵常数值下降. 展开更多
关键词 铁钼碳硅合金 m6c 相量 组成结构
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长期时效对低碳Ni-Cr-W-Mo耐热合金组织和力学性能的影响 被引量:1
18
作者 陈石富 马惠萍 +2 位作者 鞠泉 张北江 赵光普 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期47-51,共5页
研究了长期时效对低碳Ni-Cr-W-Mo耐热合金组织和力学性能的影响。结果表明,长期时效后低碳Ni-Cr-W-Mo耐热合金存在3种析出相:M6C型初生碳化物相、二次M23C6型碳化物相和μ相;其中M6C型初生碳化物相存在于供应态和时效态。因为合金含碳量... 研究了长期时效对低碳Ni-Cr-W-Mo耐热合金组织和力学性能的影响。结果表明,长期时效后低碳Ni-Cr-W-Mo耐热合金存在3种析出相:M6C型初生碳化物相、二次M23C6型碳化物相和μ相;其中M6C型初生碳化物相存在于供应态和时效态。因为合金含碳量低,所以合金在750℃时效超过200h和在900℃时效超过100h时,就析出μ相。合金在750℃时效至1 000h时,随着时效时间的延长,合金硬度值不断增加;而合金在900℃时效至1 000h时,随着时效时间的延长,合金硬度值首先增加至最大值,随后合金硬度值随着时效时间的延长而降低;这是因为二次M23C6型碳化物析出形态在时效过程中发生了变化。合金时效前后的室温拉伸性能数据证实微量μ相对合金室温拉伸影响很小。 展开更多
关键词 低碳Ni—Cr-W—Mo耐热合金 Μ相 一次m6c型碳化物 二次M23C6型碳化物 硬度
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不同Mo、W含量叶片用GY200镍基合金中碳化物的析出行为 被引量:8
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作者 龚志华 杨钢 +1 位作者 马龙腾 定巍 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第9期83-88,共6页
利用微观组织分析及化学相分析的方法研究了9种不同Mo、W含量的汽轮机叶片用GY200镍基合金中碳化物及γ'强化相的析出规律。结果表明,合金中出现MC、M_6C、M_(23)C_6型碳化物,MC相由一次未溶TiC和少量二次析出的TiC组成,MC相含量随W... 利用微观组织分析及化学相分析的方法研究了9种不同Mo、W含量的汽轮机叶片用GY200镍基合金中碳化物及γ'强化相的析出规律。结果表明,合金中出现MC、M_6C、M_(23)C_6型碳化物,MC相由一次未溶TiC和少量二次析出的TiC组成,MC相含量随W、Mo添加量增加而增加。M_6C在1080℃就开始析出,对于GY200镍基合金,M_6C析出条件可由Cr/(Cr+Mo+0.7W)≤0.847(at%)经验公式来表达。Mo添加后,M_(23)C_6含量随W添加量的增加有减少趋势。Mo促进TCP相析出的动力学比W元素的要强,利用W来替代部分Mo,能够减少Laves相、TCP相的析出。W添加4%以内将明显改善合金高温强塑性。 展开更多
关键词 GY200 镍基合金 M23C6 m6c 动力学
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大型镍基高温合金铸件中初生M_6C碳化物的分布规律 被引量:8
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作者 赵会彬 冯微 周同金 《铸造技术》 北大核心 2017年第6期1288-1291,共4页
采用真空感应熔炼法制备一种大型镍基高温合金铸件。对铸件本体取完整的横截面进行宏观腐蚀,并利用OM、SEM和EDS对截面不同区域进行显微组织分析。结果表明:铸件截面的宏观组织区域分为激冷晶区、柱状晶区、等轴晶区和心部细晶区。激冷... 采用真空感应熔炼法制备一种大型镍基高温合金铸件。对铸件本体取完整的横截面进行宏观腐蚀,并利用OM、SEM和EDS对截面不同区域进行显微组织分析。结果表明:铸件截面的宏观组织区域分为激冷晶区、柱状晶区、等轴晶区和心部细晶区。激冷晶区富集初生M_6C碳化物,其体积分数高达40.2%。等轴晶、心部细晶和柱状晶区,M_6C体积分数显著减少,分别为6.5%,1.3%和0。在上述不同区域,M_6C的成分相对固定,为73.8%~78.5%的W,其他为少量的Ni、Co、Cr。M_6C碳化物富含Nb、Ta和Ti,靠近冒口区W含量略高。共晶γ'成分稳定,不同区域无明显差异。 展开更多
关键词 初生m6c 铸件 镍基高温合金
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