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L80-13Cr钢级油管管体裂纹分析
1
作者 陈东东 《内蒙古石油化工》 2025年第10期46-49,共4页
某批油管在车丝前外观检验过程中,监理人员发现L80-13Cr钢级油管管体在加厚端位置存在横向裂纹缺陷,但是在热处理后的超声波和磁粉探伤过程中却未发现报警缺陷。采用观察分析、化学成分分析、力学拉伸实验、金相检验分析、综合分析等方... 某批油管在车丝前外观检验过程中,监理人员发现L80-13Cr钢级油管管体在加厚端位置存在横向裂纹缺陷,但是在热处理后的超声波和磁粉探伤过程中却未发现报警缺陷。采用观察分析、化学成分分析、力学拉伸实验、金相检验分析、综合分析等方法对油管加厚端裂纹进行分析。研究结果表明,无损探伤过程中未发现问题,可能是由于管端盲区的存在导致漏检,同时裂纹特征(如细小裂纹、表面氧化物填充等)也影响了探伤信号的检测。依据裂纹的形貌、走向可知裂纹旁无脱碳现象,判定横向裂纹是在热处理之后形成的,属于应力开裂,其形成原因主要包括热处理过程中加热和冷却速度不均匀、材料特性以及加工过程中的应力累积,从而导致裂纹的产生。 展开更多
关键词 l80-13Cr钢级油管 横向裂纹 应力释放 质量控制
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L80-13Cr油井管的研制及耐腐蚀性能研究 被引量：9
2
作者 宋江波 米永峰 +4 位作者 姜海龙 姚晓乐 刘玉荣 郭智韬 张学颖 《钢管》 CAS 2022年第1期44-47,共4页
分析了L80-13Cr油井管的化学成分和技术条件要求,阐述了L80-13Cr油井管的轧制工艺,研究了L80-13Cr油井管的耐CO_(2)腐蚀性能.研究结果表明,L80-13Cr油井管热处理后的性能满足使用要求,且韧性较高;在相同腐蚀条件下,L80-13Cr在气相中的... 分析了L80-13Cr油井管的化学成分和技术条件要求,阐述了L80-13Cr油井管的轧制工艺,研究了L80-13Cr油井管的耐CO_(2)腐蚀性能.研究结果表明,L80-13Cr油井管热处理后的性能满足使用要求,且韧性较高;在相同腐蚀条件下,L80-13Cr在气相中的腐蚀速率约为N80Q的1/30,在液相中的腐蚀速率约为N80Q的1/300,仅发生轻微腐蚀,耐蚀性较好. 展开更多
关键词 油井管 l80-13Cr 耐CO_(2)腐蚀 力学性能
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27Mn5调质N80Q、L80油井管的生产实践 被引量：4
3
作者 解德刚 王长顺 +1 位作者 邸军 刘兴春 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第4期191-193,共3页
通过对27Mn5钢的硬度、淬透性及调质工艺参数的研究,得到力学性能和硬度满足N80Q和L80油井管要求的调质工艺参数。生产实践表明,用27Mn5调质生产N80Q、L80油、套管的工艺完全可行,但不适合同级别接箍坯料的生产。
关键词 N80Q 调质 l80 油井管
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APIL80套管的膨胀性能试验研究 被引量：3
4
作者 潘志勇 高万夫 +2 位作者 高伟 冯耀荣 林凯 《石油机械》 北大核心 2007年第4期5-7,69,共3页
可膨胀管膨胀性能的好坏是决定膨胀作业能否成功的关键。以APIL80套管为研究对象,进行了套管径向膨胀20.5%和25.5%的膨胀试验,对套管膨胀前后的几何精度和力学性能变化进行了对比研究。试验研究结果表明,膨胀改变了套管的力学性能,使其... 可膨胀管膨胀性能的好坏是决定膨胀作业能否成功的关键。以APIL80套管为研究对象,进行了套管径向膨胀20.5%和25.5%的膨胀试验,对套管膨胀前后的几何精度和力学性能变化进行了对比研究。试验研究结果表明,膨胀改变了套管的力学性能,使其强度和硬度增加,而塑性降低,但套管在膨胀后仍具有较大的塑性变形空间,在膨胀后的使用中不会出现脆性开裂,同时表明套管膨胀后的相关指标满足API标准,说明L80套管是适合于膨胀的。膨胀试验研究对于可膨胀管的研究开发及制造具有重要指导意义。 展开更多
关键词 可膨胀管 API l80套管 膨胀性能 试验研究
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L80-13Cr特殊螺纹加厚油管的研发 被引量：3
5
作者 朱林 赵映辉 程向龙 《钢管》 CAS 2017年第2期57-61,共5页
介绍了L80-13Cr特殊螺纹加厚油管的研发试制情况。通过分析L80-13Cr钢的变形特点并结合实际的生产经验,确定了管端加厚工艺;通过分析L80-13Cr钢的力学性能特性,设定了奥氏体化温度为980℃、加热后在空气中自然冷却至50℃以下的热处理方... 介绍了L80-13Cr特殊螺纹加厚油管的研发试制情况。通过分析L80-13Cr钢的变形特点并结合实际的生产经验,确定了管端加厚工艺;通过分析L80-13Cr钢的力学性能特性,设定了奥氏体化温度为980℃、加热后在空气中自然冷却至50℃以下的热处理方案。试验结果表明:L80-13Cr特殊螺纹加厚油管的加厚端尺寸和显微组织均满足设计要求,管体和管端的力学性能均匀;拉伸性能、冲击韧性和硬度均满足API Spec 5CT—2011规范的要求。 展开更多
关键词 抗CO2腐蚀 l80-13Cr 加厚 油管 Δ铁素体 应力-应变曲线
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L80油管腐蚀穿孔原因 被引量：10
6
作者 龚丹梅 余世杰 +1 位作者 袁鹏斌 帅亚民 《腐蚀与防护》 北大核心 2014年第9期959-963,共5页
厄瓜多尔某井在生产作业中油管腐蚀穿孔,为了弄清油管穿孔原因,对穿孔油管宏观形貌、材料化学成分、金相组织等进行了分析,并采用扫描电子显微镜观察油管内壁腐蚀微观形貌,利用能谱仪分析内壁腐蚀产物。结果表明,油管腐蚀具有二氧化碳... 厄瓜多尔某井在生产作业中油管腐蚀穿孔,为了弄清油管穿孔原因,对穿孔油管宏观形貌、材料化学成分、金相组织等进行了分析,并采用扫描电子显微镜观察油管内壁腐蚀微观形貌,利用能谱仪分析内壁腐蚀产物。结果表明,油管腐蚀具有二氧化碳腐蚀的特征。井底CO2溶解于原油中的水形成碳酸容易造成内壁严重腐蚀,失效油管服役井段温度为CO2腐蚀速率较大的温度区间,原油中氯离子的存在对腐蚀起到催化促进作用。 展开更多
关键词 l80油管 二氧化碳腐蚀 失效分析
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L80-1石油套管表面缺陷产生原因分析及改进 被引量：2
7
作者 田相元 闫安庆 +1 位作者 姚勇 冀鸰 《钢管》 CAS 2022年第2期47-49,共3页
针对L80-1石油套管在生产过程中产生的几种具有裂纹特征的缺陷,介绍了L80-1套管的材料和生产工艺,分析了三种缺陷的宏观及微观形貌特征,并结合现场热轧、热处理、探伤等情况,推断缺陷可能产生的原因,采取相应的改进措施,使缺陷得到了有... 针对L80-1石油套管在生产过程中产生的几种具有裂纹特征的缺陷,介绍了L80-1套管的材料和生产工艺,分析了三种缺陷的宏观及微观形貌特征,并结合现场热轧、热处理、探伤等情况,推断缺陷可能产生的原因,采取相应的改进措施,使缺陷得到了有效控制。 展开更多
关键词 套管 l80-1 裂纹 缺陷
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探索高温高压高产气井13Cr-L80油套管磨损规律的正交试验分析 被引量：3
8
作者 柳军 王建勋 +3 位作者 郭晓强 王国荣 方达科 魏安超 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第6期1047-1054,共8页
针对南中国海高温高压高产(三高)气井流体诱发油管柱振动引起的磨损失效问题,借助UMT-TRIBOLAB往复式摩擦磨损试验机,开展13Cr-L80油套管磨损正交试验,采用极差分析法和方差分析法,探讨作业参数对油管磨损量和摩擦系数的影响规律。研究... 针对南中国海高温高压高产(三高)气井流体诱发油管柱振动引起的磨损失效问题,借助UMT-TRIBOLAB往复式摩擦磨损试验机,开展13Cr-L80油套管磨损正交试验,采用极差分析法和方差分析法,探讨作业参数对油管磨损量和摩擦系数的影响规律。研究发现:(1)油套管磨损形式以磨粒磨损和黏着磨损为主,局部出现微小的腐蚀磨损;(2)影响油管柱(以下均简称油管)磨损量的显著性顺序为:接触载荷>往复行程>摩擦频率>完井液密度>磨损时间,影响油管摩擦系数的显著性顺序为:往复行程>完井液密度>摩擦频率>接触载荷>磨损时间;(3)油管磨损量随接触载荷和滑移行程的增加而不断增加,而摩擦系数受接触载荷变化的影响不太明显,但随完井液密度的增加,油套管磨损量和摩擦系数发生显著降低;(4)现场作业时,降低油套管的接触载荷和油管柱的振动频率、减小油管的纵向振动位移和增加完井液密度,能够有效提高三高气井油管柱的服役寿命。 展开更多
关键词 三高气井 13Cr-l80油管 磨损特性 正交试验 极差和方差分析
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高产气井油管用13Cr-L80钢的腐蚀疲劳裂纹扩展行为 被引量：3
9
作者 柳军 李强 +3 位作者 余雷 罗杰 唐凯 任国辉 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第8期52-58,共7页
用复合磷酸盐完井液对取自13Cr-L80钢油管的紧凑拉伸试样进行预腐蚀处理,再进行疲劳裂纹扩展试验,通过分析疲劳裂纹扩展区形貌,研究了应力比(0.05~0.25)、加载载荷(10~14 kN)和载荷频率(0.6~1.8 Hz)对腐蚀疲劳裂纹扩展行为的影响。结果... 用复合磷酸盐完井液对取自13Cr-L80钢油管的紧凑拉伸试样进行预腐蚀处理,再进行疲劳裂纹扩展试验,通过分析疲劳裂纹扩展区形貌,研究了应力比(0.05~0.25)、加载载荷(10~14 kN)和载荷频率(0.6~1.8 Hz)对腐蚀疲劳裂纹扩展行为的影响。结果表明:随应力比增大,疲劳裂纹扩展区二次裂纹数量增多,13Cr-L80钢的裂纹扩展速率增大;随加载载荷增大,疲劳裂纹扩展区二次裂纹数量减少,裂纹扩展速率减小;载荷频率越高,疲劳裂纹扩展区二次裂纹数量越少,但裂纹尖端应变速率增大,裂尖变形更充分,导致裂纹扩展加快,试验中止时的循环次数减少。 展开更多
关键词 13Cr-l80钢油管 复合磷酸盐完井液 腐蚀疲劳 裂纹扩展试验
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中东某代表性油田L80-1套管材料的腐蚀行为及腐蚀图版初步研究
10
作者 王爽 聂臻 +6 位作者 肖莹 黄启亮 肖博文 唐鋆磊 王虎 王莹莹 林冰 《材料保护》 CAS CSCD 2022年第5期70-79,共10页
为了给中东某代表性油田服役套管材料的选择提供依据,采用浸泡失重试验、正交试验、SEM、XRD等研究了该油田环境中不同CO_(2)分压、H_(2)S分压、含水率、浸泡时间等因素对L80-1套管材料腐蚀行为的影响。结果表明:在试验测试参数范围内,... 为了给中东某代表性油田服役套管材料的选择提供依据,采用浸泡失重试验、正交试验、SEM、XRD等研究了该油田环境中不同CO_(2)分压、H_(2)S分压、含水率、浸泡时间等因素对L80-1套管材料腐蚀行为的影响。结果表明:在试验测试参数范围内,对L80-1钢的腐蚀速率影响程度最大的是含水率,其次是CO_(2)分压,然后是H_(2)S分压、温度,影响最小的是Cl^(-)浓度。随着浸泡时间的延长,L80-1钢的腐蚀速率越来越小,膜层越来越致密平整。随着CO_(2)分压的增加,L80-1钢的腐蚀速率呈现先增大后减小的趋势,在2.00 MPa时达到最大值。随着H_(2)S分压的增加,L80-1钢的腐蚀速率不断增加。L80-1钢在开采前期腐蚀轻微,但一旦产出液中含水率超过30%,其腐蚀速率将迅速升高,因此开采中后期须采取防腐措施。基于腐蚀行为研究的基础数据,绘制了几种套管钢的CO_(2)-H_(2)S腐蚀图版。腐蚀图版表明在中东典型油田腐蚀环境中,L80-1钢可用范围有限,对于油田的长期安全开采,L80-3Cr钢可能是综合耐蚀性能和经济性的较好选择。 展开更多
关键词 腐蚀 l80-1油井套管 l80-3Cr钢 腐蚀图版 高温高压 中东
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喷砂对L80-13Cr油套管内壁表面性能影响的研究 被引量：1
11
作者 王鸣华 张春霞 《宝钢技术》 CAS 2022年第2期46-50,共5页
选择石英砂与高Cr不锈钢砂对L80-13Cr油套管进行内壁表面喷砂试验,并将喷砂前后管料的特性进行对比分析,包括内壁表面金相检测、模拟加速腐蚀试验、管料喷砂后残余应力检测等。结合分析结果,阐述了API标准要求L80-13Cr产品内壁表面无氧... 选择石英砂与高Cr不锈钢砂对L80-13Cr油套管进行内壁表面喷砂试验,并将喷砂前后管料的特性进行对比分析,包括内壁表面金相检测、模拟加速腐蚀试验、管料喷砂后残余应力检测等。结合分析结果,阐述了API标准要求L80-13Cr产品内壁表面无氧化皮且内喷砂介质不允许产生铁污染的原因。研究表明:喷砂可以有效去除L80-13Cr油套管内壁表面的氧化铁皮,提高耐腐蚀性能;喷砂工艺不会在油套管产品内壁表面产生明显的残余应力,不锈钢砂相比石英砂具有更好的除锈能力和效果,且不锈钢砂不会产生铁污染。 展开更多
关键词 l80-13Cr 油套管 喷砂 腐蚀
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L80-9Cr高精度石油机械加工用管开发与生产试制 被引量：2
12
作者 彭先明 左国锋 石大山 《金属材料与冶金工程》 CAS 2021年第3期30-35,共6页
研究了连铸坯料生产L80-9Cr钢级Φ150mm×8.7mm规格的热轧、冷轧以及热处理工艺。试验结果表明,实验钢在1150~12OO℃区间轧制变形抗力较低,热轧态金相显微组织为板条马氏体;退火后的金相组织为铁素体+碳化物,硬度175 HBW;经冷轧后... 研究了连铸坯料生产L80-9Cr钢级Φ150mm×8.7mm规格的热轧、冷轧以及热处理工艺。试验结果表明,实验钢在1150~12OO℃区间轧制变形抗力较低,热轧态金相显微组织为板条马氏体;退火后的金相组织为铁素体+碳化物,硬度175 HBW;经冷轧后钢管尺寸精度高,钢管经过淬火+回火热处理后,组织均匀、晶粒细小,具有优良的力学性能以及抗腐蚀性能;其化学成分、力学性能均满足API5CT-2018《套管和油管规范》要求,抗腐蚀实验满足NACETM0177-2015规范以及NACE TM0284-2016标准要求。 展开更多
关键词 无缝钢管 l80-9Cr钢管 高精度 抗腐蚀性能
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4L80-E自动变速器电控系统的结构与特点 被引量：1
13
作者 汪旻梁 陈慧岩 《汽车科技》 2003年第6期18-20,23,共4页
介绍了4L80-E自动变速器的总体结构,并详述其电控系统的结构与组成,分析了动力传动系统控制模块 (PCM)的控制原理与特点。
关键词 4l80-E自动变速器 电控系统 结构 动力传动系统控制模块 控制原理 汽车
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L80-1钢基管与SUS304钢端环焊接工艺
14
作者 张汇文 毕显奇 《焊接》 北大核心 2011年第9期44-47,71,共4页
研究了防砂筛管基管L80-1低合金钢与端环SUS304不锈钢的焊接工艺,采用TIG焊方法,选用ER316L焊丝,采用小电流、低电压、窄焊道快速焊和多层焊等工艺方法,控制焊缝的成形系数,解决了L80-1母材热影响区淬硬和焊缝的弧坑裂纹等问题,保证了... 研究了防砂筛管基管L80-1低合金钢与端环SUS304不锈钢的焊接工艺,采用TIG焊方法,选用ER316L焊丝,采用小电流、低电压、窄焊道快速焊和多层焊等工艺方法,控制焊缝的成形系数,解决了L80-1母材热影响区淬硬和焊缝的弧坑裂纹等问题,保证了筛管的焊接质量。 展开更多
关键词 l80-1钢 SUS304不锈钢 裂纹 焊接工艺评定
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L80C86 16位微处理器
15
作者 朱秉晨 宁书林 +5 位作者 刘鉴伟 李冬菊 朱恒静 姚履忠 孙武山 王士秀 《微处理机》 1995年第1期23-30,共8页
本文报道了1994年研制成功的我国L80C8616位微处理器，论述了标志我国μPLSI新水平的该电路结构特征、系统逻辑、电路设计、芯片形成及测验技术等。
关键词 CMOS 微处理器 接口单元 执行单元 CPU l80C86
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提高L80C86系列10种电路性能的研究
16
作者 喻德顺 郭常厚 孙明峰 《微处理机》 1999年第4期9-12,共4页
简介了提高 L80 C86系列 1
关键词 接口电路 电路性能 l80C86系列 CMOS电路 微机
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渤海某油田L80油管腐蚀机理研究 被引量：25
17
作者 谭才渊 殷启帅 +3 位作者 杨进 修海媚 李文龙 陈孝亮 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期236-245,共10页
目的研究渤海某油田L80油管腐蚀机理,对分析该油田油管腐蚀特点、确定油管腐蚀类型、证实井底腐蚀环境、评估油管腐蚀程度和推荐油管防腐材质具有重要意义。方法基于L80油管宏观腐蚀形貌观察做出的初步判断,首先进行材质分析,其次进行... 目的研究渤海某油田L80油管腐蚀机理,对分析该油田油管腐蚀特点、确定油管腐蚀类型、证实井底腐蚀环境、评估油管腐蚀程度和推荐油管防腐材质具有重要意义。方法基于L80油管宏观腐蚀形貌观察做出的初步判断,首先进行材质分析,其次进行微观腐蚀形貌分析,然后进行腐蚀产物分析,再进行腐蚀程度分析,最后进行电化学试验。结果该L80油管理化性能及金相组织符合标准,其内外壁腐蚀行为不一致,外壁以均匀腐蚀为主且腐蚀轻微,内壁有一定程度局部腐蚀且腐蚀较严重。腐蚀产物主要含有Fe、S、O和C元素,主要成分为Fe1-xSx、Fe CO3和Fe_2O_3。其外壁点蚀坑深度在15~50μm之间,内壁点蚀坑深度在80~150μm之间,内壁微裂纹宽度在20~70μm之间。CO_2分压、H_2S分压、含水率和温度对L80油管腐蚀行为有重要影响。结论该油田井底CO_2和H_2S共存,L80油管发生了CO_2/H_2S共存的电化学腐蚀,但点蚀、应力腐蚀开裂(SCC)整体上比较轻微,且L80油管表现出良好的抗硫化物应力开裂(SSC)能力。根据研究结果,推荐现场可以继续使用L80油管。 展开更多
关键词 渤海油田 l80油管 CO2/H2S共存 应力腐蚀开裂 硫化物应力开裂 腐蚀机理
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L80油管螺纹接头腐蚀原因分析 被引量：9
18
作者 蔡锐 赵金龙 +1 位作者 吴鹏 张哲 《理化检验（物理分册）》 CAS 2019年第4期278-281,288,共5页
某井L80油管下井投入使用仅6个月即发生螺纹接头腐蚀失效。采用宏观分析、金相分析、化学成分分析、腐蚀表面微观形貌及腐蚀产物分析等方法对现场发生腐蚀失效的管样进行了检验和分析;通过高温、高压工况模拟腐蚀试验,对油管材料的腐蚀... 某井L80油管下井投入使用仅6个月即发生螺纹接头腐蚀失效。采用宏观分析、金相分析、化学成分分析、腐蚀表面微观形貌及腐蚀产物分析等方法对现场发生腐蚀失效的管样进行了检验和分析;通过高温、高压工况模拟腐蚀试验,对油管材料的腐蚀行为进行了研究分析。结果表明:油管螺纹接头表面的腐蚀产物主要为FeCO3,腐蚀局部集中主要是由于油管在下井时,螺纹部位存在粘扣现象,从而导致螺纹接头的密封性能下降,高矿化度地层水及CO2等腐蚀介质渗入螺纹连接处,形成了缝隙腐蚀。 展开更多
关键词 l80油管 螺纹接头 粘扣 CO2腐蚀 缝隙腐蚀
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L80油管钢在CO_2/H_2S环境中的腐蚀行为 被引量：20
19
作者 林海 许杰 +3 位作者 幸雪松 范白涛 杨进 王晓鹏 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第5期84-90,共7页
目的研究L80油管在CO_2/H2S环境中的腐蚀行为。方法利用扫描电镜(SEM)、EDAX能谱分析L80油管内壁腐蚀产物形貌特征和化学组成,采用高温高压反应釜,以实际油水分离的水样为腐蚀介质进行模拟实验,研究原油含水率、CO_2/H2S分压和温度对L8... 目的研究L80油管在CO_2/H2S环境中的腐蚀行为。方法利用扫描电镜(SEM)、EDAX能谱分析L80油管内壁腐蚀产物形貌特征和化学组成,采用高温高压反应釜,以实际油水分离的水样为腐蚀介质进行模拟实验,研究原油含水率、CO_2/H2S分压和温度对L80油管腐蚀速率的影响规律。结果在CO_2/H2S环境中,L80油管内壁呈现明显的局部腐蚀特征,部分表面点蚀坑深度超过100mm,形成Fe S、Fe CO3等腐蚀产物。随着含水率的增加,L80油管腐蚀速率逐渐增大,含水率为30%时的腐蚀速率为0.0377 mm/a,含水率为100%时的腐蚀速率为0.0952 mm/a。CO_2分压不变时,随着H2S分压的增加,L80钢的腐蚀速率增大,H2S分压为0.04 MPa时的腐蚀速率为0.0377 mm/a,H2S分压为0.3MPa时的腐蚀速率为0.0952 mm/a;H2S分压不变时,随着CO_2分压的增大,L80钢腐蚀速率变化不明显且腐蚀速率较小。随着温度的升高,腐蚀速率先以较大幅度增大,再以较小幅度减小,从40℃增加至100℃时,腐蚀速率由0.0083 mm/a升至0.1264 mm/a,100℃左右时的腐蚀速率最大,120℃对应的腐蚀速率为0.106 mm/a。结论 L80油管在CO_2/H2S环境中以均匀腐蚀和局部点蚀为主。L80油管腐蚀速率对H2S分压比CO_2分压更敏感,CO_2分压增大促使具有良好保护性的Fe CO3保护膜的形成,降低了腐蚀速率。温度升高至一定范围,导致碳酸盐等难溶性盐溶解度降低,并覆盖在钢表面形成保护层,从而使腐蚀速率下降。 展开更多
关键词 l80油管钢 CO2/H2S腐蚀 腐蚀产物 腐蚀速率 腐蚀形貌 影响因素
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柠檬酸钝化处理对L80-13Cr不锈钢耐海洋大气腐蚀性能的影响 被引量：3
20
作者 满宗通 牛伟乾 +6 位作者 靳浩楠 程文佳 周欢 闫翔林 孙冲 林学强 孙建波 《材料保护》 CAS CSCD 2022年第10期97-105,共9页
在海洋油气开采中13Cr不锈钢常用于加工成井下工具,其在海洋大气环境储存过程中容易发生锈蚀。为了提高13Cr不锈钢在海洋大气环境中的耐蚀性能,采用单一柠檬酸和柠檬酸-氢氧化物复合钝化工艺对L80-13Cr不锈钢进行表面钝化处理,通过极化... 在海洋油气开采中13Cr不锈钢常用于加工成井下工具,其在海洋大气环境储存过程中容易发生锈蚀。为了提高13Cr不锈钢在海洋大气环境中的耐蚀性能,采用单一柠檬酸和柠檬酸-氢氧化物复合钝化工艺对L80-13Cr不锈钢进行表面钝化处理,通过极化曲线、FeCl_(3)点蚀试验、中性盐雾试验、海洋大气环境户外暴露试验等研究了2种钝化处理对不锈钢耐蚀性能的影响,分析了柠檬酸钝化处理提升L80-13Cr不锈钢耐海洋大气腐蚀性能的原因。结果表明:2种柠檬酸型钝化处理均显著提高了L80-13Cr钢的抗电化学腐蚀和盐雾腐蚀性能,可以确保L80-13Cr钢在海洋大气环境中至少3个月内没有明显腐蚀。这归因于柠檬酸钝化处理显著增加了L80-13Cr钢钝化膜中Cr相关化合物的含量,提高了钝化膜的保护性。在柠檬酸钝化基础上增加氢氧化物钝化处理,有助于提高钝化膜中金属氧化物的比例,进一步增强钝化膜的稳定性和耐蚀性,使得柠檬酸-氢氧化物复合型钝化处理对L80-13Cr钢的综合防护效果优于单一柠檬酸型钝化工艺的。 展开更多
关键词 l80-13Cr不锈钢 柠檬酸钝化 钝化膜 海洋大气腐蚀
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