核压力容器用SA508 Gr.3钢冷却过程的相变动力学

1

作者 李仲勋 蒋元凯 +3 位作者 李传维 王秉熙 王永东 顾剑锋 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第8期103-112,共10页

通过热膨胀实验和显微组织观察分析了SA508 Gr.3钢连续冷却和等温冷却过程中的相变行为,并绘制了连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温冷却转变曲线(TTT曲线)。结果表明:SA508 Gr.3钢避免出现铁素体的临界冷速为0.5℃/s,冷速在0.5~2℃/s之间... 通过热膨胀实验和显微组织观察分析了SA508 Gr.3钢连续冷却和等温冷却过程中的相变行为,并绘制了连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温冷却转变曲线(TTT曲线)。结果表明:SA508 Gr.3钢避免出现铁素体的临界冷速为0.5℃/s,冷速在0.5~2℃/s之间时,可获得贝氏体组织;当冷速≥20℃/s时,可获得完全的马氏体组织;在100℃/s的冷速下测得的Ms和Mf分别为424和198℃;在700~580℃之间等温时,SA508 Gr.3钢以较缓慢的速率发生铁素体转变;在560~380℃之间等温时,SA508 Gr.3钢以较快的速率发生贝氏体转变;等温铁素体转变的C曲线鼻尖温度约为640℃,等温贝氏体转变的C曲线鼻尖温度约为440℃;等温温度高于480℃时,贝氏体相变存在明显的不完全转变现象。 展开更多

关键词 SA508 gr.3钢 CCT曲线 TTT曲线 反应堆压力容器

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SA508 Gr.3 Cl.1钢的三维热加工图及工艺优化

2

作者 李强 陈学文 +3 位作者 周正 刘铭阳 徐栋栋 毛怡然 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第11期192-199,共8页

为了优化SA508 Gr.3 Cl.1钢(以下简称SA508钢)的热锻工艺参数,采用Gleeble-1500D热-力模拟试验机,在温度为950~1200℃(间隔50℃)、应变速率为0.005~0.1 s^(-1)的条件下对其进行热压缩试验。基于试验数据,结合动态材料模型和Prasad失稳准... 为了优化SA508 Gr.3 Cl.1钢(以下简称SA508钢)的热锻工艺参数,采用Gleeble-1500D热-力模拟试验机,在温度为950~1200℃(间隔50℃)、应变速率为0.005~0.1 s^(-1)的条件下对其进行热压缩试验。基于试验数据,结合动态材料模型和Prasad失稳准则,构建了其二维热加工图,并进一步扩展为包含应变量的三维热加工图,以更准确地揭示温度、应变速率和应变量对SA508钢热变形行为的影响。结果表明:SA508钢的真应力-应变曲线呈现出典型的动态再结晶型曲线特性,其流动应力随温度升高或应变速率降低而降低;应变量对SA508钢的成形性有较大影响,随着应变量的增加,功率耗散系数呈现逐渐上升的趋势,失稳区域的占比逐步下降;SA508钢的最佳热变形条件为应变量大于0.5,应变速率为0.03~0.1 s^(-1),温度为1075~1150℃。 展开更多

关键词 SA508 gr.3 Cl.1钢 动态再结晶 动态材料模型 三维热加工图

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焊后热处理时间对SA-508Gr.3Cl.2钢焊缝力学性能影响的研究 被引量：8

3

作者 王弘昶 张文杨 左波 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第15期28-31,共4页

在三代非能动压水堆核电设备上,大量地使用到了SA-508Gr.3Cl.2钢,该材料具有较高的强度和低温冲击韧性。由于核电部件材料厚度大,SA-508Gr.3Cl.2钢焊接完成后需要进行较长时间的热处理,以消除残余应力。针对SA-508Gr.3Cl.2焊缝,选取了... 在三代非能动压水堆核电设备上,大量地使用到了SA-508Gr.3Cl.2钢,该材料具有较高的强度和低温冲击韧性。由于核电部件材料厚度大,SA-508Gr.3Cl.2钢焊接完成后需要进行较长时间的热处理,以消除残余应力。针对SA-508Gr.3Cl.2焊缝,选取了国内外不同牌号的四种埋弧焊焊丝焊剂进行焊接试验,并分别进行了不同焊后热处理保温时间下的焊缝金属拉伸和冲击试验。通过对试验结果的分析表明:焊后热处理后,SA-508 Gr.3Cl.2钢焊缝拉伸性能有较大程度的降低,随着焊后热处理时间的增长,焊缝强度降低的趋势逐渐减缓;焊后热处理对SA-508Gr.3Cl.2钢焊缝冲击性能影响无明显规律;随着焊后热处理时间的延长,焊缝基体组织未发生显著变化,晶间析出物有所增加并长大。焊缝的性能,特别是其低温冲击性能,更大程度取决于焊接参数,尤其是焊接热输入量。为获取理想的焊缝力学性能,需采用合适的焊接参数,控制热输入量。 展开更多

关键词 SA-508gr.3Cl.2 钢焊缝 焊后热处理 拉伸性能 冲击韧性

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反应堆压力容器用SA-508 Gr.3 Cl.1钢钨极惰性气体保护焊工艺研究 被引量：6

4

作者 张俊宝 姚俊俊 林绍萱 《压力容器》 北大核心 2020年第7期9-13,18,共6页

反应堆压力容器用材料主要是Mn-Mo-Ni钢,其压力边界焊缝使用的焊接方法仅为焊条电弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)。为了提高焊接质量、减少清根的工作量,进行了反应堆压力容器Mn-Mo-Ni(SA-508 Gr.3 Cl.1)配套钨极惰性气体保护焊(GTAW)工艺的研... 反应堆压力容器用材料主要是Mn-Mo-Ni钢,其压力边界焊缝使用的焊接方法仅为焊条电弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)。为了提高焊接质量、减少清根的工作量,进行了反应堆压力容器Mn-Mo-Ni(SA-508 Gr.3 Cl.1)配套钨极惰性气体保护焊(GTAW)工艺的研究,并完成了焊接工艺评定试验。研究结果表明,钨极惰性气体保护焊可用于反应堆压力容器产品焊接。 展开更多

关键词 SA-508 gr.3 Cl.1钢 钨极惰性气体保护焊 焊接工艺

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核电用SA508 Gr.3 Cl.1钢窄间隙埋弧焊剂的研制 被引量：1

5

作者 曾志超 张晓柏 +4 位作者 毛兴贵 黄逸峰 杨飞 徐晓龙 余燕 《电焊机》 2018年第8期128-132,共5页

介绍了一种核电用SA508 Gr.3 Cl.1钢窄间隙埋弧焊剂的渣系选择、配方设计与产品性能。该焊剂与专用焊丝进行埋弧焊接,研究较宽焊接参数范围内的焊接工艺性能适应性与热处理态熔敷金属的室温、350℃高温拉伸强度、低温冲击功稳定性。结... 介绍了一种核电用SA508 Gr.3 Cl.1钢窄间隙埋弧焊剂的渣系选择、配方设计与产品性能。该焊剂与专用焊丝进行埋弧焊接,研究较宽焊接参数范围内的焊接工艺性能适应性与热处理态熔敷金属的室温、350℃高温拉伸强度、低温冲击功稳定性。结果表明,该焊剂具有优异的焊接工艺性能适应性,焊接电流、焊接速度、道间温度等焊接参数在较宽的范围内变化时,热处理态熔敷金属力学性能均满足三代核电技术要求,且数值余量大,波动较小,具有较好的工程实用性。熔敷金属微观组织为粒状贝氏体+铁素体组织。 展开更多

关键词 SA508 gr.3 Cl.1钢 窄间隙埋弧焊剂 宽焊接参数 力学性能 稳定性

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进口A333Gr.3低温钢焊接工艺评定及现场焊接 被引量：2

6

作者 杨国辉 《管道技术与设备》 CAS 2005年第4期33-34,共2页

分析了进口低温不锈钢A333Gr.3的焊接性,通过分别采用焊后热处理和焊后不进行热处理两种方案进行焊接工艺评定试验,制定了合理的低温甲醇洗涤装置主蒸汽管现场焊接工艺参数及工艺措施。试验结果表明:该钢的焊接性良好,焊后不进行热处理... 分析了进口低温不锈钢A333Gr.3的焊接性,通过分别采用焊后热处理和焊后不进行热处理两种方案进行焊接工艺评定试验,制定了合理的低温甲醇洗涤装置主蒸汽管现场焊接工艺参数及工艺措施。试验结果表明:该钢的焊接性良好,焊后不进行热处理更有利于提高焊接接头的低温韧性。 展开更多

关键词 焊接工艺 A333gr.3 低温钢

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SA-508 Gr.3Cl.1钢应力松弛试验研究

7

作者 李杰 《化工机械》 CAS 2015年第6期767-770,共4页

采用日本新研制的钢材应力松弛测试装置,实现了钢材应力松弛的连续、带温测量并自动记录数据、绘制松弛曲线。本研究目的是测试压力容器用SA-508 Gr.3Cl.1低合金钢在高温条件下的应力松弛性能。试验结果为压力容器发生假想严重事故时的... 采用日本新研制的钢材应力松弛测试装置,实现了钢材应力松弛的连续、带温测量并自动记录数据、绘制松弛曲线。本研究目的是测试压力容器用SA-508 Gr.3Cl.1低合金钢在高温条件下的应力松弛性能。试验结果为压力容器发生假想严重事故时的安全性与结构完整性分析提供了可靠的试验依据。 展开更多

关键词 SA-508 gr.3 C1.1钢 压力容器 高温 应力松弛

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显微组织对SA508 Gr.3钢断裂方式的影响 被引量：3

8

作者 蒋元凯 李传维 +3 位作者 王淑侠 毛晓峰 郭正洪 顾剑锋 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第4期98-105,共8页

采用光学显微镜、扫描电镜和电子背散射衍射等手段研究了具有铁素体+贝氏体、粒状贝氏体、板条贝氏体+马氏体和板条马氏体4种显微组织的核电压力容器用SA508 Gr.3钢的低温(-196℃)冲击吸收能量和二次裂纹扩展行为。结果表明:低温冲击吸... 采用光学显微镜、扫描电镜和电子背散射衍射等手段研究了具有铁素体+贝氏体、粒状贝氏体、板条贝氏体+马氏体和板条马氏体4种显微组织的核电压力容器用SA508 Gr.3钢的低温(-196℃)冲击吸收能量和二次裂纹扩展行为。结果表明:低温冲击吸收能量随实验钢中硬相增多而升高。铁素体+贝氏体混合组织的实验钢中,裂纹大多在晶界形核,二次裂纹数量较少,但易于扩展;粒状贝氏体组织的实验钢因含有大量的马氏体/奥氏体岛,能提供大量的形核位置,致使二次裂纹呈现多而短的特征;裂纹在板条贝氏体组织中比在马氏体中更容易扩展,这是因为高密度的大角度界面能有效阻止裂纹扩展,故板条马氏体组织实验钢的冲击性能最好。 展开更多

关键词 SA508 gr.3钢 低温冲击 解理断裂 二次裂纹 显微组织

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SA508GR.3钢热变形行为及加工图研究

9

作者 董大勇 孔凡涛 《一重技术》 2015年第4期61-64,共4页

采用Gleeble-1500D热/力模拟试验机研究SA508GR.3钢在应变速率为0.01~1 s^(-1)、变形温度为900~1 100℃条件下的热变形行为。讨论变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,并获得SA508GR.3钢的热变形激活能和热变形本构方程。基于动态... 采用Gleeble-1500D热/力模拟试验机研究SA508GR.3钢在应变速率为0.01~1 s^(-1)、变形温度为900~1 100℃条件下的热变形行为。讨论变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,并获得SA508GR.3钢的热变形激活能和热变形本构方程。基于动态材料模型,建立起SA508GR.3钢的加工图,研究发现SA508GR.3钢的功率耗散效率η在0.1~0.5之间,当功率耗散效率η高于0.3时,在1 050~1 100℃的区间内,将发生动态再结晶。 展开更多

关键词 SA508gr.3钢 热压缩变形 动态再结晶 加工图

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SA508 Gr.3Cl.1钢动态再结晶行为研究 被引量：4

10

作者 马璟 刘建生 郭桢 《河南科技大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2022年第3期1-8,M0002,共9页

通过在热模拟试验机Gleeble-1500上对SA508 Gr.3Cl.1钢进行变形温度为950~1 200℃、应变速率为0.001~1 s;的等温压缩试验,研究了其在高温热变形时的动态再结晶行为。基于P-J法确定了临界应力和临界应变,建立了其与热变形参数Z之间的数... 通过在热模拟试验机Gleeble-1500上对SA508 Gr.3Cl.1钢进行变形温度为950~1 200℃、应变速率为0.001~1 s;的等温压缩试验,研究了其在高温热变形时的动态再结晶行为。基于P-J法确定了临界应力和临界应变,建立了其与热变形参数Z之间的数学模型。基于改进的Avrami方程建立了SA508 Gr.3Cl.1钢的动态再结晶动力学模型。以变形温度和应变速率为变量建立了动态再结晶尺寸模型。研究结果表明:SA508 Gr.3Cl.1钢在高温低应变速率下,更容易发生动态再结晶。在动态再结晶进行充分的情况下,温度越高,应变速率越低,动态再结晶晶粒尺寸越大。动态再结晶尺寸模型计算值与试验值之间的相关系数达0.97。 展开更多

关键词 SA508 gr.3Cl.1 热变形 动态再结晶动力学模型 动态再结晶晶粒尺寸模型

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基于锻后热处理响应的SA508 Gr.3Cl.1钢锻造工艺容限研究 被引量：3

11

作者 马璟 刘建生 贾祥 《热加工工艺》 北大核心 2022年第7期48-51,共4页

通过平面压缩变形试验研究了热变形对SA508 Gr.3Cl.1钢锻后晶粒尺寸的影响及锻后晶粒尺寸与正火后晶粒尺寸的关系。结果表明,热变形温度和应变量对锻后晶粒尺寸影响较大,而对正火后晶粒尺寸影响不大。正火后晶粒细化均匀,晶粒尺寸约为20... 通过平面压缩变形试验研究了热变形对SA508 Gr.3Cl.1钢锻后晶粒尺寸的影响及锻后晶粒尺寸与正火后晶粒尺寸的关系。结果表明,热变形温度和应变量对锻后晶粒尺寸影响较大,而对正火后晶粒尺寸影响不大。正火后晶粒细化均匀,晶粒尺寸约为20μm。根据正火后晶粒度对锻后晶粒度的响应关系,SA508 Gr.3Cl.1钢组织遗传性极小,说明正火后晶粒尺寸对锻后晶粒尺寸不敏感。因此,从晶粒度的角度出发,SA508 Gr.3Cl.1钢锻件锻造过程关注的重点应该是零件形状尺寸,这对降低难成形复杂大锻件的锻造具有重要意义。 展开更多

关键词 SA508 gr.3Cl.1钢 大锻件 锻造组织 正火组织

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SA508-Gr.3钢变参数回火焊道焊接接头组织与性能研究 被引量：5

12

作者 胡忠全 郭利峰 +1 位作者 邹贵生 吕晓春 《焊接》 北大核心 2015年第7期21-25,74,共5页

针对满足核级标准要求的SA508-Gr.3钢,采用变参数回火焊道焊接技术在母材上使用自动TIG焊焊接工艺进行平板堆焊,然后对焊接接头热影响区的组织和性能进行研究。试验结果表明,通过变参数回火焊道技术获得的焊接接头热影响区的粗晶区和临... 针对满足核级标准要求的SA508-Gr.3钢,采用变参数回火焊道焊接技术在母材上使用自动TIG焊焊接工艺进行平板堆焊,然后对焊接接头热影响区的组织和性能进行研究。试验结果表明,通过变参数回火焊道技术获得的焊接接头热影响区的粗晶区和临界粗晶区均能够得到综合性能较好的回火索氏体组织,热影响区显微硬度整体低于300 HV,而热影响区各分区-20℃下冲击吸收能量平均可达170 J,这与采用同参数调质模式的回火焊道技术获得的焊接接头热影响区的相应数据是相当的。 展开更多

关键词 回火焊道技术 SA508-gr.3钢 热影响区 接头组织和性能

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焊接热影响区对SA508Gr.3钢落锤试验影响研究 被引量：7

13

作者 郭洋 唐新华 +2 位作者 邓胜杰 雷雪 李小龙 《焊接》 2018年第7期24-28,共5页

探究了常规焊接方法和单道多层焊的预置裂纹源焊道热影响区(HAZ)对落锤试验的影响。采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等手段对落锤试样的组织和断口等进行了观察分析,对HAZ各区域的性能及其在落锤试验中所起的作用进行了分析。... 探究了常规焊接方法和单道多层焊的预置裂纹源焊道热影响区(HAZ)对落锤试验的影响。采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等手段对落锤试样的组织和断口等进行了观察分析,对HAZ各区域的性能及其在落锤试验中所起的作用进行了分析。结果表明,落锤试验结果与热影响区的尺寸关系密切,随着HAZ尺寸的增加,无延性转变温度(NDTT)增加。HAZ的组织主要由马氏体和M-A组元等组成,采用单道多层焊接时,HAZ细晶区马氏体含量会增加,显著降低了HAZ的韧性。同时,单道多层焊接对于减小HAZ尺寸并无显著效果,导致采用单道多层焊接的预置裂纹源焊道落锤试样的NDTT增加。 展开更多

关键词 落锤试验 SA508gr.3钢 热影响区 无延性转变温度

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核反应堆容器用SA508Gr.3钢热处理 被引量：7

14

作者 周飞 李家驹 《一重技术》 2015年第3期49-52,39,共5页

以生产实践和文献资料为基础,研究核反应堆容器用SA508Gr.3钢大锻件的热处理工艺,分析SA508Gr.3钢化学成分、热处理工艺、微观组织和力学性能之间的定性关系,指出核电大锻件现有热处理过程中存在的问题及解决思路。

关键词 核反应堆 压力容器 SA508gr.3 亚温淬火 热处理

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SA508 Gr.3 Cl.1钢的疲劳和高温拉伸性能 被引量：10

15

作者 王驰 冉广 +1 位作者 雷鹏辉 黄金华 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第5期151-158,共8页

测试和分析SA508Gr.3Cl.1钢在20~600℃范围内的拉伸性能与室温下的疲劳性能。结果表明:SA508Gr.3Cl.1钢由上贝氏体和碳化物组成,晶粒度为8.0级。钢基体中分布着粗系、moy级别为1.0级的D类球状氧化物,约占钢基体的0.0325%(体积分数)。钢... 测试和分析SA508Gr.3Cl.1钢在20~600℃范围内的拉伸性能与室温下的疲劳性能。结果表明:SA508Gr.3Cl.1钢由上贝氏体和碳化物组成,晶粒度为8.0级。钢基体中分布着粗系、moy级别为1.0级的D类球状氧化物,约占钢基体的0.0325%(体积分数)。钢基体中分布着大量平行与缠结的位错,除了大量碳化物颗粒外,还分布着底心正交晶体结构的Al6(Fe,Mn)析出相。钢的屈服强度、抗拉强度随温度的升高而降低,伸长率保持在20.2%~29.1%范围内,断面收缩率在20~300℃之间相对稳定,约为70%;而在300℃后明显升高,600℃的相应值达到90.2%。拉伸导致了钢基体的显微硬度升高,但其增加值随温度的升高而降低,600℃时为225HV。XRD分析表明拉伸并没有导致钢发生明显的相变。拉伸性能满足大型先进压水堆AP1000等堆内构件的性能要求。疲劳实验表明,在室温下钢的疲劳极限σ-1=268.64MPa,J_(ΙC)=331.2kJ/m^2,KIC=269.07MPa·m^(1/2)。 展开更多

关键词 8A508gr.3 C1.1钢 拉伸性能 疲劳性能 微观组织 堆内构件

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三代核电蒸汽发生器用SA-508 Gr.3 Cl.2锻件的热处理工艺 被引量：4

16

作者 马中良 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第5期180-183,共4页

三代核电蒸汽发生器用SA-508 Gr.3 Cl.2锻件的安全性和可靠性要求更高,热处理工艺是确保锻件质量的关键因素之一,合理的热处理工艺可改变锻件内部组织结构,提高锻件质量,获得满足设计要求的组织和力学性能。本文从正火、回火、调质热处... 三代核电蒸汽发生器用SA-508 Gr.3 Cl.2锻件的安全性和可靠性要求更高,热处理工艺是确保锻件质量的关键因素之一,合理的热处理工艺可改变锻件内部组织结构,提高锻件质量,获得满足设计要求的组织和力学性能。本文从正火、回火、调质热处理、模拟焊后热处理及锻件内部组织结构变化等方面,对SA-508 Gr3 Cl.2锻件的热处理工艺进行研究,分析热处理工艺的原理和关键影响因素,为锻件质量的稳定性和可靠性提供理论支撑和技术参考。 展开更多

关键词 SA-508 gr.3 Cl.2锻件 正火 回火 调质 模拟焊后热处理

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核电用SA-508 Gr.3 Cl.2钢带极电渣堆焊工艺 被引量：3

17

作者 朱伟伟 石立波 《化工设备与管道》 CAS 2016年第6期27-31,共5页

根据某核电项目要求,对堆焊要求的分析和堆焊方法的选择,通过带极电渣堆焊评定对堆焊金属进行拉伸、弯曲、化学成分、铁素体数、晶间腐蚀、硬度、金相的分析试验,结果满足标准和项目要求。试验结果表明,采用合理的措施和合适的焊接参数... 根据某核电项目要求,对堆焊要求的分析和堆焊方法的选择,通过带极电渣堆焊评定对堆焊金属进行拉伸、弯曲、化学成分、铁素体数、晶间腐蚀、硬度、金相的分析试验,结果满足标准和项目要求。试验结果表明,采用合理的措施和合适的焊接参数,使用电渣带极堆焊能获得优异焊接接头,并成功对产品的SA-508 Gr.3 Cl.2进行大面积不锈钢带极电渣堆焊。 展开更多

关键词 核电 电渣堆焊 SA-508 gr.3 C1.2

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SA508M.Gr.3CL.2钢锭冶炼生产实践 被引量：4

18

作者 黄飞 《钢铁研究》 CAS 2017年第6期44-49,共6页

SA508M.Gr.3CL.2钢主要用于生产制造核电装备的锻件钢锭,其对P、H元素和w(N)/w(Al)比值等要求严格。上海电气上重铸锻有限公司根据此钢种的成分要求,制定了冶炼生产工艺,通过采取严格控制配料、脱磷、脱硫、偏析以及真空脱气等工艺措施... SA508M.Gr.3CL.2钢主要用于生产制造核电装备的锻件钢锭,其对P、H元素和w(N)/w(Al)比值等要求严格。上海电气上重铸锻有限公司根据此钢种的成分要求,制定了冶炼生产工艺,通过采取严格控制配料、脱磷、脱硫、偏析以及真空脱气等工艺措施,成功生产了460t超大型SA508-3钢钢锭。锻件成品中w(P)≤0.004%、w(S)≤0.002%、w(H)≤0.8×10-6、w(O)<5.0×10^(-6),w(N)/w(Al)比值在0.6~0.9之间,C、Mn、Mo元素偏析控制较好,满足了此钢种的内控成分要求。 展开更多

关键词 SA508M.gr.3CL.2钢 脱磷 真空脱气 偏析控制 超大型钢锭

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碳含量对SA-508 Gr.3钢大锻件组织和性能的影响 被引量：1

19

作者 张明桥 傅明娇 +3 位作者 赵晓光 付朝政 汪洪宇 李卓林 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第7期79-83,共5页

研究了碳含量对SA-508 Gr.3钢大锻件的显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着碳含量的增加,SA-508 Gr.3钢的贝氏体转变温度降低,M_3C碳化物析出量增加;室温和350℃抗拉强度提高,冲击性能先升高后降低,0℃冲击断口形貌由混合型断裂转... 研究了碳含量对SA-508 Gr.3钢大锻件的显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着碳含量的增加,SA-508 Gr.3钢的贝氏体转变温度降低,M_3C碳化物析出量增加;室温和350℃抗拉强度提高,冲击性能先升高后降低,0℃冲击断口形貌由混合型断裂转变为韧窝断裂。为使SA-508 Gr.3钢获得较好的综合性能,碳含量应控制在0.19%~0.22%(质量分数)。 展开更多

关键词 SA-508 gr.3钢 大锻件 碳含量 组织 性能

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SA-508 Gr.3钢动态应变时效的研究进展 被引量：1

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作者 王龙 刘飞华 +2 位作者 尤磊 胡益川 曾小川 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第A01期47-49,共3页

SA-508Gr.3钢凭借良好的力学性能,被广泛应用于压水堆核电站核岛设备上。本文综述了动态应变时效对SA-508Gr.3钢微观组织、断裂韧性和应力腐蚀敏感性的影响,总结了动态应变时效发生的机理,提出了SA-508Gr.3钢动态应变时效研究存在的问... SA-508Gr.3钢凭借良好的力学性能,被广泛应用于压水堆核电站核岛设备上。本文综述了动态应变时效对SA-508Gr.3钢微观组织、断裂韧性和应力腐蚀敏感性的影响,总结了动态应变时效发生的机理,提出了SA-508Gr.3钢动态应变时效研究存在的问题及解决思路。 展开更多

关键词 SA-508gr.3钢 动态应变时效 研究进展

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