电场作用下电流大小对Fe-V-C体系燃烧合成的影响 被引量：3

1

作者 冯可芹 白晨光 +2 位作者 王文娟 杨屹 阚细武 《四川大学学报（工程科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第3期91-95,共5页

采用G leeb le-1500D热模拟机,探讨电场下电流大小(1.0×104-2.3×104A)对Fe-V-C体系燃烧合成的影响。结果表明,在电场作用下,采用此体系可以在较低温度(632-740℃)下燃烧合成VC/Fe复合材料,其硬度为60-67 HRC。随电流增大,体... 采用G leeb le-1500D热模拟机,探讨电场下电流大小(1.0×104-2.3×104A)对Fe-V-C体系燃烧合成的影响。结果表明,在电场作用下,采用此体系可以在较低温度(632-740℃)下燃烧合成VC/Fe复合材料,其硬度为60-67 HRC。随电流增大,体系点火温度降低,点火延迟时间缩短,试样的致密性提高,硬度提高。在1.0×104-1.6×104A电流范围内,产物颗粒尺寸相差不大;在1.6×104-2.3×104A电流范围内,随电流增大,产物颗粒变大。 展开更多

关键词 Fe—V—c体系 燃烧合成 电场 复合材料

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电场作用下预设升温速度对Fe-V-C系燃烧合成的影响 被引量：2

2

作者 林慧敏 冯可芹 +3 位作者 杨屹 白晨光 王文娟 王宏亮 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2007年第1期50-53,共4页

采用Gleeble热模拟机研究了预设升温速度对Fe-V-C体系在电场作用下燃烧合成的影响。用X射线衍射仪(XRD)以及扫描电镜(SEM)等研究了试样在不同预设升温速度下的相结构和显微组织。结果表明:在电场作用下,该体系的反应起始温度较低。预设... 采用Gleeble热模拟机研究了预设升温速度对Fe-V-C体系在电场作用下燃烧合成的影响。用X射线衍射仪(XRD)以及扫描电镜(SEM)等研究了试样在不同预设升温速度下的相结构和显微组织。结果表明:在电场作用下,该体系的反应起始温度较低。预设升温速度对体系的影响呈阶段变化,当预设升温速度为600℃/s～1000℃/s时,合成过程以及合成产物的变化不大;当预设升温速度升至1400℃/s时,体系的点火温度降低、点火延迟时间缩短,合成产物颗粒变小,硬度提高。 展开更多

关键词 电场 预设升温速度 fe-v-c系 燃烧合成

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原位合成Fe-V(C,N)复合材料 被引量：1

3

作者 杨廷贵 王一三 程凤军 《钢铁钒钛》 CAS 2007年第1期26-30,共5页

采用粉末冶金方法原位合成Fe-V(C,N)复合材料。应用SEM和XRD分析了复合材料显微组织和物相结构。发现在1200℃烧结时,活性的碳、氮原子降低了σ-(Fev)相的稳定性,生成了α-Fe相和均匀分布在基体中的V(C,N)颗粒。氮气的存在抑制了原位合... 采用粉末冶金方法原位合成Fe-V(C,N)复合材料。应用SEM和XRD分析了复合材料显微组织和物相结构。发现在1200℃烧结时,活性的碳、氮原子降低了σ-(Fev)相的稳定性,生成了α-Fe相和均匀分布在基体中的V(C,N)颗粒。氮气的存在抑制了原位合成的V(C,N)颗粒在烧结后期的长大,最终V(C,N)颗粒尺寸在0．5～3μm之间,体积分数超过50%。在重负荷干滑动磨损试验中表现出很高的耐磨性。 展开更多

关键词 粉末冶金 原位合成 fe-v(c N) V(c N) 复合材料

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电场诱导下压坯密度对Fe-V-C体系燃烧合成的影响 被引量：1

4

作者 冯可芹 白晨光 +2 位作者 杨屹 王文娟 计芳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第10期1-4,27,共5页

采用Gleeble热模拟机,在电场和大热流密度作用下,研究压坯密度对Fe-V-C三元系粉末压坯燃烧合成的影响。结果表明,当压坯相对密度为73%～83%时,体系的点火温度范围为753～771℃;随压坯密度增大,体系点火温度提高,点火延迟时间增加,所达... 采用Gleeble热模拟机,在电场和大热流密度作用下,研究压坯密度对Fe-V-C三元系粉末压坯燃烧合成的影响。结果表明,当压坯相对密度为73%～83%时,体系的点火温度范围为753～771℃;随压坯密度增大,体系点火温度提高,点火延迟时间增加,所达到的最高温度也有所提高;压坯密度对燃烧合成产物的相组成影响不大,均由FeC、V8C7和V6C5组成;但随压坯密度增大,产物颗粒有所长大。 展开更多

关键词 电场 fe-v—c体系 燃烧合成 压坯密度

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基于神经网络对Fe-V(Nb)-C系碳饱和溶解度非线性拟合分析 被引量：1

5

作者 王启平 陈二保 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2002年第4期284-287,共4页

应用单输入、输出单元的BP人工神经网络模型算法,对在1450℃实验测得的Fe-V(Nb)-C系中碳的饱和溶解度热力学数据进行非线性拟合分析。其拟合误差检验精度比文献犤1犦线性回归精度更高、更能体现出实验数据的原始变化规律及排除偶然因素... 应用单输入、输出单元的BP人工神经网络模型算法,对在1450℃实验测得的Fe-V(Nb)-C系中碳的饱和溶解度热力学数据进行非线性拟合分析。其拟合误差检验精度比文献犤1犦线性回归精度更高、更能体现出实验数据的原始变化规律及排除偶然因素的干扰。该方法可供金属熔体热力学性质研究时参考。 展开更多

关键词 fe-v(Nb)-c系 碳饱和溶解度 非线性拟合 BP神经网络 误差反向传播算法 纯铁 钒铁 铌粉

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Fe-V合金碳化物析出型渗碳(CDC)组织 被引量：7

6

作者 王殿梁 刘杨 +1 位作者 郝士明 李洪晓 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第2期147-150,共4页

通过金相显微镜、扫描电子显微镜及X射线分析研究了Fe V合金CDC处理后表层的相组成、渗层组织和碳的扩散行为·结果表明所有Fe V合金渗层组织由表及里依次为γ +V4 C3 ,α +V4 C3 及α ,最表层碳化物的尺寸为 2 5 0nm ,随渗层的深... 通过金相显微镜、扫描电子显微镜及X射线分析研究了Fe V合金CDC处理后表层的相组成、渗层组织和碳的扩散行为·结果表明所有Fe V合金渗层组织由表及里依次为γ +V4 C3 ,α +V4 C3 及α ,最表层碳化物的尺寸为 2 5 0nm ,随渗层的深入碳化物颗粒有所粗化 ,在α相区碳化物的尺寸达 2 5 μm ;CDC处理得到的奥氏体区的厚度与渗碳时间的平方根成正比 ,碳的扩散速度随合金质量分数的增加而降低· 展开更多

关键词 碳化物析出型渗碳 碳势 扩散 fe-v合金 铁钒合金 渗碳层

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电场作用下Fe-V-C体系燃烧合成的显微组织转变

7

作者 王文娟 冯可芹 +2 位作者 杨屹 连姗姗 吴金岭 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第A01期234-238,共5页

采用Gleeble-3500D热模拟机,通过对Fe-V-C粉末压坯分别升温至400～1100℃的解析实验,研究Fe-V-C体系在电场作用下燃烧合成的显微组织转变。结果表明:在电场和热场的共同作用下,体系的点火温度可大幅度降低。在加热早期400℃之前,体系虽... 采用Gleeble-3500D热模拟机,通过对Fe-V-C粉末压坯分别升温至400～1100℃的解析实验,研究Fe-V-C体系在电场作用下燃烧合成的显微组织转变。结果表明:在电场和热场的共同作用下,体系的点火温度可大幅度降低。在加热早期400℃之前,体系虽未发生化学反应,但显微结构在一定程度上发生变化;当加热温度在400～540℃范围内时,体系被点燃发生"热爆"现象,在燃烧合成反应前期,生成了V2C;当加热温度提高到540～650℃,碳化钒产物除了V2C,还有V8C7、V6C5生成;随加热温度进一步提高到650～1100℃,V2C逐渐消失,V和C的合成产物只有V8C7和V6C5。此外,通过合成反应得到的碳化钒产物颗粒细小,呈圆球状,均匀地分布在Fe基体中;在800℃之前产物颗粒随加热温度的提高而有所长大,在800～1100℃产物颗粒尺寸几乎无变化。 展开更多

关键词 电场:燃烧合成 fe-v-c体系 显微组织

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电场诱导Fe-V-C体系燃烧合成数学模型及机理研究

8

作者 何洪 张丁非 +1 位作者 杨屹 冯可芹 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第14期4-6,共3页

在前期实验结果的基础上,基于能量守恒定律,建立数学模型,得出Fe-V-C体系燃烧合成时转化率随反应时间转变关系曲线,发现电场作用下Fe-V-C体系燃烧合成符合金斯特林格扩散模型,得出了Fe-V-C体系燃烧合成反应机理。

关键词 fe-v-c体系 转化率 金斯格林特扩散模型 反应机理

原文传递

Mn-Fe-V-C系热力学性质研究

9

作者 陈二保 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2003年第3期173-176,共4页

实验测定了1450℃Mn-Fe熔体和Mn-Fe-V-C系中C的溶解度。Mn-Fe熔体自纯Mn到纯Fe浓度范围,C溶解度可用下式计算:-lnXC-9.6310XC=-1.6094XMn-0.3241或-lnXC-11.4624XC=1.4914XFe-1.9335。Mn-Fe-V-C系(XV=0.0041～0.0985,XFe=0.0036～0.0872... 实验测定了1450℃Mn-Fe熔体和Mn-Fe-V-C系中C的溶解度。Mn-Fe熔体自纯Mn到纯Fe浓度范围,C溶解度可用下式计算:-lnXC-9.6310XC=-1.6094XMn-0.3241或-lnXC-11.4624XC=1.4914XFe-1.9335。Mn-Fe-V-C系(XV=0.0041～0.0985,XFe=0.0036～0.0872),C溶解度,lgγC和lgfC的计算式分别是-lnXC-11.4624XC=1.4914XFe-6.0124XV-1.8335,lnγC=-1.8335+11.4624XC+1.4914XFe-6.0124XV和lgfC=0.1771犤%C犦+0.0066犤%Fe犦-0.0277犤%V犦+0.0594。通过热力学推导与计算,得到如下热力学数据:(1)Fe-C系和Fe-Mn-C系,lnγ0C=-0.3241,εCC=9.6310,eCC=0.1625,εMnC=0.5491,εMnC=1.6094,eMnC=0.0063;(2)Mn-C系和Mn-Fe-C系,lnγ0C=-1.9335,εCC=11.4624,eCC=0.1771,εFeC=0.3545,εFeC=1.4914,eFeC=0.0066;(3)Mn-Fe-V-C系,εVC=-6.0124,eVC=-0.0277。 展开更多

关键词 Mn-fe-v-c系 MN-FE熔体 热力学性质 活度相互作用系数

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Fe-V(Nb)-C系热力学性质研究 被引量：2

10

作者 陈二保 董元篪 郭上型 《华东冶金学院学报》 1998年第4期303-307,313,共6页

在1450℃实验测得得，Fe－V－C和Fe－Nb－C系中碳的饱和溶解度，其计算式分别是：xc＝0．1980＋0．4152xv和xc＝0．1969＋0.8352xNb.1400～1600℃范围，Fe－C系计算式是：＝－5．0826＋8480×．通过热力学推导与计算，得到如下热力... 在1450℃实验测得得，Fe－V－C和Fe－Nb－C系中碳的饱和溶解度，其计算式分别是：xc＝0．1980＋0．4152xv和xc＝0．1969＋0.8352xNb.1400～1600℃范围，Fe－C系计算式是：＝－5．0826＋8480×．通过热力学推导与计算，得到如下热力学数据：1）Fe－C系，lnγ°c＝－0．1339＝8.8551,＝0．1498；2）Fe－V－C系,＝－2.0970，＝－5.7737，＝－0.0247；3）Fe－Nb－C系，＝－4.2417.＝－11．6374，＝－0．0257． 展开更多

关键词 fe-v(Nb)-c系 活度系数 活度 钒 炼钢

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激光熔覆Fe-Ti-V-C合金微观组织与磨损性能 被引量：9

11

作者 宗琳 李荣广 张小玲 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期67-73,共7页

采用激光熔覆技术在20G基体上制备五组不同Ti质量分数的Fe-Ti-V-C系合金,利用金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计和磨料磨损试验机等仪器对各熔覆层的显微组织、硬度和耐磨性进行测试和分析。试验结果表明:五组合金... 采用激光熔覆技术在20G基体上制备五组不同Ti质量分数的Fe-Ti-V-C系合金,利用金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计和磨料磨损试验机等仪器对各熔覆层的显微组织、硬度和耐磨性进行测试和分析。试验结果表明:五组合金熔覆层基体组织均由铁素体和马氏体构成;随着熔覆层中Ti质量分数的增加,针状马氏体基体组织转变为板条马氏体;初生(Ti,V)C的形态由树枝状和花瓣状向颗粒状转变,同时碳化物(Ti,V)C的数量逐渐增多,当Ti质量分数为14.7%时,碳化物的数量达到最高值。熔覆层截面显微硬度梯度分布合理,表层硬度达到700~950 HV0.2。湿砂磨粒磨损试验表明:适量Ti显著提高了熔覆层的耐磨性,熔覆层中随着Ti质量分数的提高,耐磨性先降低后提高,当Ti质量分数为14.7%时,大量颗粒状(Ti,V)C均匀弥散分布在铁素体及板条马氏体基体上,使得熔覆层具有最佳的耐磨性。 展开更多

关键词 激光熔覆 耐磨性 显微组织 Fe-Ti-V-c合金

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Fe-Cr-C-V等离子堆焊层改善旋耕刀耐磨性和冲击韧性 被引量：22

12

作者 郝建军 杨泽宇 +2 位作者 马璐萍 赵建国 刘敬春 《农业工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期24-30,共7页

为解决农机触土部件耐磨性差、失效频繁等问题,该文采用等离子堆焊技术在65Mn钢基体上制备Fe-Cr-C-V堆焊层;利用金相显微镜、X射线衍射仪分析了堆焊层的显微组织和物相构成;利用显微硬度计、往复式摩擦磨损试验机、自制土槽磨损试验机... 为解决农机触土部件耐磨性差、失效频繁等问题,该文采用等离子堆焊技术在65Mn钢基体上制备Fe-Cr-C-V堆焊层;利用金相显微镜、X射线衍射仪分析了堆焊层的显微组织和物相构成;利用显微硬度计、往复式摩擦磨损试验机、自制土槽磨损试验机、冲击试验机等设备测试了堆焊层的显微硬度、耐磨性及冲击韧性。结果表明,堆焊层与基体呈良好的冶金结合,Fe-Cr-C-V堆焊层主要由α-Fe、Cr7C3、M7C3([Fe,Cr]7C3)、Fe-Cr固溶体、VC等组成。与65Mn淬火钢相比,Fe-Cr-C-V堆焊层的维氏硬度提高了75%,磨损质量降低了约67%。与Fe-Cr-C堆焊层相比,Fe-Cr-C-V堆焊层维氏硬度提高了HV0.5100,冲击韧性提高了21%。与常用的65Mn铲尖相比,有Fe-Cr-C-V堆焊层的深松铲铲尖磨损质量减少了78%,与常用60Si2Mn旋耕刀相比,有Fe-Cr-C-V堆焊层的旋耕刀平均磨损质量减小约50%。该研究可为延长旋耕刀使用寿命提供参考。 展开更多

关键词 复合涂层 显微结构 等离子 旋耕刀 Fe-cr-c-V堆焊层 耐磨性 冲击韧性

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等离子原位合成Fe-Cr-V-C堆焊合金的耐磨性 被引量：4

13

作者 宗琳 刘政军 李乐成 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第5期20-23,29,共5页

采用等离子堆焊技术制备了不同Cr含量的Fe-Cr-V-C堆焊合金,借助扫描电镜和X射线衍射等分析手段研究了碳化物形貌及合金物相组成。同时研究了Cr含量对合金硬度和耐磨性的影响,并探讨了磨损机理。结果表明:堆焊合金组织由马氏体、铁素体... 采用等离子堆焊技术制备了不同Cr含量的Fe-Cr-V-C堆焊合金,借助扫描电镜和X射线衍射等分析手段研究了碳化物形貌及合金物相组成。同时研究了Cr含量对合金硬度和耐磨性的影响,并探讨了磨损机理。结果表明:堆焊合金组织由马氏体、铁素体、奥氏体、M7C3及VC组成。合金中随着Cr含量的提高,由于硬质相M7C3和VC的数量及形态变化不大,而具有高硬度的针状马氏体基体组织的减少使得合金的耐磨性先降低,当达到一定值后继续增加Cr含量,M7C3的数量逐渐增多,因而耐磨性随后增大;当Cr含量达到27.2%(质量分数)时,大量高硬度六边形M7C3复合物(约HV1200)结合一定量VC(约HV1600)颗粒构成坚实的耐磨骨架,使得合金具有最佳的耐磨性。 展开更多

关键词 Fe-cr-V-c合金 组织 耐磨性 碳化物 硬度

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原位合成(Ti,V)C颗粒增强铁基复合材料 被引量：3

14

作者 王静 王一三 +1 位作者 丁义超 石建国 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第9期3-5,26,共4页

采用原位合成的方法制备了（Ti，V）C颗粒增强钢铁基复合材料，用XRD，SEM和电子探针研究了该复合材料的物相结构和显微组织，并用MM200型磨损试验机研究了该复合材料的耐磨性能。结果表明：原位合成的（Ti，V）C增强相颗粒细小，尺寸为... 采用原位合成的方法制备了（Ti，V）C颗粒增强钢铁基复合材料，用XRD，SEM和电子探针研究了该复合材料的物相结构和显微组织，并用MM200型磨损试验机研究了该复合材料的耐磨性能。结果表明：原位合成的（Ti，V）C增强相颗粒细小，尺寸为1～2μm，呈球状，在α-Fe基体中均匀分布。在重载干摩擦磨损条件下，该复合材料显示了良好的耐磨性能。 展开更多

关键词 原位合成 Fe-(Ti V)c复合材料 微观结构 干滑动磨损

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原位合成(Ti,V)C增强铁基耐磨复合材料的研制 被引量：5

15

作者 宗琳 郭宁 张小玲 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第8期10-14,共5页

采用激光熔覆技术,通过调节钒含量制备多组Fe-Ti-V-C合金系统.借助金相、SEM和XRD等分析手段对熔覆层组织和碳化物形貌进行分析.结果表明,熔覆层中随着钒含量的提高,基体组织由F向F+M转变;颗粒状复合碳化物(Ti,V)C的数量逐渐增多,当加... 采用激光熔覆技术,通过调节钒含量制备多组Fe-Ti-V-C合金系统.借助金相、SEM和XRD等分析手段对熔覆层组织和碳化物形貌进行分析.结果表明,熔覆层中随着钒含量的提高,基体组织由F向F+M转变;颗粒状复合碳化物(Ti,V)C的数量逐渐增多,当加入钒含量超过13.3%时,初生(Ti,V)C形态由颗粒状转变为花瓣状.此外湿砂磨粒磨损试验表明,适量钒显著改善了熔覆层的耐磨性,当钒含量为13.3%时,大量颗粒状复合碳化物(Ti,V)C均匀弥散分布在铁素体及针状马氏体基体上,使得熔覆层具有最佳的耐磨性. 展开更多

关键词 耐磨性 组织 Fe-Ti-V-c系

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(Ti,V)C颗粒增强铁基复合材料显微组织的研究 被引量：4

16

作者 伏思静 王静 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第22期30-33,共4页

采用粉末冶金与原位合成相结合的方法制备了不同V/Ti原子比的(Ti,V)C/Fe基复合材料,用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)研究了该复合材料的物相结构和显微组织。研究结果表明:原位合成的(Ti,V)C增强相颗粒细小,大部分小于2μm,在α-Fe基... 采用粉末冶金与原位合成相结合的方法制备了不同V/Ti原子比的(Ti,V)C/Fe基复合材料,用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)研究了该复合材料的物相结构和显微组织。研究结果表明:原位合成的(Ti,V)C增强相颗粒细小,大部分小于2μm,在α-Fe基体中均匀分布。随着V/Ti比的提高,(Ti,V)C晶格常数减小,且呈线性下降,(Ti,V)C增强相颗粒形态由不规则状趋于球形。 展开更多

关键词 粉末冶金 原位反应 Fe-(Ti V)c复合材料 显微组织

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冷却速度对Fe-C-V合金变质效果的影响 被引量：8

17

作者 徐恒钧 王兆昌 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1997年第4期21-22,25,共3页

用悬浮熔炼后以不同方式冷却的方法研究了冷却速度对变质处理的Fe－C－V合金中钒磷化物的生长形貌的影响．试验结果说明激冷使碳化钒长成树枝状，而较慢冷却可以使碳化钒长成球形．

关键词 合金 变质 球化 冷却速度 铸造 熔炼

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Fe-C-Cr-V合金体系中球状VC颗粒原位生成及长大过程 被引量：4

18

作者 姚秀荣 韩杰才 +3 位作者 刘兆晶 高跃岗 李凤珍 任善之 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第6期59-65,共7页

采用原位反应铸造法制备了球状VCP增强Fe-C-Cr-V合金基复合材料。利用金相显微镜、扫描电子显微镜和X射线能谱分析对该复合材料的微观组织进行观察。结果表明:在含V 7%的Fe-C-Cr-V合金熔体中,熔炼温度1680℃时VC开始形成,在1750℃左右... 采用原位反应铸造法制备了球状VCP增强Fe-C-Cr-V合金基复合材料。利用金相显微镜、扫描电子显微镜和X射线能谱分析对该复合材料的微观组织进行观察。结果表明:在含V 7%的Fe-C-Cr-V合金熔体中,熔炼温度1680℃时VC开始形成,在1750℃左右可以得到比较理想的球状VC颗粒;保温时间短,VC球化不明显,保温时间过长,球状VC颗粒易长大;保温时间控制在5 min,可得到理想的弥散分布的球状VC颗粒;向合金熔体中加入稀土或球化剂可以促进VC的球化。对合金体系中球状碳化物的形成机理也进行了探讨。 展开更多

关键词 原位反应铸造法 Vcp/Fe-c-cr-V复合材料 长大过程 球化机制

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Fe-C-Mn-Si-Cr-V系超级贝氏体钢CCT曲线研究 被引量：7

19

作者 陈静 徐光 +1 位作者 王凤琪 刘峰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第20期70-72,77,共4页

在Gleeble-1500热模拟机上利用热膨胀法测定Fe-C-Mn-Si-Cr-V系贝氏体钢在不同冷却速度下的连续冷却转变膨胀曲线,根据曲线上的拐点确定相变点。利用ZEISS显微镜观察了不同冷却速度下试样的金相组织,用硬度计测量各试样硬度。结合膨胀曲... 在Gleeble-1500热模拟机上利用热膨胀法测定Fe-C-Mn-Si-Cr-V系贝氏体钢在不同冷却速度下的连续冷却转变膨胀曲线,根据曲线上的拐点确定相变点。利用ZEISS显微镜观察了不同冷却速度下试样的金相组织,用硬度计测量各试样硬度。结合膨胀曲线和金相组织,利用Origin软件绘制了两种不同成分的Fe-C-Mn-Si-Cr-V系贝氏体钢连续冷却转变曲线(CCT曲线)。结果表明,碳含量的增加降低了贝氏体和马氏体转变温度,设计的两种Fe-C-Mn-Si-Cr-V系贝氏体钢具有良好淬透性。 展开更多

关键词 Fe-c-Mn-Si-cr-V系贝氏体钢 ccT曲线 热膨胀法 相变点

原文传递

Fe-C-V、Fe-C-B熔体热力学性质 被引量：1

20

作者 杨敏 陈二保 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2006年第2期123-126,共4页

在1435,1485℃时分别测定了C在Fe-C-V和Fe-C-B熔体中的饱和溶解度。目的在于:用新的方法处理实验数据,获得熔体中溶质组元之间的活度相互作用系数。通过热力学推导和计算,得到熔体中组元之间某些重要的相互作用系数有:εVC=εVC=-11.96;... 在1435,1485℃时分别测定了C在Fe-C-V和Fe-C-B熔体中的饱和溶解度。目的在于:用新的方法处理实验数据,获得熔体中溶质组元之间的活度相互作用系数。通过热力学推导和计算,得到熔体中组元之间某些重要的相互作用系数有:εVC=εVC=-11.96;eVC=-0.0542,eCV=-0.2443;εBC=εBC=14.16;eBC=0.2597和eBV=0.2344。 展开更多

关键词 Fe—c—V熔体 Fe—c—B熔体 活度相互作用系数 热力学性质

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