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氢对45CrNiMoVA钢和FGH96镍基高温合金拉伸性能的影响
1
作者 陆大敏 靳丽莉 +1 位作者 张克实 邹易清 《机械工程材料》 北大核心 2025年第12期122-130,共9页
以显微组织差异显著但抗拉强度相近的45CrNiMoVA钢和FGH96镍基高温合金为研究对象,采用电化学充氢法对45CrNiMoVA钢进行3~60 min的充氢处理,对FGH96合金进行48~96 h的充氢处理,采用在空气中静置的方法对充氢60 min的45CrNiMoVA钢进行24~... 以显微组织差异显著但抗拉强度相近的45CrNiMoVA钢和FGH96镍基高温合金为研究对象,采用电化学充氢法对45CrNiMoVA钢进行3~60 min的充氢处理,对FGH96合金进行48~96 h的充氢处理,采用在空气中静置的方法对充氢60 min的45CrNiMoVA钢进行24~144 h排氢处理,对充氢96 h的FGH96合金进行24~120 h的排氢处理,研究了氢对不同材料拉伸性能与断裂行为的影响。结果表明:充氢后45CrNiMoVA钢和FGH96合金的断后伸长率与抗拉强度均较未充氢状态显著降低,且随充氢时间延长,拉伸性能退化程度加剧,氢脆指数增大;FGH96合金性能退化程度显著低于45CrNiMoVA钢,氢脆指数也更低。充氢后45CrNiMoVA钢的裂纹萌生位置由充氢前的试样截面中心向外表面转移,萌生机制由塑性主导逐渐转变为脆性主导,裂纹萌生区与扩展区呈韧窝+准解理+沿晶裂纹混合特征;随充氢时间延长,准解理面积与沿晶裂纹密度显著增加。45CrNiMoVA钢的氢脆机制为氢增强局部塑性(HELP)与氢降低黏结性能机制(HEDE)的协同作用。未充氢和充氢FGH96合金.的裂纹均萌生于试样外表面,断口呈中心韧性断裂、边缘脆性断裂特征;随充氢时间延长,表面氢致裂纹增多,脆性区域形貌由准解理向解理转变,脆性区域深度增加。FGH96合金的氢脆机制主要为HELP机制,韧性断裂形貌未受氢的显著影响。随排氢时间延长,2种材料的断后伸长率和抗拉强度均逐渐恢复至接近未充氢状态,其氢致性能退化主要源于可逆的氢扩散行为。 展开更多
关键词 45CRNIMOVA钢 fgh96镍基高温合金 充氢 拉伸性能 断裂行为 氢脆机理
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FGH96合金静态再结晶过程的显微组织演化
2
作者 彭子超 罗俊鹏 +3 位作者 赵宇 周磊 王旭青 邹金文 《金属学报》 北大核心 2025年第2期235-242,共8页
为系统揭示FGH96合金静态再结晶机制,指导其固溶处理工艺制定,本工作在1100~1260℃温度范围内对锻态FGH96合金进行固溶处理,采用EBSD及TEM等手段研究了FGH96合金静态再结晶过程中的显微组织演化规律,分析了FGH96合金静态再结晶机制及Σ... 为系统揭示FGH96合金静态再结晶机制,指导其固溶处理工艺制定,本工作在1100~1260℃温度范围内对锻态FGH96合金进行固溶处理,采用EBSD及TEM等手段研究了FGH96合金静态再结晶过程中的显微组织演化规律,分析了FGH96合金静态再结晶机制及Σ3孪晶界的形成机理。结果表明,固溶温度会影响FGH96合金的晶粒尺寸及晶界特征(小角度晶界、大角度晶界和Σ3孪晶界),且随着固溶温度提高,晶粒尺寸及晶界特征呈现出特定的演化规律。FGH96合金的静态再结晶机制以亚晶形核长大机制为主,且在静态再结晶过程中,平行于■密排面的原子堆垛出现错排而形成层错,为了降低体系的自由能,后续在■密排面上堆垛的原子应以与该层错呈晶面对称的方式进行堆垛,以提高体系的对称性,降低体系能量,从而形成了Σ3孪晶界。 展开更多
关键词 fgh96高温合金 固溶温度 再结晶 Σ3晶界
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750℃长期时效对FGH96粉末冶金高温合金显微组织和力学性能的影响
3
作者 胡阳 孟野 佟瑶 《上海金属》 2025年第5期77-82,共6页
研究了750℃长期时效对FGH96粉末冶金高温合金显微组织及力学性能的影响。结果表明:随着时效时间的增加,合金中γ′强化相的平均尺寸增大,其增加幅度与时效时间呈线性关系,γ′相逐渐成为球状,三次γ′相逐渐溶解,其粗化行为符合LSW理论... 研究了750℃长期时效对FGH96粉末冶金高温合金显微组织及力学性能的影响。结果表明:随着时效时间的增加,合金中γ′强化相的平均尺寸增大,其增加幅度与时效时间呈线性关系,γ′相逐渐成为球状,三次γ′相逐渐溶解,其粗化行为符合LSW理论;γ′相的长大使其对位错运动的阻碍作用减弱。750℃长期时效后合金的抗拉强度降低、塑性提高,其主要断裂机制从沿晶断裂转变为穿晶断裂,建立了合金抗拉强度与γ′相尺寸和体积分数关系的预测模型。 展开更多
关键词 fgh96 粉末冶金高温合金 长期时效 γ′相
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FGH96镍基粉末高温合金的组织和性能 被引量：37
4
作者 国为民 董建新 +3 位作者 吴剑涛 张凤戈 陈淦生 陈生大 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2005年第1期59-63,共5页
采用等离子旋转电极法制备FGH96 合金粉末,研究了用两种不同成形工艺制备的合金的组织和性能,同时对FGH96粉末高温合金的持久断裂行为和裂纹扩展速率进行了分析和研究。
关键词 fgh96 粉末高温合金 组织 性能
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镍基变形高温合金CDS＆W FGH96热变形行为研究 被引量：26
5
作者 李福林 付锐 +2 位作者 冯涤 尹法杰 田志凌 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第3期201-206,共6页
随着新一代低油耗和高推重比航空发动机的发展,对新型涡轮盘合金提出了更高的要求。FGH4096是典型第二代高强和高损伤容限型涡轮盘合金,长期使用温度为700~750℃,采用粉末冶金（P/M）工艺制备。本文采用电渣重熔连续定向凝固（ESR-CDS... 随着新一代低油耗和高推重比航空发动机的发展,对新型涡轮盘合金提出了更高的要求。FGH4096是典型第二代高强和高损伤容限型涡轮盘合金,长期使用温度为700~750℃,采用粉末冶金（P/M）工艺制备。本文采用电渣重熔连续定向凝固（ESR-CDS）技术和多向锻造技术制备了低偏析的FGH96合金（命名为CDS＆W FGH96）锻坯,通过等温热压缩实验研究了锻态合金在温度范围为1060~1140℃,应变速率范围为0.001~0.100 s-1的热变形特点。结果表明,随着温度的增加,再结晶（DRX）分数先减小后增加;弥散细小的γ＇相颗粒阻碍动态再结晶形核,而尺寸较大的相颗粒在一定程度上可大大降低对动态再结晶的这种阻碍作用;动态再结晶晶粒尺寸随着变形温度的降低而降低。通过流变行为计算得到热变形激活能为1289 k J·mol-1,并提出了合金CDS＆W FGH96高温变形本构方程。借助于场发射扫描电镜（FESEM）和透射电镜（TEM）阐述了动态再结晶机制为应变诱导原始晶界形核和第二相位错塞积形核。 展开更多
关键词 CDS&W fgh96合金 热变形 动态再结晶 位错塞积
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FGH96合金动态再结晶行为的研究 被引量：36
6
作者 刘建涛 张义文 +2 位作者 陶宇 刘国权 胡本芙 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期46-50,共5页
利用Gleeble-1500热模拟试验机对FGH96合金在不同热变形制度下的动态再结晶行为进行了研究。结果表明:在较高应变速率下(>2×10-3s-1),合金流变曲线呈明显的动态再结晶特征,低应变速率下(5×10-4s-1)呈现明显的动态回复特征... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对FGH96合金在不同热变形制度下的动态再结晶行为进行了研究。结果表明:在较高应变速率下(>2×10-3s-1),合金流变曲线呈明显的动态再结晶特征,低应变速率下(5×10-4s-1)呈现明显的动态回复特征;变形温度、应变速率和应变量对获得细晶组织都有重要的影响,但应变速率对动态再结晶晶粒大小影响最为显著,动态再结晶晶粒的平均晶粒尺寸大小-D与Z参数满足如下关系:ln-D=7.617-0.0134lnZ;利用加工硬化率和应变的关系曲线确定了该合金的稳态应变sε,建立了该合金的动态再结晶状态图。 展开更多
关键词 fgh96合金 热变形 动态再结晶
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FGH96合金热挤压棒材超塑性研究 被引量：20
7
作者 王淑云 张敏聪 +3 位作者 东赟鹏 刘趁意 陈由红 孙兴 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第7期24-28,共5页
对热挤压FGH96合金棒材超塑性进行了研究,结果表明:挤压FGH96合金在1050℃和1100℃的变形温度下具有良好的超塑性,在变形温度为1100℃初始应变速率为3.33×10-4s-1进行超塑拉伸时,伸长率可以达到405%,流变应力降低到32MPa。显微组... 对热挤压FGH96合金棒材超塑性进行了研究,结果表明:挤压FGH96合金在1050℃和1100℃的变形温度下具有良好的超塑性,在变形温度为1100℃初始应变速率为3.33×10-4s-1进行超塑拉伸时,伸长率可以达到405%,流变应力降低到32MPa。显微组织分析表明,FGH96合金经控制冷却速度的预热处理后,合金中γ′相尺寸及间距较大,能够促进合金在后续变形过程动态再结晶的发生,并阻碍晶粒快速长大。FGH96合金在挤压变形后发生了明显的动态再结晶,但由于再结晶进行的不充分,晶粒内部仍存在大量变形亚结构,这种亚稳态组织在超塑变形过程中通过进一步回复和再结晶,可以获得平均晶粒尺寸为10μm左右的等轴、均匀、稳定的细晶组织,使合金具有良好的超塑性。 展开更多
关键词 fgh96合金 挤压 超塑性
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粉末粒度和氧含量对HIP态FGH96合金组织的影响 被引量：13
8
作者 高正江 张国庆 +3 位作者 李周 袁华 许文勇 刘娜 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第4期665-670,共6页
对氩气雾化法制备的高温合金FGH96粉末进行了热等静压(HIP)处理,分析了粉末粒度和氧含量对HIP态合金组织的影响,研究了FGH96合金组织中PPB的类型、相结构和形成机制。结果表明,氩气雾化FGH96粉末的氧含量较低,平均氧含量约为50×10... 对氩气雾化法制备的高温合金FGH96粉末进行了热等静压(HIP)处理,分析了粉末粒度和氧含量对HIP态合金组织的影响,研究了FGH96合金组织中PPB的类型、相结构和形成机制。结果表明,氩气雾化FGH96粉末的氧含量较低,平均氧含量约为50×10-6,随着粉末粒度降低,颗粒比表面积增大,促进了粉末氧含量的升高;粉末经HIP处理后氧含量具有遗传特征,原始粉末氧含量越高,HIP态合金氧含量也越高,且平均氧含量增至83×10-6;粉末尺寸和氧含量对合金致密化行为无明显影响,HIP态合金密度约为8.33 g·cm-3。小尺寸粉末制备的HIP态合金原始颗粒边界主要析出ZrO2和MC碳化物,而大尺寸粉末制备的HIP态合金原始颗粒边界主要析出大尺寸花瓣状γ'相和少量MC碳化物。粉末粒度和氧含量影响PPB析出,小尺寸粉末因氧含量高经HIP处理时颗粒边界处存在更多、尺寸更大稳定的ZrO2,ZrO2成为MC碳化物析出形核的核心,促进了大量MC碳化物的析出。 展开更多
关键词 镍基高温合金 氩气雾化 粉末粒度 氧含量 fgh96 PPB
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FGH96合金中γ′相的高温粗化行为 被引量：14
9
作者 刘建涛 刘国权 +4 位作者 胡本芙 宋月鹏 秦子然 向嵩 张义文 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第3期418-422,共5页
利用热力学计算，SEM分析研究了FGH96合金中的γ’强化相的高温粗化规律，并对γ’相的粗化行为进行了动力学分析。结果表明：随着合金中组元Nb和Ti/Al值的变化，FGH96合金中γ＇相的溶解温度区间为1088℃-1125℃，在高温热处理过程中... 利用热力学计算，SEM分析研究了FGH96合金中的γ’强化相的高温粗化规律，并对γ’相的粗化行为进行了动力学分析。结果表明：随着合金中组元Nb和Ti/Al值的变化，FGH96合金中γ＇相的溶解温度区间为1088℃-1125℃，在高温热处理过程中，随着保温时间延长，合金中小γ＇相数量减少，单位面积内的γ＇颗粒数目减少，大γ＇颗粒数目明显增加，即发生了Ostwald熟化；γ＇相粗化遵循L-S-W理论，即：γ^-1xt,γ＇相的粗化激活能Q=293.6kJ/mol,γ＇颗粒的粗化主要由Ti和Al在基体中的扩散所控制。 展开更多
关键词 fgh96合金 热力学计算 γ'相 Ostwald熟化
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粉末冶金高温合金FGH96的热加工图及热压缩变形过程的开裂行为 被引量：12
10
作者 杨川 刘小涛 +2 位作者 司家勇 刘锋 江亮 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第10期2707-2719,共13页
采用Gleeble3180D型热模拟试验机对热挤压态FGH96合金在变形温度1020-1140℃，应变速率O．001-1．0s^-1进行热压缩实验，分析真应力一真应变曲线，绘制热加工图。并针对热挤压态粉末冶金高温合金FGH96在热压缩温度低于1080℃时的开裂现... 采用Gleeble3180D型热模拟试验机对热挤压态FGH96合金在变形温度1020-1140℃，应变速率O．001-1．0s^-1进行热压缩实验，分析真应力一真应变曲线，绘制热加工图。并针对热挤压态粉末冶金高温合金FGH96在热压缩温度低于1080℃时的开裂现象，利用热模拟压缩实验方法，确定在变形温度为1050℃、应变速率为0．001-1．0s^-1的热压缩变形过程中的开裂临界应变量，观察变形后试样的裂纹形貌和显微组织，并利用有限元分析方法对热压缩变形过程进行模拟。结果表明：试样中部位置受拉应力作用沿着变形方向产生鼓形变形，当达到临界应变量后，产生呈沿晶断裂的宏观裂纹，并且随着应变速率的减小，裂纹产生的临界应变量逐渐减小；在低应变速率条件下，在宏观裂纹产生之前，试样内部晶粒之间出现了微观开裂的现象，并造成应力下降。 展开更多
关键词 粉末冶金高温合金 fgh96合金 热加工图 热挤压工艺 热压缩实验 鼓形变形 宏观裂纹
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焊接工艺参数对FGH96合金惯性摩擦焊过程材料塑性流动行为的影响 被引量：11
11
作者 姬书得 刘建光 +2 位作者 张利国 陶军 刘震磊 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第12期69-74,共6页
采用数值模拟方法对FGH96合金惯性摩擦焊过程进行分析,获得温度、轴向缩短量、材料流动与飞边四者之间的关系,着重研究初始转速与轴向压力等焊接工艺参数对材料塑性流动行为的影响规律。研究结果表明:在惯性摩擦焊初始阶段,材料温度与... 采用数值模拟方法对FGH96合金惯性摩擦焊过程进行分析,获得温度、轴向缩短量、材料流动与飞边四者之间的关系,着重研究初始转速与轴向压力等焊接工艺参数对材料塑性流动行为的影响规律。研究结果表明:在惯性摩擦焊初始阶段,材料温度与流动速度较低,无飞边产生;随着焊接过程的进行,材料的温度与流动速度呈现先升高后降低的规律;在焊接过程进入稳态后,摩擦面中心区域的材料主要沿试件的旋转方向流动,而摩擦面上两边界附近的材料向面外流动并形成飞边,飞边尺寸与弯曲程度随焊接时间的增加而增加。同时,随到摩擦面距离的增加,材料的流动速度逐渐降低且材料沿轴向流动的速度分量增大。结合FGH96合金惯性摩擦焊轴向缩短量的数值模拟结果,解释了从提高材料流动速度的幅度上看增加轴向压力优于初始转速的原因。 展开更多
关键词 fgh96合金 惯性摩擦焊 流动行为 焊接工艺参数
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FGH96合金惯性摩擦焊过程材料流动行为的数值模拟 被引量：10
12
作者 姬书得 刘伟 +3 位作者 张利国 栾国红 张田仓 陶军 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期109-112,共4页
利用DEFORM软件建立了FGH96合金惯性摩擦焊的三维有限元分析模型,研究了焊接过程中的轴向缩短量变化及材料塑性流动行为的规律.数值模拟结果表明,随着焊接时间的增加,试件轴向缩短量的变化幅度呈现先增加后减小的趋势,这与摩擦界面上材... 利用DEFORM软件建立了FGH96合金惯性摩擦焊的三维有限元分析模型,研究了焊接过程中的轴向缩短量变化及材料塑性流动行为的规律.数值模拟结果表明,随着焊接时间的增加,试件轴向缩短量的变化幅度呈现先增加后减小的趋势,这与摩擦界面上材料的流动速度变化规律相同;当焊接过程达到稳态后,摩擦界面两边界附近的材料主要向界面外流动,而中心区域的材料流动方向主要与试件旋转方向相同. 展开更多
关键词 fgh96合金 惯性摩擦焊 材料流动 数值模拟
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FGH96合金锻造盘坯热处理过程中的晶粒长大行为 被引量：14
13
作者 刘建涛 张义文 +2 位作者 陶宇 刘国权 胡本芙 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第6期40-44,共5页
研究了等温锻造后的FGH96合金盘坯件在热处理过程中的晶粒长大规律。结果表明,当热处理温度低于1050℃时,盘坯轮心部位的晶粒几乎不长大;当热处理温度高于1120℃时,轮缘部位晶粒长大迅速;在单相奥氏体区,晶粒的长大规律满足Beck方程,其... 研究了等温锻造后的FGH96合金盘坯件在热处理过程中的晶粒长大规律。结果表明,当热处理温度低于1050℃时,盘坯轮心部位的晶粒几乎不长大;当热处理温度高于1120℃时,轮缘部位晶粒长大迅速;在单相奥氏体区,晶粒的长大规律满足Beck方程,其生长指数随温度升高而增加。当温度一定,初始晶粒越细,其长大速率越快并且生长指数值越高。建立了轮缘部位的晶粒长大动力学方程。 展开更多
关键词 fgh96合金 锻造盘坯 晶粒长大
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FGH96涡轮盘低循环疲劳寿命分析技术与试验 被引量：13
14
作者 冯引利 吴长波 +1 位作者 郜伟强 陈伟 《航空动力学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期628-634,共7页
分析FGH96涡轮盘的尺寸效应,分析了分别适合于FGH96亚尺寸盘和全尺寸盘的低循环疲劳寿命预测方法.成功设计了FGH96亚尺寸盘、全尺寸裂纹扩展盘试验件;通过低循环疲劳试验,展现了两种不同的低循环疲劳失效机理,验证了提出的低循环疲劳寿... 分析FGH96涡轮盘的尺寸效应,分析了分别适合于FGH96亚尺寸盘和全尺寸盘的低循环疲劳寿命预测方法.成功设计了FGH96亚尺寸盘、全尺寸裂纹扩展盘试验件;通过低循环疲劳试验,展现了两种不同的低循环疲劳失效机理,验证了提出的低循环疲劳寿命预测方法;通过裂纹扩展试验,获得了FGH96全尺寸轮盘的裂纹扩展特性,揭示了FGH96全尺寸涡轮盘与紧凑拉伸试样裂纹扩展特性具有显著差别的客观规律;获得FGH96全尺寸涡轮盘580℃损伤容限值,明确某发动机高压涡轮盘损伤容限水平. 展开更多
关键词 fgh96 尺寸效应 低循环疲劳寿命 裂纹扩展特性 损伤容限
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FGH96合金中γ′和碳化物相平衡计算 被引量：10
15
作者 赵军普 袁守谦 +2 位作者 陶宇 贾建 刘洋 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2011年第6期1019-1024,共6页
利用热力学计算软件Thermo-Calc及相应的Ni基数据库对FGH96粉末高温合金中可能析出的平衡相进行计算,并分析元素含量在允许范围内的波动对主要析出相γ′和碳化物析出行为的影响。结果表明:FGH96合金析出的平衡相有γ′、MC、M23C6、MB2... 利用热力学计算软件Thermo-Calc及相应的Ni基数据库对FGH96粉末高温合金中可能析出的平衡相进行计算,并分析元素含量在允许范围内的波动对主要析出相γ′和碳化物析出行为的影响。结果表明:FGH96合金析出的平衡相有γ′、MC、M23C6、MB2、M3B2和TCP相。Al、Ti和Nb含量的增加会显著提高γ′相的固溶温度及析出量;合金中碳化物的析出量及MC的析出温度主要受到碳含量的影响,Al和Nb含量的变化对碳化物的析出温度有着显著影响,其中Al含量的影响尤为明显。 展开更多
关键词 fgh96合金 γ′相 碳化物 热力学
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FGH96合金包覆挤压过程数值模拟 被引量：12
16
作者 朱兴林 刘东 +1 位作者 杨艳慧 牛关梅 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期21-27,共7页
采用有限元数值模拟与正交设计相结合的方法对热等静压态FGH96合金包覆挤压过程进行了数值模拟,系统分析了模具模角、工作带长度、入口圆角半径等模具关键结构参数对包覆层完整性、芯料挤压比和成形载荷的影响规律。确定了模具结构参数... 采用有限元数值模拟与正交设计相结合的方法对热等静压态FGH96合金包覆挤压过程进行了数值模拟,系统分析了模具模角、工作带长度、入口圆角半径等模具关键结构参数对包覆层完整性、芯料挤压比和成形载荷的影响规律。确定了模具结构参数的最佳组合。结果表明:随着模角的减小、工作带长度的缩短和入口圆角半径的增大,有利于提高包覆层安全性,增大芯料挤压比。 展开更多
关键词 fgh96高温合金 有限元方法 包覆挤压 包覆层完整性 挤压比
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FGH96合金惯性摩擦焊过程飞边形成的规律研究 被引量：8
17
作者 张利国 姬书得 +3 位作者 张田仓 付瑞东 陶军 刘震磊 《北京理工大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期17-21,共5页
基于FGH96合金的材料本构模型以及摩擦因数随温度的变化关系,利用DEFORM软件建立了FGH96合金惯性摩擦焊的热力耦合分析模型,研究了焊接过程中飞边的形成与温度及材料流动之间的关系.结果表明,在摩擦焊初期,由于温度与材料流动速度较低,... 基于FGH96合金的材料本构模型以及摩擦因数随温度的变化关系,利用DEFORM软件建立了FGH96合金惯性摩擦焊的热力耦合分析模型,研究了焊接过程中飞边的形成与温度及材料流动之间的关系.结果表明,在摩擦焊初期,由于温度与材料流动速度较低,飞边不易形成;当焊接过程达到稳态后,随着摩擦界面及其附近区域材料向摩擦界面两边界流动速度的增加,飞边形成并逐渐增大;飞边的尺寸大小以及弯曲程度随初始转速以及轴向压力的增加而增大,基于飞边形貌确定了FGH96合金惯性摩擦较合理的焊接工艺参数. 展开更多
关键词 fgh96合金 惯性摩擦焊 飞边 流动
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FGH96合金双性能盘的组织与力学性能 被引量：13
18
作者 刘建涛 陶宇 +1 位作者 张义文 张国星 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第5期71-74,共4页
通过对FGH96合金双性能粉末盘的显微组织分析和和力学性能测试,结果表明,FGH96合金双性能盘的轮缘部位为5-6级晶粒度的粗晶组织,轮毂部位为10-11级晶粒度的细晶组织,过渡区域晶粒度介于5-11级之间,整个过渡区域晶粒组织过渡平缓,盘件不... 通过对FGH96合金双性能粉末盘的显微组织分析和和力学性能测试,结果表明,FGH96合金双性能盘的轮缘部位为5-6级晶粒度的粗晶组织,轮毂部位为10-11级晶粒度的细晶组织,过渡区域晶粒度介于5-11级之间,整个过渡区域晶粒组织过渡平缓,盘件不同区域无异常晶粒长大发生;盘件轮毂部位的γ′相呈细小球状分布,轮缘部位和幅板部位的γ′相则呈中等尺寸的方块状和细小球状分布。FGH96合金双性能盘件不同部位的强度和其显微组织具有良好的一致性,过渡区域的拉伸性能具有很好的强韧配合;整个盘件具有明显的双组织/双性能特征。 展开更多
关键词 fgh96合金 涡轮盘 双组织 双性能
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热处理对FGH96合金异常晶粒长大的影响 被引量：12
19
作者 杨杰 邹金文 +2 位作者 王晓峰 吉传波 周晓明 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期1-7,共7页
基于FGH96合金双锥体试样压缩变形实验及短时加热实验,研究热处理工艺对异常晶粒长大的影响规律,分析异常晶粒长大初始过程的晶粒组织及γ′相。结果表明:具有相同局部应变的双锥体试样经过固溶热处理时,会出现异常晶粒组织,而亚固溶热... 基于FGH96合金双锥体试样压缩变形实验及短时加热实验,研究热处理工艺对异常晶粒长大的影响规律,分析异常晶粒长大初始过程的晶粒组织及γ′相。结果表明:具有相同局部应变的双锥体试样经过固溶热处理时,会出现异常晶粒组织,而亚固溶热处理不会出现异常晶粒组织。当压头速率为0.1mm/s及0.008mm/s时,经过固溶热处理的双锥体试样,均会在保温时间小于30s时,局部出现具有较大晶粒的不均匀组织,最终成为异常晶粒。采用过固溶热处理,晶界上的二次γ′相会在到达固溶温度后的60s内几乎完全溶解,其对晶界的钉扎作用消失。采用亚固溶热处理,晶界上的γ′相不会发生溶解,会阻碍晶界的迁移,不会发生晶粒异常长大。 展开更多
关键词 fgh96合金 异常晶粒长大 热处理
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多向整体锻造在变形FGH96合金涡轮盘制备中的应用 被引量：8
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作者 付锐 李福林 +3 位作者 尹法杰 冯涤 郝芳 杜刚 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期113-119,共7页
获得成分、组织均匀和优异综合力学性能的涡轮盘一直是航空发动机材料研究者们关注的热点,多向整体锻造是一种获得均匀超细晶组织的大塑性变形技术,能有效改善合金坯料的组织均匀性及材料的各项性能。以低偏析、高纯净的电渣重熔定向凝... 获得成分、组织均匀和优异综合力学性能的涡轮盘一直是航空发动机材料研究者们关注的热点,多向整体锻造是一种获得均匀超细晶组织的大塑性变形技术,能有效改善合金坯料的组织均匀性及材料的各项性能。以低偏析、高纯净的电渣重熔定向凝固和变形FGH96合金为研究对象,研究了多向整体锻造在制备该合金涡轮盘锻坯过程中的组织演变机制。研究结果表明,在亚固溶温度线下采用多向整体锻造可以获得均匀的细晶组织,随着锻造温度的增加动态再结晶晶粒尺寸增加,同时获得均匀、完全再结晶的组织所需临界累积变形量减小;通过控制多向整体锻造的温度、变形速率和变形量可以有效控制晶粒度和第二相的尺寸和分布;相比传统锭坯的单一轴向镦拔技术,多向整体锻造可消除锻造流线组织、变形剪切带、冷模组织、粗晶和混晶等问题,大幅度提高合金坯料组织均匀性。最后借助透射电镜(TEM)对合金变形过程中的微观组织进行了观察,阐述了变形FGH96合金多向整体锻造过程的动态再结晶机制。 展开更多
关键词 多向整体锻造 变形fgh96 涡轮盘 电渣重熔定向凝固 动态再结晶
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