DP1180双相钢在高应变速率下的力学性能及断裂行为

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作者 董伊康 薛仁杰 +4 位作者 刘乐天 王学慧 赵楠 路洪洲 王立辉 《机械工程材料》 北大核心 2026年第1期58-64,共7页

对DP1180双相钢进行准静态(应变速率0.001,0.01s^(-1))和动态(应变速率0.1,1,10,50,100,200,500,1000 s^(-1))拉伸试验,研究了其力学特征、断裂行为以及微观结构演变规律。结果表明:随着应变速率增加,DP1180双相钢的抗拉强度、屈服强度... 对DP1180双相钢进行准静态(应变速率0.001,0.01s^(-1))和动态(应变速率0.1,1,10,50,100,200,500,1000 s^(-1))拉伸试验,研究了其力学特征、断裂行为以及微观结构演变规律。结果表明:随着应变速率增加,DP1180双相钢的抗拉强度、屈服强度、断后伸长率和均匀伸长率均增大,高应变速率(100~1000 s^(-1))下屈服强度的应变速率敏感性相比抗拉强度更大。随着应变速率增加,拉伸试样表面微观形貌由断层状变为撕裂状,横向微裂纹数量增多,但当应变速率达到1000 s^(-1)时横向裂纹几乎消失,出现大量微孔洞型断裂形态。不同应变速率下DP1180双相钢均发生微孔聚集型韧性断裂,随着应变速率增加,断口处大尺寸韧窝数量增多,韧窝中心出现由马氏体破碎形成的较深孔洞。高应变速率拉伸后钢中的马氏体板条较细,位错密度较大。位错强化和马氏体变形是高应变速率下强度增大的主要原因;绝热温升激活马氏体的塑性变形能力则是塑性增大的主要原因。 展开更多

关键词 dp1180双相钢 应变速率 力学性能 断裂行为

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DP1180钢的动态连续冷却转变行为与析出规律

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作者 谭传成 王文礼 +1 位作者 高兴健 罗健 《材料热处理学报》 北大核心 2025年第12期193-203,共11页

采用Gleeble-3500型热模拟机对DP1180钢进行热模拟实验,研究其连续冷却转变行为,采用切线法结合显微组织分析,绘制其动态连续冷却转变(CCT)曲线;分析了不同冷速对DP1180钢的室温显微组织、显微硬度及析出物种类的影响。结果表明:当冷速... 采用Gleeble-3500型热模拟机对DP1180钢进行热模拟实验,研究其连续冷却转变行为,采用切线法结合显微组织分析,绘制其动态连续冷却转变(CCT)曲线;分析了不同冷速对DP1180钢的室温显微组织、显微硬度及析出物种类的影响。结果表明:当冷速≤1℃/s时,DP1180钢的显微组织以铁素体和粒状贝氏体为主;当冷速为5~40℃/s时,随冷速的增大,显微组织中马氏体占比逐渐增多;冷速为60℃/s时,显微组织几乎完全马氏体化;随着冷速的增大,DP1180钢的显微硬度也因马氏体组织占比的增多和形态演变逐渐增大;动态CCT曲线显示,铁素体、贝氏体和马氏体相变温度分别为454.0~666.1℃、377.4~514.3℃和206.0~429.4℃,冷速的增大使马氏体相变开始温度(Ms点)升高;透射电镜结果显示,当冷速≥1℃/s时,纳米渗碳体在贝氏体或马氏体中析出,其形态随冷速的增大由颗粒状转变为棒状,当冷速为5℃/s和25℃/s时析出微合金碳氮化物,冷速为40℃/s时则在板条马氏体中析出球状SiO2。 展开更多

关键词 dp1180钢 热模拟 硬度 动态CCT曲线 析出物

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不等厚异质QP1180/DP1180钢板激光拼焊接头组织及性能研究

3

作者 李文娟 王金凤 +5 位作者 苏文超 车亚军 王晶 郭亿 王海林 张元好 《精密成形工程》 北大核心 2025年第7期69-78,共10页

目的解决高强度钢QP1180和DP1180在汽车轻量化应用方面存在的热影响区软化等问题,进行了不等厚异质QP1180/DP1180钢板激光拼焊接头组织及性能研究。方法对1.6 mm厚QP1180钢和1.2 mm厚DP1180钢进行激光拼焊,通过扫描电子显微镜、液压拉... 目的解决高强度钢QP1180和DP1180在汽车轻量化应用方面存在的热影响区软化等问题,进行了不等厚异质QP1180/DP1180钢板激光拼焊接头组织及性能研究。方法对1.6 mm厚QP1180钢和1.2 mm厚DP1180钢进行激光拼焊,通过扫描电子显微镜、液压拉伸试验机和维氏硬度计等设备研究热输入对焊接接头微观组织和力学性能的影响。结果在不同焊接工艺参数下,激光焊接接头均为全焊透状态且表面成形良好。随着热输入的增大,焊缝金属区向母材区的过渡逐渐平缓、凹陷变小,上下表面宽度均有所增大,焊缝金属区板条马氏体束随着热输入的增加而变长,条束间距亦变宽,且宽度分布不均匀。热输入对QP1180侧和DP1180侧热影响区晶粒大小变化的影响规律基本一致,即热输入越大,粗晶区和细晶区的晶粒尺寸越大,临界热影响区铁素体含量也越多,QP1180侧亚临界热影响区析出的碳化物颗粒越多,但对DP1180侧亚临界热影响区微观组织的影响不明显。焊接接头两侧都存在明显的软化区,DP1180侧软化更为显著。在本研究所用焊接热输入条件下,单向拉伸试验中试样均断裂在母材区,由断口分析可知,所有工艺参数下的试样均为韧性断裂。结论在能形成全焊透的焊接工艺窗口内,均获得抗拉强度达到母材强度95%以上、断后伸长率达到母材断后伸长率30%以上的焊接接头。 展开更多

关键词 QP1180钢 dp1180钢 激光拼焊 微观组织 力学性能

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DP1180钢连铸坯高温热塑性研究

4

作者 高兴健 刘鑫 王文礼 《精密成形工程》 北大核心 2025年第12期189-198,共10页

目的研究DP1180钢的高温热塑性,以提高DP1180钢连铸坯的质量和成材率。方法利用热模拟试验机Gleeble-3800对DP1180钢进行热膨胀试验,获得钢的相变温度点;并在应变速率为0.01 s^(-1)和1 s^(-1)、变形温度为650~1250℃条件下进行高温拉伸... 目的研究DP1180钢的高温热塑性,以提高DP1180钢连铸坯的质量和成材率。方法利用热模拟试验机Gleeble-3800对DP1180钢进行热膨胀试验,获得钢的相变温度点;并在应变速率为0.01 s^(-1)和1 s^(-1)、变形温度为650~1250℃条件下进行高温拉伸试验,获得不同变形条件下的应力-应变曲线。利用扫描电镜、金相显微镜、电子背散射衍射分析仪对试样的断口及纵切面进行观察分析,分析材料的断裂方式及DP1180钢的热塑性变化规律。结果DP1180钢的奥氏体相变开始和结束温度点为715℃和855℃。在相同应变速率下,高温流变应力随变形温度的升高而减小;当变形温度不变时,流变应力则会随着应变速率的增加而增大。在变形条件范围内,试验钢的断面收缩率均大于60%。试样的断口形貌由不同尺寸的韧窝组成。试样在高温高变形速率下产生明显的动态再结晶。结论DP1180钢在应变速率为0.01 s^(-1)和1 s^(-1)、变形温度为650~1250℃条件下未出现脆性区间。试样的断裂方式主要为韧性断裂与微孔聚集型断裂。在应变速率1 s^(-1)、变形温度850~1250℃条件下,材料组织塑性变形剧烈,发生明显动态再结晶,再结晶奥氏体在晶界处形核,使组织软化程度增加,提高了材料的塑性。 展开更多

关键词 dp1180钢 奥氏体相变 高温热塑性 韧性断裂 动态再结晶

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高强钢DP1180点焊接头组织及性能分析 被引量：1

5

作者 佘亚东 段东江 +2 位作者 马成 潘进 金长胜 《河北冶金》 2025年第4期26-30,共5页

高强钢电阻点焊作为汽车工业生产加工工艺重要的一部分,其点焊工艺直接影响汽车的质量。本文以高强钢DP1180作为研究对象,对其电阻点焊工艺进行研究,结合金相组织、力学及断口对其焊点性能进行了研究。研究表明:当电极压力为3.2 kN,单... 高强钢电阻点焊作为汽车工业生产加工工艺重要的一部分,其点焊工艺直接影响汽车的质量。本文以高强钢DP1180作为研究对象,对其电阻点焊工艺进行研究,结合金相组织、力学及断口对其焊点性能进行了研究。研究表明:当电极压力为3.2 kN,单脉冲焊接时间在200~260 ms时,形核直径≥4 mm,1.0 mm厚DP1180焊接工艺窗口区间值为2.1 kA。组织分布特点为,熔核区受重熔后散热条件影响主要以柱状晶形式存在,组织为大晶粒尺寸的板条状马氏体,热影响区逐渐过渡为马氏体加少量的贝氏体。接头硬度分布特点为,熔核区略高于母材硬度,热影响区和母材区交界处有一个明显的硬度波动,硬度值在不同区域波动受其热循环后不同区域的组织影响。力学性能结果为,焊点最大剪切拉力大于12 kN,最大十字拉伸拉力大于4.5 kN,拉伸后断的裂形式表现为界面断裂、剥离断裂、纽扣断裂三种形式,其中剪切拉伸的断裂形式为界面断裂及剥离断裂,十字拉伸的断裂形式为纽扣断裂,其断裂形式受其熔核直径、组织及受力方式影响。 展开更多

关键词 dp1180 电阻点焊 马氏体 热循环 内应力 界面断裂 纽扣断裂

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高强双相钢DP1180的平整轧制 被引量：10

6

作者 李靖 关军 +3 位作者 任志超 王飞 王少飞 巫雪松 《中国冶金》 CAS 北大核心 2020年第8期74-76,共3页

高强双相钢DP1180兼有高强度和一定成形性,是汽车结构件的重要材料。由于高强双相钢DP1180抗拉强度在1 180 MPa以上,因此平整难度极大,在轧制过程中易出现轧制力大、边浪和伸长率不合格等问题。通过对该钢种在平整轧制过程中出现的问题... 高强双相钢DP1180兼有高强度和一定成形性,是汽车结构件的重要材料。由于高强双相钢DP1180抗拉强度在1 180 MPa以上,因此平整难度极大,在轧制过程中易出现轧制力大、边浪和伸长率不合格等问题。通过对该钢种在平整轧制过程中出现的问题进行剖析,提出了相应的针对性措施,解决了高强双相钢DP1180在轧制过程中出现的问题,获得了良好的实践效果。 展开更多

关键词 高强钢 dp1180 平整 板形

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高强双相钢DP1180平整轧制研究与实践

7

作者 李靖 关军 +3 位作者 任志超 王飞 王少飞 巫雪松 《首钢科技》 2019年第1期41-43,共3页

强双相钢DP1180兼有高强度和一定成形性,是汽车结构件的重要材料。由于髙强双相钢DP1180抗拉强度在1180MPa以上,平整难度极大,在轧制过程中易出现轧制力大、边浪和延伸率不合格等问题。通过对该钢种在平整轧制过程中出现的问题进行剖析... 强双相钢DP1180兼有高强度和一定成形性,是汽车结构件的重要材料。由于髙强双相钢DP1180抗拉强度在1180MPa以上,平整难度极大,在轧制过程中易出现轧制力大、边浪和延伸率不合格等问题。通过对该钢种在平整轧制过程中出现的问题进行剖析,提出了相应的针对性措施.解决了高强双相钢DP1180在轧制过程中出现的问题,获得了良好的实践效果。 展开更多

关键词 高强钢 dp1180 平整

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B1800HS/DP1180电阻点焊接头组织研究 被引量：5

8

作者 凌华 孙浩 +3 位作者 郭亚洲 樊良伟 刘成杰 韦习成 《电焊机》 2020年第8期62-66,I0006,共6页

以B1800HS/DP1180电阻点焊接头为研究对象,利用超景深显微镜观察焊缝宏观形貌,采用光学显微镜分析焊缝显微组织,并用维氏显微硬度计测试接头硬度分布。结果表明,热冲压淬火后的B1800HS组织为细小的板条马氏体。点焊接头熔核良好,其熔核... 以B1800HS/DP1180电阻点焊接头为研究对象,利用超景深显微镜观察焊缝宏观形貌,采用光学显微镜分析焊缝显微组织,并用维氏显微硬度计测试接头硬度分布。结果表明,热冲压淬火后的B1800HS组织为细小的板条马氏体。点焊接头熔核良好,其熔核呈非对称状,组织为粗大的板条马氏体,熔核直径6500.32μm,熔核深度1868.17μm,热影响区宽度692.63μm,电极压痕深度216.04μm,均符合日本和德国工业标准。接头最薄弱处为亚临界热影响区,其组织为回火马氏体,硬度最低,为271 HV0.3,裂纹通常在此处产生。 展开更多

关键词 热冲压 B1800HS dp1180 电阻点焊 热影响区

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可变闭合力对DP1180钢冲压成形的回弹控制研究 被引量：3

9

作者 丁悦婕 王一文 +2 位作者 王武荣 韦习成 赵杨洋 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第8期1096-1104,共9页

为了进一步控制先进高强钢在冲压成形中的回弹问题,提出了一种无需增大材料成形裕度、通过伺服液压设备增大可变闭合力降低回弹的方法.对冲压成形的1180 MPa双相钢U形基准零件,利用有限元分析增大可变闭合力控制回弹的可行性,并进行试... 为了进一步控制先进高强钢在冲压成形中的回弹问题,提出了一种无需增大材料成形裕度、通过伺服液压设备增大可变闭合力降低回弹的方法.对冲压成形的1180 MPa双相钢U形基准零件,利用有限元分析增大可变闭合力控制回弹的可行性,并进行试验验证,从残余应力和位错角度研究增大可变闭合力减小回弹的机理.结果表明:该方法使成形后的材料表面残余应力减小,位错密度降低,从而使非弹性回复增加,达到减小目标零件22.3%的回弹角度效果.由于该方法仅在零件成形瞬间施加,不影响材料成形过程中的塑性流动,所以无需增加额外的材料成形能力和整形工序,改变生产节拍即可应用于实际工业,具有广阔应用前景. 展开更多

关键词 dp1180双相钢 弯曲回弹 可变闭合力 残余应力 位错

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局部激光热处理对DP1180双相钢成形性能的影响 被引量：2

10

作者 黄金秋 顾剑锋 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第18期194-196,200,共4页

采用不同激光加工参数对DP1180双相钢试样进行局部激光热处理,研究该加工工艺对双相钢成形性能的改善影响。结果表明,当激光加工温度为650~700℃时,试样塑性得到明显改善,伸长率从5%提高至17.4%左右,最大软化程度可达30%以上。通过对比... 采用不同激光加工参数对DP1180双相钢试样进行局部激光热处理,研究该加工工艺对双相钢成形性能的改善影响。结果表明,当激光加工温度为650~700℃时,试样塑性得到明显改善,伸长率从5%提高至17.4%左右,最大软化程度可达30%以上。通过对比分析模拟及由试验测得的双相钢中心位置的温度变化曲线,验证了激光热处理数值计算模型的合理性以及积分球测激光吸收率的准确性。 展开更多

关键词 激光热处理 dp1180双相钢 加工成形性能 数值计算

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DP1180钢的高温变形行为 被引量：4

11

作者 高兴健 谭传成 +1 位作者 罗健 王文礼 《中国冶金》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期53-60,共8页

为优化DP1180钢热变形工艺,在变形温度为850~1100℃、应变速率为0.1~10.0 s^(-1)条件下,利用Gleeble-3800热模拟试验机对DP1180钢连铸坯进行高温压缩,得到其真应力-真应变曲线,分析变形温度和应变速率对其应力的影响;通过已有模型建立... 为优化DP1180钢热变形工艺,在变形温度为850~1100℃、应变速率为0.1~10.0 s^(-1)条件下,利用Gleeble-3800热模拟试验机对DP1180钢连铸坯进行高温压缩,得到其真应力-真应变曲线,分析变形温度和应变速率对其应力的影响;通过已有模型建立和修正了适合于该钢种的变形抗力模型,并根据真应力-真应变曲线绘制其在不同应变量下的热加工图。试验表明,变形温度的升高和应变速率的降低都会使真应力变小,动态再结晶也就更容易发生;利用Origin软件获得的变形抗力模型拟合值与实测值基本一致,经过误差分析,模型精度较高,但其适用范围仍有一定局限性;绘制热加工图后发现,试验条件下其中几乎很少有流变失稳区,得到试验钢种理论热加工最佳区域为应变速率1.0~10.0 s^(-1)、变形温度1050~1100℃。研究结果为DP1180钢热变形工艺优化设计提供了试验依据及理论指导。 展开更多

关键词 dp1180钢 热压缩试验 真应力-真应变 变形抗力模型 热加工图

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DP1180钢的热变形Arrhenius本构模型 被引量：4

12

作者 高兴健 刘鑫 +1 位作者 罗健 王文礼 《精密成形工程》 北大核心 2024年第11期108-116,共9页

目的研究DP1180钢热变形行为,为热加工数值模拟提供理论指导。方法利用热模拟试验机Gleeble-3800对DP1180钢在变形温度为950~1250℃和应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下进行高温拉伸实验,根据实验数据绘制不同变形温度及应变速率下的真应... 目的研究DP1180钢热变形行为,为热加工数值模拟提供理论指导。方法利用热模拟试验机Gleeble-3800对DP1180钢在变形温度为950~1250℃和应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下进行高温拉伸实验,根据实验数据绘制不同变形温度及应变速率下的真应力-真应变曲线。基于Arrhenius双曲正弦本构模型,考虑应变对特征参数的影响,选取应变范围为0.04~0.2的应力,通过四次多项式拟合建立DP1180钢的热变形本构模型,并通过对比模型计算值与实验值,采用相关性及误差分析验证本构模型的预测精度。结果DP1180钢的真应力-真应变曲线在应变速率为1s^(-1)时呈现明显动态再结晶特征,高温流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的增大而增大。考虑应变影响的本构模型预测值与实验值的相关系数为0.9873,平均相对误差为5.18%,吻合度较高。结论DP1180钢的高温流变应力受材料加工硬化与动态软化相互竞争的影响,在高变形温度、低应变速率条件下软化机作用更加明显。考虑变形温度、应变速率及应变量建立的Arrhenius本构模型具有较高的预测精度,可以对DP1180钢热变形过程中的流变应力进行准确预测。 展开更多

关键词 dp1180钢 高温拉伸 Arrhenius本构模型 流变应力 预测精度

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DP1180钢板高温单向拉伸性能研究 被引量：2

13

作者 徐辉 邓沛然 +1 位作者 种习文 杨尚磊 《模具技术》 2024年第2期48-54,共7页

通过Gleeble-3800热模拟机在500~900℃范围内对1.8 mm厚度DP1180钢板进行高温拉伸试验,探究了温度对其力学性能的影响,并分析了不同温度下拉伸失效试样的断口形貌和显微组织。研究结果表明:材料的抗拉强度随着温度的上升显著降低,当拉... 通过Gleeble-3800热模拟机在500~900℃范围内对1.8 mm厚度DP1180钢板进行高温拉伸试验,探究了温度对其力学性能的影响,并分析了不同温度下拉伸失效试样的断口形貌和显微组织。研究结果表明:材料的抗拉强度随着温度的上升显著降低,当拉伸试验温度由500℃上升到900℃后,抗拉强度由759 MPa下降至251 MPa;同时延伸率大幅提高,由36.5%提高至71.5%;在此过程中,拉伸试样的断口形貌由包含脆性断裂特征转变为典型的韧性断裂特征。 展开更多

关键词 dp1180 单向拉伸 力学性能 断口形貌

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DP1180超高强钢板热拉深性能研究 被引量：6

14

作者 谢昔位 邓沛然 +3 位作者 文湖波 韦家星 汤旭 杨福成 《模具工业》 2022年第4期6-10,共5页

通过单向热拉深试验研究了第二代先进高强度DP1180钢的力学性能和成形性能,对试验数据进行处理可以得到100~600℃下的真实应力应变曲线以及在各个温度条件下的力学性能参数。室温~400℃时DP1180高强钢板料的极限拉深直径随着温度的升高... 通过单向热拉深试验研究了第二代先进高强度DP1180钢的力学性能和成形性能,对试验数据进行处理可以得到100~600℃下的真实应力应变曲线以及在各个温度条件下的力学性能参数。室温~400℃时DP1180高强钢板料的极限拉深直径随着温度的升高而升高,极限拉深比由常温下的2.07增加至2.3,极限拉深性能提升了11.6%。当温度升高至450℃时,由于出现蓝脆现象,其极限拉深直径反而减小,继续加热至550℃时,蓝脆现象消失,拉深极限增大14%,筒形件拉深试样的成形性能提高。单向热拉深试验表明DP1180高强钢板的蓝脆温度范围为200~300℃,但在热拉深试验中,蓝脆温度上升到450℃,原因是加热速度快且在冲击载荷的作用下,蓝脆温度增大。 展开更多

关键词 dp1180钢 双相钢 单向热拉深 力学性能

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温度对DP1180薄板杯突性能的影响 被引量：3

15

作者 徐辉 邓沛然 +3 位作者 种习文 史咏泽 侯瑾瑜 王宇轩 《模具技术》 2023年第5期36-41,共6页

为了探究不同温度下DP1180钢板的成型性能,采用小松H1F60伺服压力机,配合电磁感应加热系统进行杯突试验,对0.8 mm厚度的DP1180钢薄板在不同温度下的杯突性能进行测试,对比杯突值(IE)的变化情况。结果表明:提高杯突试验温度可以大幅降低D... 为了探究不同温度下DP1180钢板的成型性能,采用小松H1F60伺服压力机,配合电磁感应加热系统进行杯突试验,对0.8 mm厚度的DP1180钢薄板在不同温度下的杯突性能进行测试,对比杯突值(IE)的变化情况。结果表明:提高杯突试验温度可以大幅降低DP1180钢的变形抗力,使其成型性能得到显著提高,IE值明显提升;但温度过高会导致板料的抗拉强度严重降低,在冲压时容易破裂。在本次试验中,在500℃下杯突IE值达到最高值,相较于常温下提升了51.7%。 展开更多

关键词 dp1180 高强钢 热杯突 杯突值(IE) 蓝脆

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过时效温度对连续退火制备DP1180钢组织性能的影响 被引量：5

16

作者 张家豪 陈连生 +4 位作者 高天洋 徐海卫 韩赟 李红斌 田亚强 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期149-154,共6页

通过扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和室温拉伸等技术对DP1180钢的微观结构和力学性能进行了表征。结果表明,冷轧退火后钢的微观组织主要由铁素体(F)、马氏体(M)和少量贝氏体组成。在230℃过时效处理时,马氏体主要呈板条状,铁素体呈多边... 通过扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和室温拉伸等技术对DP1180钢的微观结构和力学性能进行了表征。结果表明,冷轧退火后钢的微观组织主要由铁素体(F)、马氏体(M)和少量贝氏体组成。在230℃过时效处理时,马氏体主要呈板条状,铁素体呈多边形,粒状贝氏体含量较少。随着过时效温度的升高,板条状马氏体含量减少,粒状贝氏体增加,碳化物明显增加。随过时效温度的不断上升,抗拉强度降低,伸长率增加。过时效温度为270℃时,抗拉强度为1255.0 MPa,伸长率为11.39%,强塑积为14.29 GPa·%,综合力学性能最佳。DP1180钢的合理的过时效温度区间为230~306.8℃。 展开更多

关键词 连退工艺 过时效温度 dp1180钢 显微组织 力学性能

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DP1180高强度钢胀形性能研究 被引量：3

17

作者 宣守强 邓沛然 王苏静 《模具工业》 2021年第5期39-42,共4页

利用伺服压力机冲压成形系统的速度和压边力可调的特点,对DP1180高强度钢的胀形性能进行研究,获得了常温下0.8 mm厚的材料在不同的压边力、冲压速度及润滑条件下的IE值。试验结果表明:IE值随着压边力的增大呈现先增大后减小的趋势;随着... 利用伺服压力机冲压成形系统的速度和压边力可调的特点,对DP1180高强度钢的胀形性能进行研究,获得了常温下0.8 mm厚的材料在不同的压边力、冲压速度及润滑条件下的IE值。试验结果表明:IE值随着压边力的增大呈现先增大后减小的趋势;随着冲压速度的增大,IE值逐渐增大;润滑条件对材料的胀形性能也有一定的影响,润滑条件越好,IE值逐渐增大。 展开更多

关键词 IE值 dp1180高强度钢 压边力 冲压速度 润滑条件

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连续退火工艺下退火温度对DP1180钢组织性能的影响 被引量：4

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作者 张家豪 陈连生 +4 位作者 高天洋 徐海卫 韩赟 李红斌 田亚强 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期115-124,共10页

采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和拉伸实验等研究了退火温度(750、770、790、810、830和850℃)对DP1180钢微观结构演变和力学性能的影响。结果表明:经不同温度退火处理后,DP1180钢显微组织主要由铁素体(F)和马氏体(M)组成。随着退... 采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和拉伸实验等研究了退火温度(750、770、790、810、830和850℃)对DP1180钢微观结构演变和力学性能的影响。结果表明:经不同温度退火处理后,DP1180钢显微组织主要由铁素体(F)和马氏体(M)组成。随着退火温度的升高,实验钢中的铁素体和马氏体晶粒尺寸增加,马氏体由岛状变为板条状,抗拉强度和伸长率先增加后降低,而屈服强度则逐渐下降。在试验参数范围内,退火温度为790℃和过时效温度为270℃时,实验钢的综合力学性能最佳,抗拉强度为1255 MPa,伸长率为11.39%,强塑积达到14.29 GPa·%。通过对DP1180钢进行不同变形量的拉伸试验,发现在拉伸过程中微裂纹主要萌生于F/M界面处,随着应变的增加,裂纹在铁素体基体内扩展,裂纹尺寸增加,拉伸后断口形貌既有韧窝区域,又有解理和准解理区域的混合特征区。 展开更多

关键词 dp1180钢 连退工艺 退火温度 显微组织 力学性能

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基于相变产物构建DP1180相变动力学方程研究 被引量：4

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作者 高天洋 徐海卫 +3 位作者 韩赟 田亚强 李红斌 陈连生 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第10期1136-1144,共9页

DP1180钢相变动力学方程的构建,有利于其力学性能的精准调控。利用Gleeble-3500对DP1180钢进行相变点测定,结合切线法、金相-硬度法研究了DP1180钢在冷却过程中的显微组织演变规律,绘制连续冷却转变曲线(CCT),并基于相变产物对相变动力... DP1180钢相变动力学方程的构建,有利于其力学性能的精准调控。利用Gleeble-3500对DP1180钢进行相变点测定,结合切线法、金相-硬度法研究了DP1180钢在冷却过程中的显微组织演变规律,绘制连续冷却转变曲线(CCT),并基于相变产物对相变动力学方程(JMAK方程)进行了修正。结果表明:冷速为0.5~1℃/s时,组织为铁素体(F)和贝氏体(B);冷速为2℃/s时,有马氏体(M)出现;冷速为10℃/s时,组织为贝氏体(B)和马氏体(M);冷速大于20℃/s时,组织以马氏体(M)为主;显微硬度随冷速的增加而升高;基于不同相变产物对n值的影响规律,对传统JMAK方程进行修正,构建了基于相变产物的相变动力学方程,预测精度得到提升。 展开更多

关键词 汽车用dp1180钢 连续冷却转变 显微组织 维氏硬度 相变动力学

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DP1180和S700MC异种高强钢激光焊接接头的组织和性能 被引量：3

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作者 汪杨 王山 +1 位作者 刘成杰 黎其俊 《上海金属》 CAS 2024年第2期64-70,共7页

采用激光搭接焊对DP1180和S700MC异种高强钢进行焊接,研究了焊接接头的微观组织和力学性能,并与DP1180同种钢焊接接头进行了对比。结果表明:DP1180和S700MC异种钢焊缝的横截面呈Y形,而DP1180同种钢焊缝的横截面呈V形;异种钢搭接焊接头的... 采用激光搭接焊对DP1180和S700MC异种高强钢进行焊接,研究了焊接接头的微观组织和力学性能,并与DP1180同种钢焊接接头进行了对比。结果表明:DP1180和S700MC异种钢焊缝的横截面呈Y形,而DP1180同种钢焊缝的横截面呈V形;异种钢搭接焊接头的DP1180钢侧热影响区分别出现了软化和硬化现象,而S700MC钢侧热影响区只出现了较为严重的硬化现象,并没有明显的软化现象;在相同的熔宽条件下,DP1180和S700MC异种钢接头的拉剪力明显小于DP1180同种钢接头,但仍高于S700MC钢母材;所有接头的拉伸性能稳定,力学性能良好,并且同种钢和异种钢焊接均可通过增加焊长来提升焊接接头的承载性能。 展开更多

关键词 dp1180钢 异种材料 激光搭接焊 显微组织 力学性能

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